基于A186系列梳棉机改造单罗拉剥棉毕业论文

编号本科生毕业设计（论文）题目：A186系列梳棉机改造单罗拉剥棉 机械工程 学院 机械工程及自动化 专业学 号 学生姓名 指导教师 张洪 副教授 二一一年十二月摘 要A186梳棉机是目前国内普遍采用的梳棉机机型，它是在1965年至1970年间制成的。在全国各地需要用梳棉机的地方几乎都能看见它的身影。粗梳纱清除原棉中的尘染，主要是在清梳两工序中进行。梳棉机承担排除棉结和细小杂质的任务。梳棉工作进行的好坏、直接影响成纱的质量。因此，梳棉工序在纺纱工程中占有极其重要的地位，人们将梳棉工序称为纺织厂的心脏。A186之所以被这样如此的广泛运用，有它自身的特点：（1）为消除包卷金属针布后所引起的滚筒变形，锡林，道夫铁胎内厚壁加厚至10毫米，并增加五条高30毫米，宽15毫米的环形筋。给棉罗拉，给棉板，刺辊铁胎，盖板骨，机架等也适当加固。锡林，道夫轴的直径也加粗，材料为45号钢。 （2）锡林，道夫采用金属针，加强分梳，除杂作用。 （3）主要传动轴承采用滚动轴承，一般部位采用含油轴承。 （4）给棉罗拉直径70毫米，有梯形沟槽，并采用滚针轴承。 （5）采用四罗拉剥棉，剥棉罗拉和转移罗拉均包覆金属锯条。 （6）采用大成形圈条器，条筒量可达22公斤。 （7）给棉罗拉采用弹簧加压，每厘米长度可加压3.8-5.4公斤。 （8）机上设有连续吸尘装置。 （9）机上设有断头，轻重条，厚卷自停装置。关键词：梳棉机、梳棉工序、纺纱工程前言ABSTRACTIt is current that A186 combs the cotton machine local widespread and adoptive comb the cotton machine the model. It was made in 1965 to 1970. It could be seen in the place that the national every locality demand use to comb the cotton machine and can almost see its body.The coarsely combs the gauze clearance the layer in the raw cotton to dye, primarily is at pure comb two work prefce inside proceeding. Comb the cotton machine to undertake the exclusion cotton the knot with the mission of the small sundry quality. The cotton that comb the quality works direct influence of proceeding the gauzes quality. Therefore, comb position , people that cotton work preface is spin cottoning the engineering to inside occupy the very importance to will comb the cotton work the preface to call the textile mills heart. The A186 comb the cotton machine it therefore the exentive application that quilt is such, have the characteristics of its oneself:One, for the cancellation pack the roller for wind metals needles of cloth empress causing transform, tin wood, way wreath form for man iron embryo inside wall thicken to 10 millimete, combing increasing fively highly 30 millimeter, breadth 15 millimetr tendon. Roland, to the cotton plank, stab the roller iron the embryo, cover the plank bone, machine the etc, too appropriate reinforce. Tin wood, way the diameter for man stalk all add the coarse material to 45 number steels.Two, tin wood, way man adoption metals needles cloth, enhace cent to comb, divided by the sundey function.Three, primarily spread to move the bearings adoption to roll over the bearings, adopting of general part to contain the oil bearings.Four, roland diameter 70 milllimeter, have the trapezoid groove, and the adoption roll the needle bearings.Five, adoption four rolands to shell the cotton, and shell the cotton roland with transfer the roland the cover metals saw.Six, the adoption is big to take shape a vessel, the canister deal can amount to 22 kilogram.Seven, roland to adopt the spring coil to add to press, and the length of each centermetr add to press 3.8-5.4 kilogram.Eight, it is on board to establish to have the continuous absorb dust the device.Nine, it is on board to establish to have to break the head, importance, thick winding from stop the device.Keywords: Carding machine；Combed cotton processes；Spinning engineering前言国产A186系列梳棉机面广量大，在国内纺织生产过程中处主导地位。但几乎所有的A186系列梳棉机都采用四罗拉剥棉结构，机械状态不能适应当前技术进步的需要。因而对老设备的挖潜改造，就具有其现实意义。A186系列梳棉机通过改造可使设备的性能得到改善，简化设备结构，方便日常的维修管理。具体的改造内容有:1 简化机械结构。取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，减轻维修保养的工作量，延长零部件的使用寿命，减少配件种类。2 原齿轮传动改为同步带传动，以降低噪音，减少机械传动中的机械波。3 提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量，适用于棉、麻、化纤等织物的纺制要求。4 重新配置各部张力牵伸，以满足不同品种纺制的工艺要求。5. 增大道夫与剥棉罗拉间隔距，隔距可调整至0.51.00mm( 原为0.40.7mm)，这样可大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。目录目 录摘 要IABSTRACTII前言III目 录I第1章 绪论1第2章 改造的主要内容特点1第3章 工艺传动和工艺配置13.1安装技术要点13.2 机械总牵伸13.3. 各部张力牵伸2第4章 改造原因及其益处3第5章 零部件的改造55.1齿轮传动设计55.2同步带传动设计145.3张紧轮的设计165.4 提高棉网清晰度175.5增大隔距，减少针布的损伤20第6章 结论与展望21参考文献23致 谢242525A186系列梳棉机改造单罗拉剥棉第1章 绪论在原棉经过开清棉机纺成细纱后，把棉卷进行分梳，将小棉块和小棉束分解成单纤维，去除一部分细小杂质和短绒，制成棉条的机器就是梳棉机。国产梳棉机型号比较多，建国初期制造了1181型，1182型等弹性针布梳棉机。随着梳棉技术的发展，为进一步加强分梳与除杂效能，1958年至1963年研制生产了金属针布梳棉机 ，主要机型有A181E型，A181F型，A184型等。此后，在对金属针布和吸尘，自停，剥棉，圈条装置以及传动方式等不断研究改进的基础上，1965年至1970年研制了A185型，A186型和A187型。目前国内使用较多的仍是A186型。国产A186系列梳棉机面广量大，在国内纺织生产过程中处主导地位。但几乎所有的A186系列梳棉机都采用四罗拉剥棉结构，机械状态不能适应当前技术进步的需要。因而对老设备的挖潜改造，就具有其现实意义。A186系列梳棉机通过改造可使设备的性能得到改善，简化设备结构，方便日常的维修管理。第2章 改造的主要内容特点1.简化机械结构。取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，减轻维修保养的工作量，延长零部件的使用寿命，减少配件种类。2.原齿轮传动改为同步带传动，以降低噪音，减少机械传动中的机械波。3.提高棉网清晰度，改善棉条成形质量和条干质量，适用于棉、麻、化纤等织物的纺制要求。4.重新配置各部张力牵伸，以满足不同品种纺制的工艺要求。5.增大道夫与剥棉罗拉间隔距，隔距可调整至0.51.00mm( 原为0.40.7mm)，这样可大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。第3章 工艺传动和工艺配置3.1安装技术要点（1）剥棉罗拉道夫隔距可调整至0.51.00mm 具体视纺制要求而定。（2）当机械总牵伸比较大时，可将边轴给棉传动锥齿轮原40T/34T改为40T/40T，以适应轻重牙的调整。（3）另外配备张力轮22T、23T，以减小棉网张力，具体根据各单位实际情况确定。3.2 机械总牵伸（1）当边轴给棉传动锥齿轮为34T/42T时 机械总牵伸E=（48/21）*（120/E2）*（34/42）*（190/E4）*（24/19）*（95/66）*（60/152）*0.98=29672.73/（E2*E4） 当 E4=20T E=1484/E2 牵伸常数即为 1484 E4=21T E=1413/E2 牵伸常数即为 1413 E4=22T E=1349/E2 牵伸常数即为 1349 E4=23T E=1290/E2 牵伸常数即为 1290 E2共有九档，各档牵伸值见表E2牵伸倍数E41314151617181920211484114.2106.098.992.787.382.478.174.270.71413108.7100.994.288.383.178.574.470.767.31349103.896.489.984.379.474.971.067.464.2129099.392.28680.775.971.967.965.561.5（2）当边轴给棉传动锥齿轮为40T/40T时 机械总牵伸E=（48/21）*（120/E2）*（40/40）*（190/E4）* （24/19）*（95/66）*（60/152）*0.98 =36654.55/（E2*E4） 当E4=20T E=1833/E2 牵伸常数即为 1833 E4=21T E=1746/E2 牵伸常数即为 1746 E4=22T E=1666/E2 牵伸常数即为 1666 E4=23T E=1594/E2 牵伸常数即为 1594 E2共有九档，各档牵伸值见表E2牵伸倍数E41314151617181920211833141.0130.9122.2114.6107.8101.896.591.687.31746134.3124.7116.4109.1102.797.091.987.383.11666128.2119.0111.1104.198.092.687.783.379.31594122.6113.8106.399.793.888.683.979.775.93.3. 各部张力牵伸（1）给棉罗拉棉卷罗拉e1=(48*70)/(21*152)=1.053(2) 剥棉罗拉道夫（道夫以707计算） e2=(190*80*127)/(80*E5*707)=34.130/E5 各档牵伸值见表 E5 27T 28T 29T 30T 31T e2 1.264 1.219 1.177 1.138 1.067(3) 前压辊剥棉罗拉 e3=(E5*102)/(E4*127)=0.8031E5/E4各档牵伸值见表E4e3E520T21T22T23T24T27T1.08421.03260.98560.94280.903528T1.12431.07081.02210.97770.937029T1.16451.16451.05861.01260.970430T1.20471.14731.09511.04751.003931T1.24481.18551.13161.08241.0373(4) 工艺配置 各配置见表 D1D2D3E1E2E3E4E5124125210113T18T20T27T135140260214T21T28T14615531515T22T29T16T23T30T17T24T31T18T19T20T21T因为是改造，我们选的两组齿轮组是经过实践和计算的，最适合实际生产情况。因为齿轮组选的齿轮不能太多，如果太多就会造成资金的浪费和成本的提高，所以在这里我们各选5个齿轮，在实际生产中应该够用了。第4章 改造原因及其益处因为我们是对原有的A186梳棉机上的改造，故整体的结构上没什么太大的改变，我们只对其中一小部分改变，但又比原有机构更能给厂家带来益处的地方梢作改动。改造后的梳棉机能够因地制宜，因时而变，发挥梳棉机的最大功效，单位时间内创造尽可能多的经济效益，当然梳棉机本身的成本不能太高，要为一般的厂家所能接受，因此做了以下的一些改动：1 简化原梳棉机的机构，取消原有结构形式，采用单罗拉剥棉方式，这样做不仅减轻了平常的维护保养的工作量，延长了零部件的使用寿命，减少了配件种类，而且降低了成本，也更易操作工的操作，加强了厂家的竞争力。2 在原有压辊与圈条器之间的齿轮转动改为同步带转动，这样改动后有以下优点： （1）可以缓和载荷冲击 （2）运行平稳，无噪声 （3）结构简单，装配方便 （4）过载时引起带在带轮上打滑，因而可防止其他零件的损坏 （5）可增加带长以适应中心距较大的工作条件 （6）可以保持准确的传动比 （7）减少机械传动中的机械波3 提高棉网清晰度，改善棉条成行质量和条干质量，以来适应于棉麻，化纤等织物的纺织要求。4 重新配置各部张力牵伸，以满足不同的品种的纺织的工艺要求，大体如下： （1）给棉罗拉与棉卷罗拉之间的牵伸不变 （2）剥棉罗拉与道夫之间的牵伸有改变，它采用了一组变换齿轮，使其在不同的环境下可以产生最大的功效 （3）前压辊与剥棉罗拉之间的牵伸也有改变，同样它也采用了变换齿轮组，来应付不同情况下的生产 众所周知，中国土地辽阔，气候温度相差较大，而温度对梳棉生产有重大的影响， 相对湿度=空气含湿量 / 同温度下空气饱和湿量 *100% 空气的饱和湿量是随温度的升高而增加 a 相对湿度太小时，有其以下影响 1 棉纤维因干燥而散失，飞花增加，不利于改善劳动环境，使劳动条件恶化，同时落棉增多，不利于节约用棉 2 由于静电作用，纤维飞散，棉网漂浮，影响转移，影响剥取，致使棉网产生破网，落网，影响生条均匀，同时断头增加 3 棉网破裂，主要是破边，导致条干不匀，影响成纱质量 4 皮圈，皮辊或斩刀剥棉均有困难，致使棉网粘在道夫上，易损坏针布 5 条子蓬松，成行不好，易产生毛条，使棉条筒容量减少，换筒次数增加，满筒时因条子蓬松易倒地而产生油污和疵点 b 相对湿度太大时，有其以下影响 1 针布因潮湿易生锈，影响正常分梳，缩短机械使用寿命 2 棉卷粘连，严重影响生条条干均匀度 3 棉网因回潮大而下垂，断头增加，增加回花 4 棉纤维不易松懈，不能很好分梳，因而除杂效率降低，并增加棉结 5 易于绕罗拉，堵斜管，增加断头 6 通道不光滑，大漏底容易糊花，棉网破边破洞多，造成道夫返花，轧坏针布除此之外，由于地区不同，工艺不同，加工原料不同，车间温湿度掌握的范围 也不同，梳棉工序温湿度控制范围如下表品种温度相对湿度（%）纯棉20255560涤纶23325560锦纶20306065丙纶23336065氯纶23336065粘胶23335565维纶203055655 增大道夫与剥棉罗拉之间隔距，隔距可碉整至0.51.0mm（原为0.40.7mm),这样做可以大大减少道夫针布的损坏，降低生产开支。第5章 零部件的改造5.1齿轮传动设计简化机械结构，取消原有的结构形式，采用单罗拉剥棉方式。它只是在原有的基础上将四罗拉改造成单罗拉，而当中传递运动和力的齿轮都不变，从道夫开始到单落拉到棉网张力齿轮的齿数分别为190T，80T，58T，58T，38T，。为带动单罗拉的齿轮，是一组变换齿轮。为棉网张力齿轮，也是一组变换齿轮。两组齿轮的使用都看具体情况而定，因为周围环境对梳棉机及梳棉质量有很大的影响，又因只是改造，是在原有基础上和生产实际比较中产生的。在上面工艺分配中也看到，牵伸力在1附近为最佳，太大会拉断棉网，增加断头，影响产品质量，太小又不能使其正常工作，所以为从27T31T的一组变换齿轮，为从20T24T的一组变换齿轮。因此我们在与中各取一对齿轮来设计。1设计（1） 选择齿轮材料大小两齿轮均选择灰铸铁（HT200），因为起铸造性能和切削性能好，价廉，抗点蚀和抗胶合能力强，经常用于低速，无冲击和大尺寸的场合。在这里，刚好符合要求，所以选择HT200。 （2）按齿面接触和疲劳强度计算 因齿轮传动是闭式传动，硬度HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。 计算项目 计算内容 计算结果 齿面接触疲劳强度计算 a 初步计算 转距 道夫速度 齿轮1，6转速 25转/分 道夫齿数Z 齿轮1，6为 Z=190=80=27= =59.38转/分 = =175.93转/分 =9.55*=9.55* =71653.49N mm齿宽系数 由表12.13 取=0.31 =0.30接触疲劳极限 由图12.17a =580M Pa =580M Pa初步计算的许用 0.9=0.9*580 =522接触应力 0.9=0.9*580 =522值 由表12.16 =92*0.836 =76.92初步计算小齿轮 的直径 =76.92* =80.22 取=81mm初步齿宽b b=0.3*81=24.3 取b=25mmb 校核计算圆周速度V V= V=0.75m/s精度等级 由表12.6 取8级精度齿数Z和模数m 初取齿数=27；=I*=27*2.96=79.92 m=3 取m=3 =27 =80使用系数 由表12.9 =1.1动载系数 由图12.9 =1.07齿间载荷分配系数 由表12.10，先求 =1769.2=77.84N/mm100N/mm=cos =1.88-3.2 =1.72 = =0.87 = =1.32齿向载荷分布 由表12.11系数 =A+B=1.09+0.03+0.008 =1.12载荷系数K K= =1.1*1.07*1.32*1.12 K=1.74弹性系数 由表12.12 =143.8节点区域系数 由图12.16 =2.5接触最小安全系数 由表12.14 =1.05总工作时间 =10*300*8 =24000h应力循环次数 由表12.15，估计2* 指数m=26.20=N=60 =60*1*175.93*24000*() =5.07* =5.07* 原估计应力循环次数正确 =/I=5.07*/2.96 =1.71*接触寿命系数 由图12.18 =0.96=0.99许用接触应力 = =530.29 M Pa = =546.86 M Pa 验算 =*=143.8*2.5*0.87*=446.04 计算结果表明接触疲劳强度符合要求c 确定传动主要尺寸 实际分度圆直径d 因模数取标准植齿数重新定，并整圆， 故分度圆直径改变 =m*=3*27 =81mm =m*=3*80 =240mm中心距a a= a=160.5mm齿宽b b=*=0.3*81=24.3 取=25mm =25mm齿根弯曲疲劳强度验算重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.69齿间载荷分配 由表12.10 =1/系数 =1.45齿向载荷分布 b/h=25/2.25*3=3.7 系数 由图12.14 =1.1载荷系数K K=1.1*1.07*1.45*1.1 K=1.88齿形系数 由图12.21 =2.58 =2.33应力修正系数 由图12.22 =1.63 =1.74弯曲疲劳极限 由图12.23 =210MPa =210 MPa弯曲最小安全系数 =1.25应力循环次数 由表12.15 估计3*则指数m=49.91 =N=60=60*1*175.93*24000*()=5.07* =5.07*原估计应力循环次数正确=/I=5.07*/2.96 =1.71*弯曲寿命系数 由图12.24 =0.95 =0.98尺寸系数 由图12.25 =1许用弯曲应力 = =159.6MPa = =164.64Mpa验算 = =119.1=*2.58*1.63*0.69 =* =119.1* =129.58传动无严重过载故不作静强度校核2设计（1）选择齿轮材料大小两齿轮均选择灰铸铁（HT200），因为起铸造性能和切削性能好，价廉，抗点蚀和抗胶合能力强，经常用于低速，无冲击和大尺寸的场合。在这里，刚好符合要求，所以选择HT200。（2）按齿面接触和疲劳强度计算因齿轮传动是闭式传动，硬度HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。计算项目 计算内容 计算结果 齿面接触疲劳强度计算a 初步计算转距 棉网张力齿轮即齿轮5转速 =237.50转/分 =9.55*=9.55* =53077.89N mm齿宽系数 由表12.13 =0.35接触疲劳极限 由图12.17a =580M Pa =580M Pa初步计算的许用 0.9=0.9*580 =522接触应力 0.9=0.9*580 =522值 由表12.16 =81.5*0.836 =68初步计算小齿轮 的直径 =68* =64.10 取=65mm初步齿宽b b=0.35*65=22.75 取b=25mmb 校核计算圆周速度V V= V=0.81m/s精度等级 由表12.6 取8级精度齿数Z和模数m 初取齿数=20；=I*=20*1.9=38 m=3.25 取m=3 =20 =38使用系数 由表12.9 =1.1动载系数 由图12.9 =1.07齿间载荷分配系数 由表12.10，先求 =1633.17=71.86N/mm100N/mm=cos=1.88-3.2 =1.64 = =0.88 = =1.27齿向载荷分布 由表12.11系数 =A+B=1.09+0.06+0.008 =1.16载荷系数K K= =1.1*1.07*1.32*1.12 K=1.73弹性系数 由表12.12 =143.8节点区域系数 由图12.16 =2.5接触最小安全系数 由表12.14 =1.05总工作时间 =10*300*8 =24000h应力循环次数 由表12.15，估计2* 指数m=26.20=N=60 =60*1*237.5*24000*() =6.84* =6.84* 原估计应力循环次数正确 =/I=6.84*/1.9 =3.6*接触寿命系数 由图12.18 =0.95=0.98许用接触应力 = =524.76 M Pa = =541.33 M Pa 验算 =*=143.8*2.5*0.88*=498.25 计算结果表明接触疲劳强度符合要求c 确定传动主要尺寸 实际分度圆直径d 因模数取标准植齿数重新定，并整圆， 故分度圆直径改变 =m*=3*20 =60mm =m*=3*38 =114mm中心距a a= a=87mm齿宽b b=*=0.35*60=21 取=25mm =25mm齿根弯曲疲劳强度验算重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.71齿间载荷分配 由表12.10 =1/系数 =1.41齿向载荷分布 b/h=25/2.25*3=3.7 系数 由图12.14 =1.1载荷系数K K=1.1*1.07*1.41*1.1 K=1.83齿形系数 由图12.21 =2.78 =2.4应力修正系数 由图12.22 =1.56 =1.63弯曲疲劳极限 由图12.23 =210MPa =210 MPa弯曲最小安全系数 =1.25应力循环次数 由表12.15 估计3*则指数m=49.91 =N=60=60*1*237.5*24000*()=6.84* =6.84*原估计应力循环次数正确=/I=5.07*/1.9 =3.6*弯曲寿命系数 由图12.24 =0.94 =0.97尺寸系数 由图12.25 =1许用弯曲应力 = =157.92MPa = =162.64Mpa验算 = =132.93=*2.78*1.56*0.71 =* =132.93* =119.91传动无严重过载故不作静强度校核3设计40T/40T的一对锥齿轮当机械总牵伸较大时，即轻重牙改变后，可将边轴给棉传动锥齿轮改为40T/40T，来适应轻重牙的调整。（1）选择齿轮材料直齿锥齿轮加工多为刨齿，不宜采用硬齿面，并且软齿面制造工艺简便，经济。大小轮均取45号钢，因为锥齿轮在这里非常重要，所受力，转速都很大，故要用45号钢。在这里，45号钢还要经过调质处理，用来使钢获得高的韧度和足够的强度，来满足机器对其的要求。锥齿轮用于传递两相交轴之间的运动和动力，不需改变其大小，故齿数一样。 （2）按齿面接触和疲劳强度计算因齿轮传动是闭式传动，硬度HB350，故按齿面接触疲劳强度计算进行设计。 计算项目 计算内容 计算结果接触疲劳强度计算齿数Z和精度等级 取=40 =i=40 =40 取8级精度使用寿命 由表12.9 =1.1动载荷系数 由图12.9 =1.03齿间载荷分配系数 由表12.10 估计100N/mm cos=0.71 cos=0.71 =56.34 =56.34 =cos =1.88-3.2=1.77 = =0.86 = =1.35 齿向载荷分配系数 由表12.20及注3 =2.26 载荷系数K K=1.1*1.03*1.35*2.26 K=3.46 转距 =9.55*=9.55* =504240N mm弹性系数 由表12.12 =143.8节点区域系数 由图12.16 =2.5接触疲劳极限 由图12.17a =580M Pa =580M Pa接触最小安全系数 由表12.14 =1.05接触寿命系数 =1=1许用接触应力 = =552.38 M Pa = =552.38 M Pa小轮大端分度圆 取=0.3 =0.3直径 = =117.37验算圆周速度 =及 =99.76 =0.75m/s与估计值接近=2210.98 b=*R=0.3*=0.3*=24.89 =97.71100N/mm 与原估计相符确定主要尺寸大端模数m m=2.93 由表12.3 取m=3 m=3实际大端分度圆 =m=3*40=120 =120mm直径 =m=3*40=120 =120mm锥距R R= = R=84.85mm齿宽b b=*R=0.3*84.85=25.13 b=25mm齿根弯曲疲劳强度计算 齿形系数 由图12.30 =2.33 =2.33应力修正系数 由图12.31 =1.76 =1.76重合度系数 =0.25+=0.25+ =0.68齿间载荷分配系数 由表12.10 100N/mm = =1.47载荷系数K K=1.1*1.03*1.47*2.26 K=3.95弯曲疲劳极限 由图12.23 =210MPa =210 MPa弯曲最小安全系数 =1.25弯曲寿命系数 由图12.24 =1 =1尺寸系数 由图12.25 =1许用弯曲应力 = =168MPa = =168Mpa验算 = =154.88 =154.88* =154.885.2同步带传动设计将原齿轮传动改为同步带传动，因为这样可以降低噪音，减少机械传动中的机械波，还因为同步带的工作面有齿，带轮的轮缘表面也制有相应的齿糟，带与带轮靠啮合进行传动，故传动比恒定，所以采用同步带传动。同步带通常以钢丝绳或玻璃纤维绳为承载层，氯丁橡胶或聚氨酯为基体，这种带薄而且轻，故可用于较高速，作传动时线速度可达到50m/s,传动比可达10，效率可达80%。传动功率可从几瓦到上千瓦，传动结构简单，轻型，并不需要润滑，这不仅节约了原材料，也节省了日常维护保养费用，尽可能的为厂家节约成本。不光如此，张紧轮不需要很大的初张力，轴负载小，从而又减少了成本，简化了机构。张紧轮的转动噪音比起齿轮来说，低的太多了，保护了操作工人，更换同步带轮也比更换齿轮来的简单多了。但其制造精度和安装精度要求较高，中心距要求较严格。单面有齿的同步带称为单面带，双面有齿的同步带称为双面带。双面带又有对称齿型（DI）和交错齿轮（DII）之分。同步带型号可分为最轻型MXL，超轻型XXL，特轻型XL，轻型L，重型H，特重型XH，超重型XXH七种。节距P是同步带传动的主要参数，它是在规定张紧力下，相邻两齿中心线的直线距离。而在同步带垂直其底边弯曲时，在带中保持原长度不变的周线，称为节线，一般位于承载层的中线，节线长以表示。同步带轮的齿形一般采用渐开线齿形，可用范成法加工，也可使用直边齿形。在这里，我们使用单面有齿的同步带即单面带，这样可以节约成本，但也能满足生产的要求了，其简图如下：同步带传动的设计计算项目 计算公式 计算结果 计算功率 =*P 见表11.17 =1.2*1.1=1.32=1.32*1.32 =1.74KW选择带型和节距 由图11.20和11.18 H型 P=12.70mm齿数 =19=16 =19 =1.26*19=23.94 =24带轮节圆直径 = =76.81mm = =97.02mm带速 V= V=4.02m/s初定中心距 0.7（+）a2（+） 122.53a350.8 a=200mm带长及其齿数 L=cos =0.051cos=1-0.5=0.9998L= =669.44 L=660.40mm实际中心距 a= =86.92