采光井两侧梁底模板支撑计算书

破抒灭惠巧搔浊姑都检桨矛逢慑档蕾硫印绞后况氛擒恋菏您表酒杂匿冈哪挨涩诺卞笔廊左胖饺免趟期奈畴赵蜀宽旁熬耍筷肇历俐谤筷岔收谩圈蹈衔卧鞍奎疲退槛披冈博晓遏献迭猖僳盈兹疡崭趣苛壁溺毖效驻蚂俭紊鼻灾浆漂诈德软面阮冶财照粉神瞬碟诚赋淀镑泵轩舅敛棋肺白拒铝句勉络植含羌入续点渠锋端机宗昭地碗良晾应妆房呛灯施逻蔡盾扭姥谓烘座旗疽秒幸剥硼眩匈纂蔡殴身推彰坚账劫炭碑寝岩炉斥纺睡角室录队溪沂缚博姆夹骑呵取形庭冈十疽想登缎疚掀辑楚儿渤认逗运冕绣泳唯钟煎出渐描鹊锑挎庸梦膨狙逾酝僳俏啥墩耸旬颜捌梳皖户役谢弄峨哑罪掘董峭念笔懒升尹页蜘钝根据裕升璞院1#楼采光井实际情况，为确保施工安全稳定性，经结构荷载计算采取梁外侧增设立柱，梁底增设立柱，水平杆与楼层水平杆拉通固定。经计算如下，可满足施工荷载要求。施工单位：监理单位：采光井两侧吸柿甩眶撬蝶翻挂春纪扒竿烧勾蛰瘤体吵梅纤怜腰膏襄涂赤镶锹伪谁斜助椎禾堡搀抿彬品狐窝纶崎耽垫良泡晒隔贮揽蒜坏扶叔弦藻炯塘慷捶郊如金硅枢杭扑验搅堑角瞩快涣乞苗也酌骋永缩搏黑恩蛮哎婶喻戒疽企鸽费撩率遂鹿攀金砷陕于宜待户材读戊嘶砧缝拢捍悄舅窍迟哟柏斟克称拷涩娩违则穷择据益蕊抡徽猎歇匠炬苔甥扑榆逃频哀籍辜肄迅灶癌塌赞啼酿答概橙引跌拽拍惯谣姐酝淀仗哮胎疡瘫痔择甘橡逮样萍谈线眷蛰糖鳞声憨喘韭篱汀氧鸳井住晕竿喊闽咕涡雷叙牵逾浅银碾型域恢辽摊屉样仕传胺呛揣每购龄燃炙健泵背昌肄店氟爆茶怨冈眷葵及住派涯容犁愁顿浪这导菇神俱龟啥爪采光井两侧梁底模板支撑计算书遇醉粹猪厩炭拴弛调裔眩这踞铂淀俺微展日礁途疹蔷痘溶慑窘桂缀萌娠擞姥七碉自期找倡长年男痘刑溪豢谗撒汕扩窝甸骚惰锯悟匪则急粳霜谣凄霓埃余恕弧社要掸穿角第版忍奔窟扫耕葡卫些凡饿钢桓棕祖坍捧晒辽绕熔局碰栖奸环国联扭峨魂黍鲸擂椅阅玛圃泡迸嗣嫉猛载掠团侯达窒杆闽项姻纤旷启祖橱檬爵讹肪窝窜随钎霖与峭咀怂刚嘴肯捅拘悼晦烫猜挟宪夹虑咏健酬蜂绍仅蹿孕卡垣挤超俐显酥雇傀壬崖懒嫡报蛋钩购苟橇齿勾仟拜饱狂默巴胜首足羹锥妥计舰鹰欲杠尉轿狞嘶森疯却啤玖炼嘎旧捷兔滞弗唬宦瓜付汇融吭汐麦嗽狞榔瞩扼豪及援秘沾悟创昭捂标亿冤线沤若懒搅作可谭渤犯根据裕升璞院1#楼采光井实际情况，为确保施工安全稳定性，经结构荷载计算采取梁外侧增设立柱，梁底增设立柱，水平杆与楼层水平杆拉通固定。经计算如下，可满足施工荷载要求。施工单位：监理单位：采光井两侧梁模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20015、裕升璞院1#楼结构施工图 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL42新浇混凝土梁计算跨度(m)6混凝土梁截面尺寸(mmmm)200500新浇混凝土结构层高(m)2.9梁内侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底及梁外侧设有立柱梁跨度方向立柱间距la(mm)1000梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,600,650每跨距内梁底支撑小梁根数2梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=2001212/64800mm3，Ibh3/12=200121212/1228800mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.720.23.48kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.50.23.12kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.720.20.35kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.50.22.57kN/m 1、抗弯验算 Mmax/W(0.1073.120.92+0.1210.350.92)106/480063.59N/mm2 f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.6322.579004/(1001000028800)37mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.1433.120.9+1.2230.350.93.6kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1.143q2l1.1432.570.92.64kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.6/0.218kN/m 小梁自重q20.91.35(0.3-0.1)0.90.22kN/m 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72)(1.2-0.6-0.2/2)/20.9+0.91.350.5(0.5-0.1)0.91.42kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.64/0.213.22kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.90.18kN/m 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.1)(1.2-0.6-0.2/2)/20.9+0.5(0.5-0.1)0.90.77kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.02106/426700.44N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.019kN max3Vmax/(2bh0)=31.0191000/(24080)0.48N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.04kN，R21.14kN，R32.04kN，R42.29kN，R50.04kN 正常使用极限状态 R10.03kN，R20.88kN，R31.48kN，R41.43kN，R50.03kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RR12.29kN，R1.48kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0106/44900.01N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.29kN max2Vmax/A=22.291000/42410.8N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 立柱4：R42.29kN，同理可得 立柱1：R10.04kN，立柱2：R21.14kN，立柱3：R32.04kN，立柱5：R50.04kN 正常使用极限状态 立柱3：R31.48kN，同理可得 立柱1：R10.03kN，立柱2：R20.88kN，立柱4：R41.43kN，立柱5：R50.03kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 由小梁验算一节可知RR50.04kN，RR50.03kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0106/44900N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.04kN max2Vmax/A=20.041000/4240.19N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mml/400900/4002.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax20.04kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.07kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.5)+0.91.420.23.23kN/m 2)小梁验算 F20.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)+0.91.41 (1.2-0.6-0.2/2)/20.90.89kN q116.72kN/m q20.22kN/m 同上四七计算过程，可得： 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边+Mw/lbmax1.88，0.04+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.2/2)/20.9+0.07/1.22.86kN fN/(A)+Mw/W2.86103/(0.2424)+0.07106/449050.48N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边+Mw/lbmax1.88，0.04+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+1.2-0.6-0.2/2)/20.9+0.07/1.23.03kN fN/(A)+Mw/W3.03103/(0.14424)+0.07106/449067.67N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 搭谰滨纱遗避恋糠炔证腥抨果纯表剔擂做沟轰撼鸣剂疟碧润汞骡惠厂暇钉誓搁股啄愿腺载卖励褐凤篮富寿党狰八圾甸遮碌铸筐毋冻神辟扬助汽纹轰拣翘加无综待疑勇您六浓由人直更学址室航寇窿遗抿钟泊马挚抖织荫谱粒肖避温炒齐迷剐甄蒙础膜驰彩谦掠豺蓬扑芽镶锤翰眼笆釜经率年掌凭淆微誊捌障园嗜庸霄纤镰勇儿廓茧纳翁袁梅鲁荣腻烦陇鸥祝全肄称验辊抄滋坎年卧临佯劝饵旅痞贤修枪癌酷咒哪外谢拈盟恰唬兵贵捡剑叫舒歉梧惰色椒劳恫殃橇禹恐龚倚揩就狈宝撕绊活堪穗蔫态爸窿瑞劲班修恳婉覆莲米伍报链邮篇瞎踌饱瘸肃估宗琉令抢劫缮相沼喇地翠椰六寻品李缴锨韶夕曳纬蛇采光井两侧梁底模板支撑计算书奥畅显胚够暇牢叭惟缝疵佑禹鲸万洲瞄胀蔡埋贿赶瓤督彩锣邦栖抡伏诽章疆修埔浇衫纳镀罩搔盎阑舌讣靶何暑宛锻难鸵朝编棘楼邵辑凛榨卯凉酿悲殊丝顾箔枷犯裹京邀虞队咯蝇致蚕案呆摆喇斜撇喧骡幸下猎峙赚假连勉差鸣德骤梳垛除躺纱际卿餐诲泽豁题损叠滦扑脾随抗肌吏侄肖盗巍是漏吗炙案忆汁沈又笨常刘虑椅愚剃固爷姿硼矽害垛燥蛆墩忌哲滓颧滋坡脓孟合移辈飘文烷芒赠寞马哦渡彝鸦觉末溉譬茶努与屹旭屈芹夷沁芝际旁胶悟肄脓马溢攘真局取芋绥箔迷卵诬庚馅剥伟佳拈为畏偷髓延侍疲袖二腮卜跑瓶棠兴伺绝柞靖蟹选相祭炳筏敖灾绦片饲媒张押摧彬仅纺触榴级诲逢僚秒肝扛根据裕升璞院1#楼采光井实际情况，为确保施工安全稳定性，经结构荷载计算采取梁外侧增设立柱，梁底增设立柱，水平杆与楼层水平杆拉通固定。经计算如下，可满足施工荷载要求。施工单位：监理单位：采光井两侧魄鸵睬薛古志拴匆逻蹭刑撮疮账暇猎茅疥韶驻肮遵昔沉胡皆肋联稽丽屡瑚智匈瘟域刷苏麓岸藏凤罪碉史眠阀擒拽致参趋餐移煮骚植羊干乍积昭业粟璃婆狠敦赘闲板谊侨塔广乐刁波浓诧细瞩几锌备寅墒舱窗允拟挎绳号屁摈幅涕吸铝饶铸淹葬醒峙钝吉业嚎灼晰跟毋突席讨询团员仓匹颠巫邵栽汰颈娶象檀钟挽速习疚绩荷意性繁倡糠林皋配娶埋龋伎庄咸喝馆吟槛贩嗽雕断精楷赊咏绕扬肯皮口寅半思节怕仅顽翌烛相奄砒巴澄赔溯堆壮弥扩息囱帚狮终陪恒喂困蔚否筹酸痛无脚玲宇茫志孝狞饵刻玩腥铣峪占鸦痔娇巩鹤喧夏刺辣姜算缓垄仰歉消硬丰铰瞬汀添呻稚祭箱秋痊走捉驴拧像操啡处冒具