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第一章 物料与热量衡算已知条件：组分O2CONArH4合计含量 971343 5.96 2.04 0。0。210计算基准：1吨氨计算生产1吨氨需要的变换气量：（100017）22./(220)299。22 M3（标）因为在生产过程中物料可能会有损失,因此变换气量取00 （标）年产1万吨合成氨生产能力(一年连续生产300天）：日生产量：100030333。3Td=1。89/h要求出低变炉的变换气干组分中O不大于.3.进中变炉的变换气干组分：组 分CO2COHNrC4合计含量，9。013。4354.9622.040。9021100M3（标)272。1402.968.861.28.6.3000kmol141973.61250。390.81333假设进中变炉的变换气温度为70，取变化气出炉与入炉的温差为20，出炉的变换气温度为0.进中变炉干气压力。=1pa1.水气比的确定：考虑到是天然气蒸汽转化来的原料气，所以取HO/O=3。8故V(水）=3.8Vc=53123(标） ，n(水)=6.35kmol因此进中变炉的变换气湿组分组 分CO2COH2ArCHH2O合计含量.9988736。324010433。10M3（标）272402964861.2876353145。1kmol12。151.7.61.520.3906.320。6445 / 452.中变炉的计算.1中变炉C的实际变换率的求取假定湿转化气为100mol,其中CO湿基含量为8，要求变换气中O含量为。2，故根据变换反应:CO+H2=H+C,则CO的实际变换率公式为:X%=1 （21) 式中、分别为原料及变换气中CO的摩尔分率（湿基）所以：p =7。则反应掉的C的量为：887593=6.73则反应后的各组分的量分别为： 2%=。76.73=27%CO=88% 673%=4H2=36。32673=3。0CO5。99%+.3%=2。72中变炉出口的平衡常数:Kp （H%CO2%）/(H2O%)=948查得=9.48时温度为424。中变的平均温距为42-390=4根据合成氨工艺与节能可知中温变换的平均温距为：30到5,中变的平均温距合理，故取的H2/CO可用。22中变炉催化剂平衡曲线根据H2O/CO=3。8P=100 V=KABC=U=KP(A+）+(C)K其中、B、C、分别代表CO、H2O、CO2及H2的起始浓度计算结果列于下表：00 32 340 36 38040T57353136563X0。92860。900。8420。8570278。5T 40 4 460T9333Xp。713072530.6880中变炉催化剂平衡曲线如下:2.3最佳温度曲线的计算由于中变炉选用QS-1型催化剂，最适宜温度曲线由式 进行计算。E174。49k/l,E2339 Jmol。最适宜温度计算结果列于下表中:p.9260.90008840。840.2780.756T5759363653677229008326446 Xp0。763072530.88T6937173T3837414将以上数据作图即得最适宜温度曲线如下图:2.4中变炉一段催化床层的物料衡算已知条件：进中变炉一段催化床层的变换气的温度为进中变炉一段催化床层的变换气湿组分：组 分CO2COH2NArCH42O合计含量%5。998。736.3214。50.10.1433。710M（标）72。140.916486612.76。351。4539。1kmo1517。99732。520。39028.3202.642.4.1 中变炉一段催化床层的物料衡算假设CO在一段催化床层的实际变换率为60%故在一段催化床层反应掉的CO的量为:6040。9=4。7 （标） =107kol出一段催化床层的CO的量为：42。9-4。4=1。16 M3(标)=719kmol故在一段催化床层反应后剩余的H的量为:68。8+241.74=890.54M3（标）=840kmol故在一段催化床层反应后剩余的CO2的量为：22。+.4=53843（标）=2。9故出中变炉一段催化床层的变换气干组分的体积：V总（干)161.16+18941。84+6616.+.=321。7 3(标）故出中变炉一段催化床层的变换气干组分中CO的含量：=4。7同理得：C2=15.85%=5.32%Ar=027 N2=20.0%4=0。19%所以出中变炉一段催化床层的变换气干组分：组 分C2COH2N4Ar合计含量%15.54.958。32.40。190。2700M3（标）513.11168.4661.26.38。732474Kmol22947。19844029.520280.914472剩余的2O的量为：131。02-21.7=1289.8 M3(标）=5.6kmol故出中变炉一段催化床层的变换气湿组分的体积:V总（湿)=241。4+28.28=41。02 M3（标）02。28mol故出中变炉一段催化床层的变换气湿组分中H2O的含量 HO= =28。故出中变炉一段催化床层的变换气湿组分中CO2的含量 CO2%1134同理可得： C%=356% H2=412% N=1.59 CH4%=014 r=0。19所以出中变炉一段催化床层的变换气湿组分的含量（):组 分OC2N2H4ArO合计含量113。56417214.590.140.928.41003（标）53.841.161.566。6.3.7128.24531。02mol22.947.9844029.50203957.6202。282。4。2对出中变炉一段催化床层的变换气的温度进行估算:已知出中变炉一段催化床层的变换气湿组分的含量(%）组 分C2COH2NCH4Ar2O合计含量11。34364.721。90.140.198.510M(标）5。8416116180。566126。8。12884531.02Kmol22.94.98.429。2.280。35756202。28根据：p= （2%CO2）/（H2%)计算得K=5。0查小合成氨厂工艺技术与设计手册知当8时t=75设平均温距为5,则出中变炉一段催化床层的变换气温度为:475=252.4.3中变炉一段催化床层的热量衡算以知条件：进中变炉一段催化床层的变换气温度:370 出中变炉一段催化床层的变换气温度为：425可知反应放热Q：在变化气中含有C，2O,CO2, H2 这4种物质会发生以下1种反应：O +H2OCO2+H2 （1）这个反应都是放热反应。根据小合成氨厂工艺技术与设计手册可知为简化计算，拟采用统一基准焓（或称生成焓)计算。以P1t，t=5为基准的气体的统一基准焓计算式为:HT=098=Ct 式中: HT - 气体在在TK的统一基准焓，kca/kmol（4。88J/kmo);H09 -该气体在25下的标准生成热, kcalml(4。188J/kol);T绝对温度，K；p-气体的等压比热容，kcal/(mol。)4。168kJ/（mol.)气体等压比热容与温度的关系有以下经验式：Cp+A1T+2T2+A3T3 式中A0、A1、A2、A气体的特性常数将式代入式积分可得统一基准焓的计算通式：t=0+1T+2T2+a33+a4T4 （51) 式中常数a0、1、2、a3、a与气体特性常数及标准生成热的关系为: a1=0, =1/, a3=A3/， a4A34a=H029898。1a1-912a2298.163a29。164a4采用气体的统一基准焓进行热量平衡计算，不必考虑系统中反应如何进行,步骤有多少,只要计算出过程始态和末态焓差，即得出该过程的总热效果。H=（ni）始（iH)末 (5-) 式中 : 过程热效应，其值为正数时为放热，为负数时系统为吸热，单位:kc；(4。188kJ）；ni 始态或末态气体的千摩尔数,ol;Hi 始态温度下或末态温度下；H- 气体的统一基准焓,kcal/kml，(4。168kJ/km）现将有关气体的计算常数列于下表中气体统一基准焓(通式）常数表5-1。1分子式 a0 a1 a2 A3 a4O2。0381035.80982.15675103-744991071.088110H22.1440709745.5538.8591-7。19710H2O63647119211031。28010。391011N2-1.9767310364503181641042。03210.65632111O。836310466689869410-45045110941472101C677。8887。3965。051031.51060.00计算2的基准焓:根据基准焓的计算通式:Ht=a0+1T+2Ta3T3+a4T4在48时=25+7=698K根据以上方法计算可得变换气的各个组分的基准焓列于下表组分H2 H2O CO CO2Ht(kal/kol)794.0854412553-2356.11-939。79Ht(Jkmol）197。40-2762.69。147653。07放热： CO 2OCO2+2 ()H1(i）始（i）末 =-3760530+697。0+869。46+2272.88=37973.644kJ/kmolQ1=107（37973.）=4035。kJ气体反应共放热:Q=40973562KJ气体吸热根据物理化学教程知C, ，H2O, CO， N2，可用公式：C=a+2来计算热容，热容的单位为J/（kml。T）表-1.2物质CO2H2OO2NArA2812。8304.14.87773b/103413260。719.4.27-105-。46050338.3-CH4可用公式：Cp=b+CT2+dT3来计算热容:表1.3物质Ab/10c/106/109H417.4501。117-72计算结果得：物质COCOH22ON2ArCH4C3148.229。637.23072072761所以平均热容： C=i*p=3。10（kmol。T)所以气体吸热Q2=4。1208(450）=7937。14k假设热损失(一般热损失都小于总热量的10%)根据热量平衡的： QQ2 +Q3=78739J2.4。4中变一段催化剂操作线的计算 有中变一段催化剂变换率及热平衡计算结果知: 中变炉入口气体温度 370 中变炉出口气体温度 42 中变炉入口C变换率 0中变炉出口O变换率 60由此可作出中变炉催化剂反应的操作线如下：2.中间冷凝过程的物料和热量衡算:此过程采用水来对变换气进行降温。以知条件: 变换气的流量:22.2kom 设冷淋水的流量：X g 变换气的温度：425 冷淋水的进口温度：0 进二段催化床层的温度：8 操作压力：100p热量计算:冷淋水吸热1：据冷淋水的进口温度0查化工热力学可知h183.96kJ/kg根据化工热力学可知T/k/ka/（kJ/kg)60150316.23602003159415325。8402003247.冷淋水要升温到0，所以设在380, 653，800kp时的焓值为对温度进行内查法:1500kpa时(653-3 ）/（316。2）(673-653）/(32558h) 212.5 kJ/kg2000ka时（53-633）（h319.）=(63-65）/（76h） h=320.45 kJkg对压力用内差法得80，63K，1800p时的焓值h为:(100-1500）(-212.5)=(20001800）(34h)h=3207.07 kJkg1= X（ 320.7-86)变换气吸热Q根据表5-2和表5-。3的计算方法得：物质COC2H2H2O2CH4Cp3829.63730。75。1所以Cpm Yi*C =310 kJ/（ko。)Q2=2。234。0*（43)取热损失为0。05 2根据热量平衡:0。92 （37073.96） X=99.39kg=5.52kol=123.5 3（标）所以进二段催化床层的变换气组分:水的量为：23.5289.28=1413M3(标）组 分OOH2N2H4ArH2O合计含量%11。43。640。24。10.140。130。3600M3(标）513。84161。161890.61.26.38.112。9346546Kmol2。941984.4029.5028.393。0820.82。中变炉二段催化床层的物料与热量衡算已知条件:所以进中变炉二段催化床层的变换气干组分：组分COCHN2CHAr合计含量1554.75820400。190.270M3(标)51841.1689061.6.38。732474Kmol2.947.9409。520280.3144。722。6。1中变炉二段催化床层的物料衡算：设中变炉二段催化床层的转化率为0。7（总转化率）所以在O的变化量为：402。9。=306.20M3（标)=3。67 kmo在中变炉二段催化床层的转化的CO的量为:161.-(402。906。0)=4.4 3（标）=2.8kml出中变炉二段催化床层的CO的量为：161664.4=67M3(标)=432kmol 故在二段催化床层反应后剩余的CO2的量为：53.84+6.4= 578M3(标)=5。82 kmol故在二段催化床层反应后剩余的H2的量为:1890。54+6.6= 1553(标)87。8 kol所以在二段催化床层反应后的变换气总量：总(干）=97+8。3195+66128。+6。3=3306.2M3（标） =1470ko所以出中变炉二段催化床层的变换气干组分：组 分OCOH2N2CHAr合计含量17。492.9259.13。00.190。103(标)578.396.1566.216.8。7306.2kol25。4.3728290.203947。0故在二段催化床层反应后剩余的HO的量为：1412.936.46= 1347M3(标）60mol故出中变炉二段催化床层的变换气湿组分中的含量：CO= =2。0同理得:CO2 =2.42H2%= 42。00N =14%4= =01% HO%= =8。9% Ar= 9%所以出中变炉的湿组分：组 分O2CH2N2CH42Or合计含量12422。082。014.0。428。01900M3（标）578.3679661。26.134。48。764.67Kol25.24327.82520。860。20.320780对出中变炉二段催化床层的变换气温度进行估算：根据：p= (H2%C2)/（HOCO)计算得p=.66查小合成氨厂工艺技术与设计手册知当p=.5时t=32设平均温距为4，则出中变炉二段催化床层的变换气温度为：4342=3902。6.中变炉二段催化床层的热量衡算:以知条件：进中变炉二段催化床层的变换气温度为:380 出中变炉二段催化床层的变换气温度为：390变换气反应放热Q：计算变换气中各组分的生成焓，原理与计算一段床层一样，使用公式51及表511计算平均温度为8时的生成焓。计算结果如下：组分H2H2COCO2Ht（kca/kl）2513.6-54772.6 -857.7210306。203H（kJkmol）151。1622268。882-99864。8853700.384放热： CO +H2O=CO2+H2 (1)H1=（）始（Hi）末 35.001 kJ/kg所以得： Q1=288*350011056。64 kJ/kg气体吸热Q2：根据物理化学教程知C, H2, H2O, O， N2，可用公式：=aT+C2来计算热容。热容的单位为k/(kmol。T）表51.物质H2H2OO2ArA28。412.2304.1427。8720。772b/1034。32610。71.044.7-/105040.5020。3-8。53-C4可用公式：Cpa+b+CT2dT3来计算热容:物质A/103/0-6d/10CH417456。461。117。2计算结果：物质CCO2H22ON2ArC4Cp31。8649。66529.338。5021。20。7238。所以得：Cpm=Yip=33.2KJ(kolT）故：Q2=3。8221277（390-38）7958。814热损失：Q3=1-2=849783kJ2.63中变二段催化剂操作线计算由中变二段催化剂变换率及热平衡计算结果知： 中变炉入口气体温度 380 中变炉出口气体温度 3 中变炉入口CO变换率 0% 中变炉出口O变换率 76.6%所以中变炉的操作线如图：中变换炉物料量平衡表组分进中变换炉的物料量/m3 出一段催化床层的物料量327.1134C42.9161621648。8190.54N61.2661.2Ar8。77CH6.62130212。28合计4539143.2组分进二段催化床层的物料量/m出二段催化床层的物料量/m3CO213。8578。3CO1616967H2189。51955N2661。6612Ar8。8.746.36。3H2O1412。91348.4合计654。674654.6中变换炉一段热量平衡表反应放热/气体吸热/kJ热量损失/k40973.6239376。14339.4中变换炉二段热量平衡表反应放热k气体吸热/kJ热量损失/k1456.67158。843497833低变炉的物料与热量衡算进低变炉的湿组分:组分CO2COH2N2CH4H2OAr合计含量12.422.842.0014。21.0。191（标)57.39。95.26348.477。Kmol25.82.3287.2829。50286.200。2078进低变炉催化床层的变换气干组分：组分COOH2N2H4Ar合计含量1.9。.130。00。190。26100M3（标)58396。715618733062kmol282.327。9520。280。3917。6031低变炉的物料衡算要将CO%降到0。3(湿基）以下，则CO的实际变换率为：10846取p9则反应掉的CO的量为:96。9=7.3M3（标)=3.89kmo出低温变换炉O的量: 96.787.3=9。67 M（标)=0。43 kmol出低温变换炉H2的量： 1955+8。0=2042033(标）=91kol出低温变换炉2O的量:1348。4787.03=26。44M3（标）=5。3km出低温变换炉CO2的量： 5783 +87.=66.33M3(标)=970 kmol出低变炉催化床层的变换气干组分的体积:V总（干）=9。6742.03+665.33+8。+61。2。3=3323M3(标)=11。8 kmol故出低变炉催化床层的变换气干组分中O的含量:CO%=0.8同理得：CO2=9612=0.18N2=9.9%C4%=0.1%r%=026出低变炉的干组分：组 分CCO2HN2CA合计含量%0.219.160810.190。2100M3(标)。6765。32042.03661。26。38.333。23km04321.129.520280391.48出低变炉催化床层的变换气湿组分的体积：V总(湿）=3.2+21。44=64.6M3（标）207。80 kmol故出低变炉催化床层的变换气干组分中的含量:CO=2。1同理： O2=14.29 H%=45.53% N2=14.21 CH4=0.4 Ar=0.19 H2O=271所以出低变炉的湿组分:组 分COCOH2CH4AH合计含量%12902.871.210。140.127.100M3(标）65。39.202361.238。716.4454.67kmol2。70.439169520201856.327。0对出低变炉的变换气温度进行估算：根据：Kp=(2C）/（H2O%）计算得K=10。16查小合成氨厂工艺技术与设计手册知当p=110时t=235设平均温距为3,则出中变炉段催化床层的变换气温度为： t=3535=200。2 低变炉的热量衡算以知条件:进低变炉催化床层的变换气温度为:8出低变炉催化床层的变换气温度为：20变换气反应放热1：在20时，=47K,计算变换气中各组分的生成焓原理与计算一段床层一样，使用公式51及表-1.计算平均温度为46K时的生成焓。计算结果如下：组分H2 H2O C CO2Ht（kl/kmol）120。592-572。5352520。232342。86(k/km）59。22-23967.081544。4-353。5放热： COH2OC+H2 （1）1=(H）始(i)末 9972kkg所以:Q=3.703997281460.176 k气体吸热Q2：气体吸热时的平均温度:（18020）/=0，T=63K根据物理化学教程知C， H2,H2O, CO2，N2 ，可用公式：Cp=a+T+CT2来计算热容.热容的单位为kJ/(moT) 表1。2物质CH2H2OO2N2A28.412804142。820773/103413。26.719.04。27-c1000。502.33-8。3-CH4可用公式：C=a+T+C+dT3来计算热容表5-1.3物质A/103c/1-b10-9H417。404611772计算结果：物质CCO2H22ON2ACHCp31.2049。9296218.40931120.77258。61所以得：mYiCp=33041kJ/(kml。T）故:Q=33.01212.77(00-180)=140602。6kJ热损失: Q=1Q2=14700.714607=09.3kJ低变换炉物料量平衡表组分进低温变换炉的物料量/m出低温变换炉的物料量/m3CO578365.33C96。9.725204。3N261。25.33Ar.CH6362O134.47161。44合计465。674654.6低变换炉热量平衡表反应放热kJ气体吸热/kJ热量损失/kJ4670。76162676097。3.3低变催化剂操作线计算有低变二段催化剂变换率及热平衡计算结果知: 低变炉入口气体温度 1 低变炉出口气体温度 0 低变炉入口CO变换率 6% 低变炉出口O变换率 9%4 低变炉催化剂平衡曲线根据公式XP100%V=KPACDq=U=KP（A+B）（C+D）W=P-其中A、C、D分别代表CO、H2、CO2及2的起始浓度t161020202604349351333Xp0。98080。680.9507092289280。80420T5X7968低变炉催化剂平衡曲线如下：3. 最佳温度曲线的计算由于低变炉选用33Q型催化剂。查小合成氨厂工艺技术与设计手册B3Q型催化剂的正反应活化能分别为E143250/ kmolCO变化反应的逆反应活化能E2为：E- 1r（H)对于CO变换反应r=，则E2=(-) + E1为反应热，取其平均温度下的值，即:(10+0）=9，T=463KCO的反应式为： O +H=CO2+H2 由小合成氨厂工艺技术与设计手册可知反应热是温度的函数，不同温度下的反应热可以用以下公式计算:H kca/ kmol得：=9J/kmolE2=3890043250=8210 kkmol最适宜温度曲线由式Tm 进行计算最适宜温度计算结果列于下表中:p。98080。968709070。92620898.8504T409427444424471361517118920224 Xp968T55242将以上数据作图即得最适宜温度曲线如下图:第三节。废热锅炉的热量和物料计算。已知条件：进废热锅炉的转化气组份：组份COCOH2N2CO2H2O合计.179137。3914.99。102031.9810M（标）7.14029648.86。2638。10.154410.1l12.517。9973。6129200。9516.88进废热锅炉的温度为：920出废热锅炉的温度为:3进出设备的水温：20出设备的水温:370进出设备的转化气(湿）：1.88koml进出设备的水量：X koml物量在设备里无物量的变化.热量计算:（1） 入热：水的带入热Q1水在20时 Cp=3352 kJ/（kml.）QX(20+)*3.2 =921。36转化气的带入热Q：转化气在2时1193K根据物理化学知CO， H2， HO, C2, 2 ,可用公式：Cp=a+T-2来计算热容.热容的单位为kJ/(kmol)表5-12物质OOCO2N2a8.4127。23044.14787/10.。20。79。447c150.460502。338。53-C4可用公式Cpa+b+cT2+T来计算热容：表-1。3物质ACDCH47。4546117-7。计算结果：组分22H2N2CH4ArCp332。20432329678。2.73Cpm=Yi*p=36。84kJ（ml。）Q2=684*1988*（20+273）=858.63kJ（2)出热:转化气在370时T64K根据物理化学知C,2, H2,CO2，N，可用公式：C=a+b+CT-2来计算热容.热容的单位为/(kol）表51.2物质CH2H22228.4127。283441427。87b10-4.3。20.719.04427c/15。46。52。5-计算结果:组分COCO2HON2H4rCp29。631.1.6838。250.64.820。7C=Yi*Cp=32。28kJ(ol.）Q332.28*1。8（370+273）=06449.16kJ水的带出热Q4：水在70,643K时的热容为：Cp8。2k/(kol.）Q=*38.2（7+27）2459475X热损失5：Q004*（Q+ ）热量平衡:0.9(1+ Q2)= 3 Q4 0。6(821.6+86529.63）=2454.75X+409.1 X=2827koml3。水蒸汽的加入：要使H2O/O=3。还要加入的水量为: (1531。02140。15）224=5。0kom第四节 主换热器的物料与热量的计算1.已知条件：进出设备的变换气的量：207.80koml进出设备的水的量：Xkl物料的量在设备中无变化。温度：变换气进设备的温度:30变换气出设备的温度:25水进设备的温度： 20水出设备的温度： 102。热量计算：（1） 入热:变换气带入热：Q 变换气在390时根据物理化学知C， H，HO， CO2， N ,可用公式：Cp=ab+CT-2来计算热容。热容的单位为J(mol。）表51。2物质COH2H2OO28.417.2830442。87b/0。13。260。719。04427c/10-.460.020338。53-C4可用公式C=a+c2+T来计算热容：表5。物质AcH17.456.461.177.2计算结果：组分COCH2O2Hr9。1451。6338。5530705.9273Cpm=YiCp=31。19J/（mol.）Q1=20。031。9*（390+73）=49709。97水的带入热2：水在20时C3。52 kJ/(kmol。）Q2X（20+273）3.52=981.6X出热:变换气在出口温度为250，T=2K时根据物理化学知， , HO， O, N2 ，可用公式:Ca+bT-2来计算热容。热容的单位为kJ（kol。)表51。2物质CO2OCO2N2A8.4127804。427。8b/10-3。1.。71.0.27c/10-0.460500。33-.5-CH4可用公式C+bcT2+dT来计算热容：表-13物质ABH17460。47-.2计算结果:组分CHO2H2ON2H。2731。254.34。832678.Cpm=YiCp=3.3kJ/(kmol。）Q=3.352207.80=362332kJ水的带出热Q4：水在100时p=34。45 kJ/（kmol。）Q4=X3445(30+273)1284。5X热损失Q:取0.0Q根据热量平衡：0.96(Q1+2）=Q3QX=46.68koml第五节 调温水加热器的物料与热量计算1已知条件：入设备的变换气温度：50出设备的变换气温度:180进设备的湿变换气的量：207.8kml变换气带入的热量：1=362337。0J变换气带出的热：2变换气在18时T=453K时根据物理化学知，H2,H2，CO, 2，Cp=+T2来计算热容.热容的单位为kJ(kmol）表512物质OH22OC22A28.41272804142。b/134。3.261.9。04.27c10-5.0。500.33853-CH4可用公式p=a+b+c2dT3来计算热容:表5.物质AcC41。40.461。17-。2计算结果：组分CHOON2CH433.1.54。3342。83.78.94CmYi*Cp32.2kJ/（kol。）Q2207。0*32*453=307063151kJ设备及管道损失取：Q3=0.041=194.8变换气放出的热量：Q=Q-QQ3=4780.84kJ第二章 设备的计算21中变炉的计算21。1触媒用量的计算根据文献可知：Vr=V0 式中Vr 触媒体积，M3(标)0 -标准接触时间，h* m3 M3（标)V0通过触媒的气体体积，M3(标)/标准接触时间的计算公式如下:式中：=Kp-1；UKp（A+B）+(C+D）；V=PABCD；q=K-反应平衡常数；1反应速度常数；n-变换的C的量，分子分率;其中A、C、分别代表C、C、CO2及H2的起始浓度21.2第一段床层触媒用量计算基准：1。9T/h已知条件：第一段床层变换气进口温度为:37,第一段床层变换气出口温度为：425平均温度为:（30+42）/2=3975在375时反应速度常数k=930，加压时取校正系数：.8，则：k1=900。82600进第一段床层变换气中N2=14.57则：V=(13901)2.4（0.14572）6280753(标)/h出第一段床层变换气中%=。6进第一段床层的变换气湿组分：组 分CO2O2N2ArH4HO合计含量%.8.8736.3450190。1433。10(标)27.140。648。861。28。7.315302453。1kol1。517。973.629。390.2868322.64n8。87%56.3在397.
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