满堂脚手架施工方案0

满堂脚手架的搭设本工程地上三层层高均为4。5层,考虑到装饰装修需要，我单位拟在内墙装饰装修期间搭设落地式、全高全封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。 脚手架的基础结构楼板,基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。 脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接,立杆和大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内,并在高度方向错开的距离不小于50cm。 大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置,不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要,可在两立柱之间设置12根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上,横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上.本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O.斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于三个旋转扣件固定,端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10.脚手板采用松木、厚6、宽2035的硬木板.在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板,并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕23圈固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离不大于15.靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15.拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。 脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为1.56m,用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧.并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3。2m处设首层平网,往上每隔五步架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1。2m处设有两道防护栏杆,底步内侧设18cm高的挡脚板。 该出入口设在楼梯口，出入口搭设长6。0m、宽4.5m、高6。0m的防护棚，上铺5厚的双层脚手板。搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。 脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前,一定要保证架子稳定. 6。3。脚手架的拆除 拆架前，全面检查脚手架定出作业计划，进行技术交底后，方可施工。 拆架时要统一指挥，上下呼应,动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入. 拆架时，不得中途换人，如必须换人,必须将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时,不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。 所有杆件和扣件在拆除时应分离,不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面. 所有的脚手板,应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人. 拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊,严禁从高空抛掷。八.满堂脚手架承载力计算1、计算依据1.1 截面特征：（钢号Q235，b类）规格（mm）483.5I（mm4）12.19104q0（KN/m）0.0384W(mm3）5.08103截面积A（mm2）489回转半径i（mm）15。8抗弯、抗压容许应力 N/ mm22051.2 脚手架特性参数：立杆纵距la(m）1。5脚手板重量q（KN/ mm2）0.35立杆横距lb（m）1。8连墙件纵距lw（m）2。4大横杆步距h（m）1.8连墙件横距hw(m）4。5施工荷载q(KN/mm2）3内立杆距结构外皮宽度0。151.3 相关计算参数：项目数值扣件钢管架构件自重gk1（KN/ mm2）0.1129作业层面材料自重gk2（KN/ mm2）0.3476整体拉结和防护材料自重gk3（KN/ mm2）0。0614作业层施工荷载qk（KN/ m）1.65风压高度变化系数z 1.78立杆计算长度系数1。53轴心受压杆件稳定系数0。3292、承载力验算2。1 荷载计算1） 恒载的标准值GKGK=Hi(gk1gk3)n1 la gk2取Hi=21。9m装修作业时：GK=Hi（gk1gk3)n1 la gk2=21.9（0.11290.0614）21.50.3476=4。86KN2） 活载的标准值QKQK= n1 la qkqk=1.8KN/M(结构作业）qk=1.2KN/M（装修作业）则有：用于结构作业时 QK=1.21。8=2。16KN用于装修作业时 QK=21。21.2=2.88KN3） 风荷载的标准值WK qWk= laWk Wk=0.7usuZW0 =AN/AW=1 Wk=0.71。01。780.60=0.75KN/M2 qk=1.21.00.75=0。9KN/M22。2 脚手架整体稳定验算：1） 确定材料强度附加分项系数结构作业时：NGK=4.23KN NQK=2。16KN 装修作业时:NGK=4。86KN NQK=2.88KNNWK=MWKA/W=0.09626MWK=19.49KN结构:=SQK/SGK = SWK/SGK=2.16/4。23=0.51 =19.49/4。23=4.60装修：=SQK/SGK = SWK/SGK=2。88/4.86=0。59 =19.49/4.86=4。01 r/m=1。591+0.9（）/（1）结构:将、代入公式得 r/m=1.46装修：将、代入公式得 r/m=1.462） 计算轴心力设计值结构： N/=1。2（NGKNQK）=1。2（4。232.16)=7.67KN装修： N/=1。2（NGKNQK）=1。2（4.862。88)=9。28KN3） 计算风荷载弯矩MW: MW=1。2MWK=1.20。1qWKh2=0。12qWKh2 MW=0.121。131.52=305KN4) 确定稳定系数： =0.3295) 验算稳定:N/(A）MW/Wfc/（0.9r/m）结构:7。67103/（0。329489）243103/5080=36.75N/2 fc/（0。9r/m）=205/（0.91.467）=154.95N/2 装修：9.28103/(0。329489）243103/5080=44。46N/2 fc/(0.9r/m）=205/（0.91.468）=154。95N/2 纵横向水平杆承载力验算：1） 横向水平杆验算：荷载统计q=0。51.2（1.20。351。43）=2.77KN/m抗弯强度验算MMAX=ql2/8=2.771.12/8=0.419KNm=M/W=0。419106/(5.08103）=82.47N/2f=205N/mm2 挠度验算： =5ql4/（384EI）=52。771。14103109/(3842。0610512。19104)=2.10mmL/400=2.75mm(满足)2） 纵向杆验算P=2。771.2/2=2。08KN0。175PL=0.1752.081。2=0.55KNM=M/W=0.55106/（5。08103）=108。27N/2f=205N/mm2（满足)=0.469Pl3/（100EI)=0。4692.081031.23109/（1002。0610512.19104）=1.31L/150=1200/150=8（满足）2。4 连墙件和扣件顶板和基础验算：1） 连墙件稳定验算风荷载产生轴向力设计值Ne=1.4=1。40。753.03。6=11.34KN脚手架平面外变形产生的轴向力 N0=3KNNl=11.343=14.34KN连墙件的计算长度 1。20.20。250.15=1.85m长细比 = l0/I=1850/15.8=117。09轴心受压构件稳定系数 =0.47稳定验算：Nl/（A）=14。34103/（0。472489） =31.20N/mm2205/1。467=139.74N/mm2（满足）扣件抗滑验算:NCRC （RC=8KN/个）14.3448。0=32KN2） 楼板承载力验算：立杆底座承载力验算： N=12。67KN立杆底座承载力设计值 Rb=40KN12.67KN40KN Ad=1.50.4=0。6m2 （满足要求）fk=98KN/m2N/ AdKfkN/ Ad=12。67/0.6=21。1239.2KN （满足要求）9