整体式单向板肋形楼盖设计书

整体式单向板肋形楼盖设计书、设计资料1楼层平面L118mL230ma 370mm板的搁置长度：120mm次梁搁置长度：240 mm主梁搁置长度：370mm2. 建筑位于非地震区3. 结构安全级别为U级结构重要性系数01.04.结构环境类别为一类结构系数d 125.建筑材料等级:混凝土：梁、板C20钢筋：板中钢筋、梁中钢筋、构造钢筋I级梁中受力筋：U级6 .荷载:钢筋混凝土重力密度:25 KN /m3水泥砂浆:20KN /m2混合砂浆抹底20mnd厚:17 KN /m3露面活荷载:27KN /m钢筋混凝土柱截面尺寸为400mm 400mm二、结构平面布置及构件截面尺寸初估1. 柱网平面布置（图1）主梁横向布置，次梁纵向布置；主梁跨设置两根次梁，具体布置如图2. 各构件截面尺寸初估该楼盖板的跨度取丄 2000504040在一般的建筑物中，板的跨度常布置为1.7 2.5m ,hI12.0m。板的厚度常为60120mm，按照刚度要求因此板的厚度取为h 80mm。主梁跨度为6m，次梁跨度取为6m。由于匚小3，所以按单向板来设1 1计。多跨连续次梁截面高度11 ,多跨连续主梁截面高度18 12丄丄 J，截面宽度都为高度的11 ，因此，次梁截面尺寸估设计151032为：b h 200mm 500mm；主梁截面尺寸估设计为：b h 250mm 600mm。、-VSOa O8/1.-OO啊/ / / z z z z z z /8| X /f 60006000_r- d) (1)图1柱网平面布置图三、板的计算（按塑性力重分布计算）：板是以边墙和次梁为铰支座的多跨连续板，取单位宽度为 1000mm的板带进 行计算，并且按照设计要求取板厚h 80mm，如图3中所示。板的设计按考虑 塑性力重分布方法的连续单向板计算。1 荷载计算20mm水泥砂浆地面：20 0.020.4KN / m280mm 钢筋混凝土板：25 0.082.0KN /m20mm混合砂浆抹底：17 0.020.34 KN / m2荷载标准值：2gk 0.42.0 0.342.74KN /m2qk 7KN/m2荷载设计值：永久荷载控制：g q 1.35 2.741.3 0.8 7.011.739 KN / m2活荷载控制：g q 1.2 2.741.3 7.012.388KN /m2可见，可变荷载控制最不利。取1m板宽全部荷载设计值为：p g q 1.2 2.74 1.3 7.0 1.0 12.388KN /m2 跨度计算边跨：I。 min In a 2,In h 2 In h 2 1820mm中跨：l0 ln 20002001800 mm该板的边跨和中跨不相等，但是跨度差1820 18001.1%10%，相差不超1820过10%，且各跨截面尺寸及荷载相同时，可近似按5跨等跨连续梁计算。g+QL1820XL18001800iLL1820 图3板的计算简图3 力计算承受均布荷载的等跨连续板：2mp g q lo连续板考虑塑性力重分布弯矩计算见表 1表1连续板的弯矩值计算截面位置边跨跨中M1离端第一支座Mb中间跨中m2中间支座Mcmp111111111614计算弯矩值KN m3.733.732.512.874 正截面承载力计算及配筋计算环境类别为一类环境，板厚80mm, h。h a 80 20 60mm , b 1000mm ,砼等级为 C25 , fc 11.9 N mm2 ,1级钢筋，fy 210N mm 。板配筋计算过程及折算数据见下表 2板的配筋计算。表2板的配筋计算截面边跨跨中支座B中间跨中中间支座在平面上位置-弯矩设计值KN m3.733.732.512.51 0.82.872.87 0.8kmS fcbh；0.0870.0870.0590.0470.0670.0541 J1 2 s0.0910.0910.0610.0480.0690.056As鼻bh0 mm2Sfy 0309.4309.4207.4163.2234.6190.4实际配筋mm28140(359)8140(359)6/8140(281)6/81802186/8140(281)6/8180218配筋率min 0.27%0.272%注：当单向连续梁的周边与钢筋混凝土梁整体连接时，可考虑拱的有利作用，除边跨和离端部第二支座外，中间各跨的跨中和跨中支座截面的弯矩设计值可减少20%。肋型结构中的连续板可不进行受剪承载力计算，也即板的剪力由混凝土承受，不设置腹筋。5.板的平面配筋图板配筋图详见附图。四、次梁的计算(按塑性力重分布计算)：次梁是以边墙和主梁为铰支座的多跨连续梁。按照经验设计要求，取次梁高500m m,宽200m m。次梁的设计按考虑塑性力重分布方法的连续梁来计算。1.荷载计算由板传来恒载：3.288 2 6.58KN/m次梁自重：0.2 (0.5 0.08) 25 1.22.52KN /m次梁粉刷：0.02 (0.5 0.08) 17 1.2 0.34KN /m恒载设计值：g 6. 58 2. 52 0. 349. 44KN / m恒载标准值：q 9.1 2 18.2KN /m取何载设计值：g q 27.62KN /m跨度计算|c 6000mma 240mmb 250mm边跨：l0 ln a/2(6000 120 300/2)240/25850mmI。1.025ln 1.0256000 120 250/25899mm取小值 l05850mm中跨：l06000 3005700 mm次梁的边跨和中跨不相等，跨度差(5850-5700)/570010%，则可以按等跨连续梁进行力计算。計q 1Zzr58505700-5700_-5700_十5850_图5次梁的计算简图3 力计算对于承受均布荷载的等跨连续梁考虑塑性变形力分布的方法计算弯矩和剪 力2Mmpgql0Vvb g qln计算结果如下表3、4:表3次梁弯矩值计算表截面位置边跨跨中M,离端第二支Mb中间跨中M 2中间支座M Cmp1iT111弯矩计算值(KN m)85-8555.48-63.4表4次梁剪力计算表计算截面端支座QAB支座左QbB支座右QbC支座Qcvb0.450.600.550.55剪力计算值(KN)71.8295.8985.6585.65注：计算跨中弯矩和支座弯矩剪力时应取本跨的跨度值，计算支座弯矩时应取相邻两跨的较大跨度值。4 正截面计算及配筋计算次梁进行正截面受弯承载力计算时，跨中按T形截面计算，其翼缘计算宽度：1 1bf l 60002000mm b sn ,33取bf 2000mm。支座截面按矩形截面计算b h 200mm 500mm次梁高度 h 500mm, h h as 500 35 465mm ；翼缘厚度 hf 80 mm。T型截面类型判定：hf.fcbfhf h0 1.0 11.9 2000 80440 40780.64KN m2所求弯矩计算值均大于Mmax 86.88KN m，则各跨跨中截面都属于第一类 T型 截面。支座截面按矩形截面计算，按单排筋考虑，跨中截面按 T型截面计算，其 中梁高h 500m，翼缘厚度hf 80mm。除离端第二支座纵向钢筋按两排布置h0500mm 80mm 420mm 外，其余截面均按一排纵筋考虑，h0 500mm 60mm 440mm。纵向钢筋采用 HRB400级.(fy 360N/mm2)，箍 筋采用 日卩只235级(fyv 210N/mm2), 混凝 土采用C25(fc 11.9N/mm2, ft 1.27N / mm2)，次梁正截面及斜截面计算分别见下表 5、 表6。表5次梁正截面承载力计算截面位置边跨跨中离端第二支座中间跨跨中中间支座弯矩设计值KN m85-8555.48-63.4KMSfcbfh00.01650.1650.01080.123bf 或 b mm200020020002001/2 s0.0170.1810.0110.132As bh 代/彳丫As bf he 1fc/ fy523556338406实际配筋mm23C163C163C122C16+C12配筋面积mm603603339515实际配筋率min0.2%0.339%计算结果表明，均小于b 0.518，满足要求5.斜截面计算截面腹板高度：hw h0 hf 465 80 385mm九/b 4，则该次梁为厚腹梁。截面尺寸验算0.25 cfcbh。261.8KN Vmax 95.89KN故截面尺寸满足要求0.7 ftbh078.23KN故需配置箍筋采用6双肢箍筋，计算支座B左侧截面。由Vcs0.7 ftbh)1.25 fyvh,可s得到箍筋间距s 1.25fycAsvh0 =348mmV 0.7ftbh。调幅后受剪承载力应加强，梁局部围将计算的箍筋面积增加20%或间距s减小20%调整后箍筋间距s=278mm取s=250mm验算最小配箍率Asv sv bs0.113% 0.3 ft / fyv 0.18%取 sv 0.18% Abss=150mm6 次梁配筋图详见附图五、主梁的计算（按弹性理论计算）荷载计算(0.6由次梁传来的恒载:0.08) 0.022 17 (0.6恒载标准值:G 54.66活荷载标准值:Q 18.2 69.110.08)9.780.354.66KN25 2 1.264.44KN 65KN109.2KN 109 KN9.78KN2 跨度计算主梁在墙体上的支撑长度为a 370mm,柱截面尺寸为b h400 400计算弯矩时:边跨：l0 ln a/2 b/26000 130200370/2 2006055mml01.025ln b/21.025 (6000 130 200) 2006012mm边跨取Io 6012mm中跨：lo ln 6000400 4006000 mm跨度差不超过10刑按等跨连续梁计算6000图6主梁计算简图3.力计算主梁按弹性理论分析方法计算。主梁端部支承在墩墙上，搁置长度为370mm, 按照设计取主梁高600 m m，宽250m m，中间支承在柱上，钢筋混凝土柱截面尺 寸为400mm 400mm的墩墙，柱为主梁的铰支座，主梁按连续梁计算。弯矩计算：承受集中荷载的等跨连续梁:M GliQI主梁弯矩计算见表7表7主梁弯矩计算项次荷载间图边跨Mi中间支座Mb中间跨M2nr代卜b kh 1G0.2440.2670.067丿一-TLZL虽13J31 H95.82104.8526.260.2890.133-Aflfl1189.7387.32Q1Q-0.1330.200亠L|IL1L|12A1 BA87.32131.041J0.2290.3110.170JLJ_,J_J.ifi&fi1150.34204.17111.38不 利 组 合+282.7-192.17-+-192.17156.9+246.16-307.5137.64剪力计算：承受集中荷载的等跨连续梁剪力计算公式:V G1Q主梁剪力计算如表8表8主梁剪力计算项次端支座中间支座荷载简图A Idw 10.7731.2671.000HBJT iJA47.8882.7665.32I。1-0.8661.1340jIAn?EAL B94.57123.8300.1330.1331.000丈1_J_.1L|A93114.5214.52109.2讥 K 一 2 2J.:JL,H.,11AB*BA0.68975.231.311143.161.222133.44不利 组 合+o142-206.5965.32+o33.36-97.28174.52+3123.11-225.3198.2将以上最不利力组合下的弯矩图和剪力图分别叠画在同一坐标图上，即可得到主梁的弯矩图的包络图及剪力的包络图（见图 6）。A -225.92A -25.92/主梁弯矩包络图1=. cX：.-51. SC-剪力包络图图7主梁力图4 正截面计算及配筋计算主梁跨中按T形截面计算，截面尺寸为：1 1边跨：bf I 6012 2004mm b s.3 31 1中间跨：bf -I - 6000 2000mm b s.33判断截面类型取 h0600 35565mmh边跨：1 fcbfhf hb 寸 1.0 11.9 2004 80 (540-80/2)=955.33KN m,均大于计算弯矩值。则边跨中截面属于第一类 T型截面。同理，中间跨亦然。取V G Q 65.32 109.20174.52 KN , 支座 处设计 弯矩为Mb Mb max V b/2=-262.4KN主梁正截面计算见表9.表9主梁正截面强度计算截面边跨中中间支座中间跨中中间跨中M KN m282.7-262.4157.30-60.9KMs2fcbfh。0.0370.230.0210.0531 J 2 s s 20.9810.8610.9890.973AM2AsmmS fy h01416.71498.3780307.7选用钢筋4C224C223C222C22实际配筋面积2 mm152015201140760配筋率 min 0.2%1.0%1.3%0.65%0.42%经验算均小于0.518,sv 0.384,满足要求。主梁斜截面计算：截面尺寸验算hw/b 40.25 cfcbh。 473.0KN Vmax 225.3KN0.7ftbh0141.4KN VB,max 225.3KN故需配置箍筋采用8200双肢箍筋，计算支座B左侧截面。Vs 0.7ftbh验算最小配箍率A1.25fyv svh0 225.3KNs225.3KNsv亠 0.17% 0.24ft/fyv 0.15% bs5.主梁附加箍筋计算采用双肢C8箍筋次梁传递的集中力设计值F G Q 65 109174KN由 F| mnfyvAsv1 可知 m=6次梁两侧，附加箍筋每边三道6.主梁配筋图详见附图。