四川雅安名山边坡勘察完整报告

四川雅安经济开发区主干路网建设工程名兴草大道（南段）K2+060K2+280段南侧边坡项目岩土工程勘察报告书目 录1 前言- 5 -1.1 工程概况- 5 -1.2 勘察目的与任务- 5 -2 勘察方案及工作量- 2 -2.1勘察方案布置原则- 2 -2.2 工作量布置- 2 -3 区域自然地理特性- 2 -3.1 地理位置- 2 -3.2 气象特性- 3 -4 区域地质概况- 3 -5场地工程地质条件- 4 -5.1 地形地貌- 4 -5.2 地层岩性- 4 -5.3 岩土物理力学性质- 5 -5.4环境土腐蚀性评价- 7 -5.4 水文地质条件- 7 -5.5 环境水腐蚀性评价- 7 -5.6场地地震效应- 7 -5.7 不良地质- 8 -6 边坡的基本特性- 8 -6.1 规模与范畴- 8 -6.2 边坡特性- 9 -6.3 边坡变形特性- 10 -7 场地工程地质条件评价- 12 -7.1 场地区域稳定性评价- 12 -7.2 边坡稳定性评价- 12 -7.2.1 计算工况- 12 -7.2.2 边坡整体稳定性评价- 12 -7.2.2.1 弱变形区边坡稳定性评价- 12 -7.2.2.2 强变形区边坡稳定性评价- 14 -7.3边坡支护评价- 17 -8 与施工有关的岩土工程问题- 18 -8.1 施工验槽及施工勘察- 18 -9 结论与建议- 18 -附录1、图例张2、勘探点平面布置图 1张3、工程地质剖面图5张4、土样、岩样测试报告 1份1 前言1.1 工程概况受四川雅安经济开发区发展投资有限公司的委托，我院对四川雅安经济开发区主干路网建设工程名兴草大道（南段）K2+060K2+280段南侧边坡工程进行具体阶段的岩土工程勘察。本项目位于四川雅安经济开发区江落村辖区内的青岗山北侧，属名兴草大道（南段）K2+060K2+280段在开挖过程中形成的路堑边坡，本次勘察共由三段边坡构成（详见表1-1）。由江苏省都市规划设计研究院负责设计工作，本次边坡勘察项目的设计工作由四川省交通运送厅公路规划勘察设计研究院市政设计分院负表。表1-1 各段边坡具体状况表边坡编号具体位置起止桩号（m）边坡长度（m）I名兴草大道（南段）在的建二号桥3号桥台南侧边坡K2+060K2+12060II名兴草大道（南段） K2+085 K2+230段南侧边坡K2+120 K2+240120III名兴草大道（南段） K2+230 K2+280段南侧边坡K2+240 K2+280401.2 勘察目的与任务、查明场区的地形地貌、地层、地质构造、工程环境条件、水文地质条件；、查明场区及边坡范畴的岩土构成、成因、性质、厚度及分布状况；、根据场区附近的基岩露头，查明构造面的类型、产状、分布、充填状况，粗糙限度及组合关系，查明软弱夹层的厚度及分布；、查明地下水的类型、补给和动态变化状况，评价其对边坡稳定的影响；、根据室内实验资料成果分析结合规范和地区经验，提供边坡稳定性计算及边坡支护设计所需的岩土物理力学参数值；、根据边坡的岩土工程条件及岩土的力学性能，预测边坡开挖后的稳定性并对边坡进行稳定性计算评价；、通过对边坡的稳定性分析评价，提出边坡的开挖及支护措施建议。本次勘察执行的重要根据及规范：（1）四川雅安经济开发区主干路网建设工程名兴草大道（南段）总平面图；（2）岩土工程勘察规范GB50021-（）；（3）建筑地基基本设计规范GB50007-；（4）建筑抗震设计规范GBJ50011-；（5）建筑边坡工程技术规范（GB50330-）；（6）工程岩体实验措施原则GB/T50266-99；（7）岩土工程勘察安全规范(GB50585-)；（8）建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ/T 87-）；（9）建筑地基解决技术规范（JGJ79）；（10）土工实验措施原则GB/T50123-1999；（11）四川省地震局川震防发74号。2 勘察方案及工作量2.1勘察方案布置原则根据建筑边坡工程技术规范(GB50330-)的有关规定，结合本工程特点，本工程边坡安全级别为二级；边坡地质环境复杂限度为中档复杂。根据边坡工程安全级别和边坡地质环境复杂限度，结合建筑边坡工程技术规范GB50330-，综合评估边坡工程勘察级别为二级。根据现场实测地形图，结合边坡特性以及建筑边坡工程技术规范（GB50330-）及岩土工程勘察规范（）的有关规定，本次勘察沿垂直边坡走向布置勘探线共4条，勘探点间距5070m，共布置勘探点10个。2.2 工作量布置进场之前，按有关勘察规范编制了“勘察纲要” 选定了技术措施。进场之后，遵循勘察纲要规定，在平面地质调查基本上采用了机动取芯钻探、地基土原位测试、取土钻取样和室内室外实验工作。钻探采用XY-100型钻机双重岩芯管和金刚石钻头植物胶护壁回旋钻进，持续取岩芯，其开孔直径为127mm，终孔直径为91mm。原状土样使用敞口式取土器压入法采用,取土器高300mm,外径102mm。本次勘察，共布置勘探点10个，间距5070m，孔深6.030.1m。工程测量：本次勘察中勘探点采用顾客提供控制点A1(X=327358.159,Y=609279.231,TP=611.906m)A4(X=327373.901,Y=609385.884,TP=605.926m)进行测放。各勘探点采用GPS仪定位实测，所使用的图纸及测量精度可以满足规范规定。钻探：本次勘察采用1台XY-100型钻机进行植物胶护壁跟管钻进、双管取芯等工艺，达到规范规定。同步地质工程师跟班编录和验收。取样实验：本次勘察采用样18件，其中涉及岩样12件、土样6件。本次勘察共投入重要设备有XY100型回转钻机1台套，GPS-x700型仪1台，其他多种测试器具及辅件若干。野外工作从3月31日至4月13日完毕，完毕勘察工作量记录见表2-1：表2-1 勘探实物工作量表 序 号工 作 内 容单位数 量比例尺备 注1工程测量放点台班210个钻孔2工程地质测绘Km20.083回转钻探m/孔182.9/10（植物胶护壁跟管钻进方式）4工程地质平面图张11:10005工程地质剖面图张56原位测试标贯次77取样扰动土样件6岩样件123 区域自然地理特性3.1 地理位置拟建场地位于雅安市名山区江落村，有村道通达，交通较便利,交通示意位置如图3-1。图3-1 拟建场地交通位置示意图3.2 气象特性名山区属亚热带季风性湿润气候区，“夏无酷日、冬无寒冷”，气候宜人，降雨充沛，日照少、无霜期长、四季分明。年平均气温15.4，历年极端最高气温34.70，极端最低气温-5.40。相对湿度年平均82%，最高日为86%，最低77%。据气象部门近年观测，名山区最大蒸发量是7月份、次为6月份，年平均值为965.8mm；冬季年蒸发量不小于降雨量，夏季降雨量不小于蒸发量。4 区域地质概况场地区域地质构造属成都平原凹陷、熊坡背斜雁行带，地史与盆地发育史密切有关，三叠系末期运动，川西结束了海侵阶段，隆起成陆地，为印支期造山运动；老第三系为喜山运动期，盆地边沿随褶皱断裂隆起，形成与龙门山构造带走向一致的蒙顶山背斜、总岗山背斜夹名山向斜的褶皱凹陷地带（见图4-1）。（一）褶皱1、蒙顶山背斜蒙顶山背斜位于县境内西北、南与名山向斜轴线略呈“S”形,总体轴向北东40。核部地层为白垩系夹关组（K2j），北东侧出露侏罗系蓬莱镇组（J3p），轴部平缓且对称。西翼出露地层白垩系灌口组（K2g）不对称，东南翼陡岩层倾角3378，局部地层侧转，倾角1520。2、总岗山背斜总岗山背斜位于县境内西南，背斜轴线略呈浅弧形,轴线走向为北东25，南段略偏转为南北向，核部出露地层为白垩系夹关组。日南山、君灯山一带的核部出露地层为侏罗系蓬莱镇组（J3p）。日南山以南背斜两翼不对称，东窄西宽、东陡西缓，岩层倾角2040和230。3、金鸡关背斜金鸡关背斜位于境内西南侧，轴线走向为北东10，向南偏转南北向，抠纽向北倾伏，倾角810，核部地层为白垩系灌口组（K2g），两翼出露地层为第三系金鸡关组两翼对称，岩层倾角1730。4、名山向斜名山向斜分布于境内中部，轴线大体呈北东南西向，向斜轴线走向为北东3035，于城西乡以北偏转南，在白芷庙转为南北向。长约56km，北东宽35km，南西宽20km。核部平缓开阔，出露地层为第三系泥岩，两翼为白垩系灌口组（K2g），向斜两翼不对称。西北翼陡，地层出露狭窄，露头宽1km2km。岩层倾角从向斜核部到翼部由1025，受蒙泉院冲断层影响，增至40以上；东南翼缓而开阔，轴线以南宽达11km14km，岩层倾角10如下，至总岗山外缘夹关组地层时，岩层倾角转为4060，向斜南西端于白芷庙以西石碑水库渐灭，北东延至灌口县。（二）断层1、蒙泉院冲断层位于蒙顶山背斜东南蒙泉院至扬店子，挤压破碎带宽窄悬殊，低序次压扭性裂隙发育，裂隙间糜棱岩化和断层泥随处可见，灌口组（K2g）及第三系（E）地层直立侧转。2、房基坪冲断层位于总岗山背斜西南段，沿背斜西北翼，断层线出露于房基坪至扬店子带，南端延伸至丹棱县，约13km，北端与双河扬店子断裂斜交，断层走向2040，断面倾角80。上盘夹关组地层逆冲于下盘夹关组或灌口组地层之上。房基坪附近地层断距250m，断层带岩体挤压呈破碎带。3、扬店子冲断层断层出露于双河扬店子至马岭乡把关洞，长10km，断层走向北东25，倾向南东，扬店子一带倾角为70，把关洞为50，断距100m150m。上述断裂均未通过拟建工程场地，对拟建工程影响有限，故该工程区区域稳定性相对较好。图4-1 名山区地质略图5场地工程地质条件5.1 地形地貌拟建场地地貌属低山丘陵地貌类型。场地地形起伏变化较大，钻孔最高点高程为632.06m，最低点高程为582.18m，相对高差为49.88m。5.2 地层岩性根据现场钻探揭发，场地岩土可分三个工程地质层，即：第四系全新统人工填土层（Q4ml）、第四系全新统坡积含块石粉质粘土层（Q4dl）、第四系全新统冲洪积卵石层（Q4al+pl）、下伏白垩系上统灌口组（K2g）泥岩层。其中第工程地质层按风化限度差别，进一步划分为强风化、中档风化两个亚层。以上各土层的埋藏条件和分布状况详见工程地质纵(横)断面图。各土层的岩性描述如下：1、第四系全新统人工填土层（Q4ml）耕土:棕红色，松散，湿，以粘性土为主，含大量植物根据，重要分布于坡顶茶地中，层厚0.40.7m；2、第四系全新统坡积含块石粉质粘土层（Q4dl）含块石粉质粘土：棕红红褐色，可塑，含少量氧化铁，稍湿湿，块石含量2530%，块石成分重要为粉砂质泥岩、砂岩等，粒径在0.32.0m范畴，大者达5.0m以上，多呈亚圆形少量呈菱角形，弱中档风化。该层在大部分地段均有分布，层厚4.221.8m；3、第四系全新统冲洪积卵石层（Q4al+pl）松散卵石层：褐灰、青灰色，松散，湿饱和。重要以花岗岩、石英岩、灰岩等构成，呈亚圆形，微中档风化，分选性和磨圆度较差，充填砂土，卵石含量为5560%，粒径一般3080mm，最大粒径不小于200mm。该层仅在2#钻孔附近分布，层厚约0.6m；4、白垩系上统灌口组泥岩层（K2g）白垩系上统灌口组泥岩（K2g）：棕红色中厚层状泥岩，岩层倾向320倾角25。按其风化限度的差别可分为两个亚层。强风化泥岩1：原岩构造较模糊，风化裂隙发育，岩芯呈碎块状，手捏即碎。隙间充填褐色氧化铁薄膜等，上部冲击钻尚可钻进，岩体较破碎；其下泥岩风化限度有所削弱，沿裂隙带夹薄层全风化泥岩，局部夹有中档风化硬块，岩性软硬不均。该层大部分钻孔均有分布，层厚0.64.5m。中档风化泥岩2：岩体构造清晰。岩体较完整。钻探取芯多呈1030cm短柱状，少量为中柱状。岩芯采用率一般为93左右，岩石质量指标(RQD)一般为7580%。岩芯用手难以折断，锤稍用力敲击可碎。该层所有钻孔均有分布，在钻探深度内该层未揭穿。需要指出的是：基岩各风化带的这种划分完全是人为的，事实上，基岩各风化带总体变化趋势是自上而下风化限度逐渐削弱，往往呈逐渐过渡的状态，地层分界线仅是相对而定。5.3 岩土物理力学性质为了获得场地地基土物理力学指标，采用了原则贯入（N）实验及取土样进行室内土工实验等实验措施。1、 原位测试本次勘察对含块石粉质粘土层进行了原则贯入实验，其原位测试记录成果见表5-1：表5-1 原位测试成果登记表土层名称实验类型记录个数范畴值平均值原则差f变异系数修正系数i原则值含块石粉质粘土层标贯75.5-7.76.90.7730.1120.9176.32、室内土工实验本次勘察合计取强风化泥岩1样6件、中档风化泥岩2样6件进行了单轴抗压实验，素填土2样6件进行了常规实验及反复剪切实验，其成果分别见下表5-2、5-3：表5-2 岩石物理力学指标登记表岩石名称记录项目天然密度天然状态抗压强度岩石名称记录项目天然密度天然状态抗压强度饱和状态抗压强度(g/cm3)(MPa)(g/cm3)(MPa)(MPa)强风化泥岩1记录次数66中档风化泥岩2记录次数666最小值2.160.71最小值2.293.942.74最大值2.241.21最大值2.386.734.20平均值2.200.93平均值2.334.913.41变异系数0.0110.147变异系数0.0130.1690.135修正系数0.9950.935修正系数0.9940.9250.940原则值2.190.87原则值2.324.543.20实验表白：强风化泥岩天然抗压强度原则值0.87MPa。岩体较破碎，岩体属极软岩，岩体基本质量级别级。中档风化泥岩饱和抗压强度原则值3.20MPa。岩石RQD值75%80%，岩体较完整，岩体属极软岩，岩体基本质量级别级。表5-3 土的物理力学指标记录土名统计值含水率o(%)密度o(g/cm3)比重Gs孔隙比eo饱和度Sr(%)液限和塑限联合测定固结实验天然直剪饱和直剪液限L(%)塑限P(%)塑性指数Ip液性指数IL压缩系数av0.1-0.2(MPa-1)压缩模量Es(1-2)(MPa)粘聚力C(kPa)内摩 擦角()粘聚力C(kPa)内摩 擦角()含块石粉质粘土记录频数6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 6 最大值28.2 2.02 2.72 0.788 98 33.1 20.6 13.4 0.61 0.37 6.81 39 16.2 24 13.6 最小值20.7 1.94 2.71 0.635 88 29.3 17.5 11.3 0.27 0.24 4.87 23 13.5 11 12.0 平均值24.9 1.98 2.72 0.718 94 31.8 19.4 12.4 0.44 0.30 5.92 31 15.3 18 12.9 原则差2.498 0.031 0.005 0.057 3.777 1.432 1.143 0.783 0.128 0.047 0.723 6.377 0.973 4.889 0.653 变异系数0.101 0.016 0.002 0.079 0.040 0.045 0.059 0.063 0.291 0.158 0.122 0.208 0.064 0.279 0.051 修正系数0.917 0.987 0.998 0.935 0.967 0.963 0.951 0.948 0.760 0.869 0.899 0.828 0.947 0.769 0.958 原则值25 14.5 13 12.3 5.4环境土腐蚀性评价勘察期间分别于1#、9#钻孔内各取1件土样做土腐蚀性实验，其成果记录于表4-4。 表5-4 土的腐蚀性评价表 评价指标评价项目指标实验值或计算值评价原则（按类环境考虑）腐蚀级别土对混凝土构造的腐蚀性评价(SO42-)硫酸盐含量(mg/kg)：58.4386.06450微(Mg2+)镁盐含量(mg/kg)：13.2019.215.0(弱透水)微土对钢筋混凝土构造中钢筋的腐蚀性评价(Cl-)含量(mg/kg):10.24-14.88250微从表中可知，场地土层对混凝土构造及钢筋混凝土构造中钢筋具微腐蚀性。5.4 水文地质条件场地内的地下水，按其埋藏条件重要分为基岩裂隙水：根据本次钻探揭发，基岩裂隙水水量贫乏，仅2#钻孔测得初见水位分别为12.3m，标高为569.88m,重要赋存于基岩层面裂隙、构造裂隙、风化裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布状况及裂隙发育限度控制。5.5 环境水腐蚀性评价本次勘察未取水样进行腐蚀性实验，直接引用3月对同一场地出具的四川雅安经济开发区永兴片区主干路网建设工程（一期）一标段名兴草大道（南段）具体勘察阶段工程地质勘察报告书中水腐蚀性的成果，详见表5-4（详见附录：水腐蚀性实验报告）。表5-5 场地水腐蚀性鉴定表 评价指标评价项目指标实验值或计算值评价原则评价原则（按类环境考虑）腐蚀级别水对混凝土构造的腐蚀性评价硫酸盐(SO42-)含量：54.3-56.8mg/L300微镁盐(Mg2+)含量：14.3-16.0mg/L微总矿化度:368.2-372.0mg/L6.5(强透水)微PH值：7.49-7.535.0(弱透水)微侵蚀性C02:0.00.0mg/L15 (强透水)微侵蚀性C02:0.00.0mg/L1.0微水对钢筋混凝土构造中钢筋的腐蚀性评价(Cl-):10.2-11.7mg/L10000(长期浸水)微(Cl-):10.2-11.7mg/L100 (干湿交替)微检测成果表白：场地地下水对混凝土构造具有微腐蚀性，对钢筋混凝土构造中的钢筋在干湿交替下具有微腐蚀性。5.6场地地震效应根据建筑抗震设计规范（GB50011）及四川省地震局4月30日印发的川震防发74号文查得：名山区抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第三组，设计地震基本加速度为0.10g，特性周期为0.45s(详见图5-5，图5-6)。工作区图5-6 工作地区地震动峰值加速度工作区图5-7 工作地区地震动反映谱特性周期结合场地附近工程勘察资料，场地内地基土土层人工填土剪切波速可取100m/s，含块石粉质粘土可取160m/s，强风化泥岩可取280m/s，场地内等效剪切波速值平均值为180200m/s，场地覆盖层厚度在350m范畴内，按建筑抗震设计规范（GB 50011-）第4.1.6条可鉴定，场地土属中软土，本建筑场地类别属类。5.7 不良地质根据区域地质资料、工程地质调查、测绘和钻探，工程区无大的断层、大型倒塌、泥石流等严重地质灾害现象。工程区不良地质作用重要体现为：人类工程活动形成的高陡边坡，在降雨，地震等状况下，发生滑坡、倒塌等不良地质灾害现象。6 边坡的基本特性6.1 规模与范畴边坡总体为一条带状，南北长近220m，为名兴草大道（南段）K2+060K2+280段修建过程中开挖形成的路堑边坡（详见图6-1），地形变化较大，地形南高北低，南侧山地最高点高程约632.06m（边坡后缘），北侧（边坡前缘）已基本挖至名兴草大道地面设计高程约590.38m。场地地貌类型单一，边坡场地地质构造简朴，边坡体内的岩土构成种类有三种，为耕土、含块石粉质粘土及泥岩，厚度变化较大，岩性变化相对较大，人类工程活动强烈。图6-1 边坡规模与范畴示意图6.2 边坡特性I号边坡：为土质边坡，边坡长度为60m，坡高15m，由名兴草大道（南段）在修建过程中，形成的路堑边坡，坡度为68。该边坡距名兴草大道(南段)上的二号桥3#桥台仅3-8m距离，3#桥台为轻型桥台，基本为桩基本，抵御水平推力能力差，且边坡顶既有110千伏高压输电铁塔。边坡构成土体为坡积含块石粉质粘土，块石直径一般2060cm，最大都能达3.0m，外形棱角状，风化限度为强风化中档风化。边坡产生整体滑移的也许性小，现边坡基本稳定，预测其破坏模式重要为边坡构成土体含块石粉质粘土的局部滑塌、掉块。图6-2 号边坡现状II号边坡：边坡安全级别为二级，为土岩质边坡，边坡长度为120m，其上覆盖土层以含块石粉质粘土为主，其厚度在5.522.3m范畴，下伏为白垩系上统灌口组泥岩。为名兴草大道（南段）在修建过程中，形成的路堑边坡。本段边坡现已开挖完毕，最大开挖高度21.0m，分三级进行开挖，级间设立2m宽的平台，至下而上边坡坡率依次为：1：0.25，1：1.0,1：1.5。经调查，边坡下伏基岩为硬性构造面，构造面结合限度一般，无外倾构造面，未发现贯穿裂隙，边坡整体沿岩层面滑移也许性不大。现边坡基本稳定，预测将来其破坏模式重要为覆盖的含块石粉质粘土层在重力、降雨作用下，边坡发生坍塌、坍滑及下伏泥岩风化剥落导致掉块等。图6-3 II号边坡现状III号边坡：土质边坡，边坡长度为40m，坡高10m，名兴草大道（南段）在修建过程中，形成的路堑边坡，边坡坡度为53。边坡构成土体为坡积含块石粉质粘土，块石直径一般2030cm，外形棱角状，风化限度为强风化中档风化。在强降雨诱发下，该滑坡于4月10日晚发生大规模滑动，滑坡区目前变形迹象明显，重要体现为坡体发生下错陡坎、发育拉张裂缝等。图6-4 号边坡现状6.3 边坡变形特性根据滑坡变形限度，可将本次勘察边坡分为弱变形区和强变形区两部分，其中I、II号边坡基本稳定，未见明显变形，属于弱变形区；III号边坡在强降雨诱发下于4月10日晚发整体沿基覆界面滑动，滑坡区目前变形迹象明显，重要体现为坡体发生下错陡坎、发育拉张裂缝等，属强变形区。1、弱变形区变形特性I、II号边坡属弱变形区，其变形特性如下：后缘变形特性未见拉裂缝，错落变形等明显的变形迹象。中部变形特性未见明显变形迹象。 前缘变形特性偶有掉块，未见其他变形迹象。2、强变形区变形特性III号边坡属强变形区，顺坡长约60m，宽40m，面积2439。后缘变形特性其重要变形特性是在其后缘茶田形成拉张裂缝L1，L2，L3；L1延伸方向7580，长12m，缝宽0.51.5m，可见深度1.6m，最大下错高度150cm，错动方向338,浮现时间4月。L2延伸方向2532，长10m，缝宽0.30.8m，可见深度1.2m，最大下错高度10cm，错动方向321,浮现时间4月。L3延伸方向106115，长6m，缝宽0.10.4m，可见深度0.8m，最大下错高度6cm，错动方向356,浮现时间2月。中部变形特性中部变形重要体现为坡体整体下沉。 前缘变形特性前缘变形特性重要体现为前缘错落变形。图6-5 强变形区（号边坡）前缘错落变形图6-6 强变形区（号边坡）后缘裂缝L1外貌图6-7 强变形区（号边坡）后缘裂缝L2外貌图6-7 强变形区（号边坡）后缘裂缝L3外貌7 场地工程地质条件评价7.1 场地区域稳定性评价勘察区在区域构造属成都平原凹陷、熊坡背斜雁行带，地史与盆地发育史密切有关，三叠系末期运动，川西结束了海侵阶段，隆起成陆地，为印支期造山运动；老第三系为喜山运动期，盆地边沿随褶皱断裂隆起，形成与龙门山构造带走向一致的蒙顶山背斜、总岗山背斜夹名山向斜的褶皱凹陷地带，勘察区内无断层通过，仅西侧约2.0km处有一蒙泉院冲断层，未见明显断裂，仅局部有微小错动，对工程区影响小，工程区整体稳定性较好。7.2 边坡稳定性评价7.2.1 计算工况考虑影响边坡区内的坡失稳的重要因素是强降雨和地震，因此选用如下三种荷载组合伙为计算工况：工况一：天然工况，边坡体自重按天然重度计算； 工况二：暴雨工况，持续暴雨状态下，地表水的入渗会导致边坡体重量的增长，自重按饱和重度考虑，考虑地下水形成的渗流力。工况三：天然-地震工况，地震条件下：工作区地震烈度按7度进行考虑，地震加速度为0.10g。7.2.2 边坡整体稳定性评价通过钻孔揭示和地面调查分析，边坡整体属于人工开挖的土质边坡。根据现场调查，目前I、II号边坡在自然条件下处在未见明显变形，处在基本稳定状态，为弱变形区。III号边坡后缘已浮现明显拉裂、错落变形，前缘垮塌、鼓胀等现象，为强变形区。因此边坡稳定性计算中分别对弱变形区边坡（I、II号边坡）的潜在最危险面进行自动搜索，并计算其稳定性；对强变形区边坡（III号边坡）指定现场已有滑面进行计算，并评价其稳定性。根据建筑边坡工程技术规范GB50330-第5.3条规定,边坡的稳定状态应根据其稳定系数拟定,划分原则见表7-1，7-2。表7-1 边坡稳定状态划分边坡稳定系数FsFs1.001.0Fs1.051.05FsFstFsFst边坡稳定状态不稳定欠稳定基本稳定稳定注：Fst为边坡稳定安全系数。表7-2 边坡稳定安全系数Fst 边坡工程安全级别稳定安全系数一级二级三级边坡类型永久边坡一般工况135130125地震工况115110105临时边坡1251201157.2.2.1 弱变形区边坡稳定性评价1、计算模型I、II号边坡为土质边坡，根据勘探钻探及现场调查均未揭发滑带,也未发现较为持续的弱面或弱带,因此整体稳定性计算中,运用理正软件通过搜索,获得最不利的滑动面作为潜在滑面。现用瑞典条分法进行稳定性分析评价，计算模型见图7-3:图7-3 瑞曲条分法（圆弧滑动面）计算模型计算措施如下:a. 边坡稳定性计算Fs=i=1m 1micilicosi+(Gi+Gbi-Uicosi)tanii=1nGi+Gbisini+Qicosimi=cosi+sinitaniFsUi=12w(hwi+hwi-1)li式中： Fs边坡稳定性系数； li第i计算条块滑面长度（m）； Wi第i计算条块重力KN，浸润线以上取重度，如下取饱和重度； Ui第i计算条块滑面单位宽度总水压力（KN/m）,作用方向垂直于滑面底部； Gbi第i计算条块单位宽度竖向附加荷载（KN/m）；方向指向下方时取正，指向上方时取负值； Qi第i计算条块单位宽度水平荷载（KN/m）；方向指向坡外时取正值，指向坡内时取负值； ci、i第i计算条块滑面粘聚力kPa，滑面内摩擦度度，取有效应力指标； hwi、hwi-1第i及第i-1计算条块滑面前端水头高度m； w水重度，取10kN/m； i计算条块号，从后方编起； n条块数量。2、边坡岩土体物理力学参数取值经对岩土室内实验成果分析结合地区工作经验，综合拟定边坡土天然重度为20kN/m3，饱和重度为22kN/m3。天然状态下边坡土抗剪强度指标c=24kPa，=18.0 ，暴雨状态下边坡土抗剪强度指标c=21kPa，=15.0 （详见表7-4）。表7-4 边坡土物理参数及抗剪强度参数综合取值表项目实验值经验值采用值天然状态内聚力C（kPa）252824内摩擦角（）14.520.018.0饱和（暴雨）状态内聚力C（kPa）132221内摩擦角（）12.318.015.03、边坡整体稳定性评价I号边坡：边坡安全级别为二级，现采用理正软件,分别针对最不利剖面进行计算，自动搜索最不利滑动面，获得的计算模型见图7-5：图 7-5 1-1计算剖面（地震工况）不同工况下各剖面的计算成果见表7-6：表7-6 I号边坡整体稳定性计算成果计算剖面工况条件稳定性系数稳定安全系数评价11天然工况1.121.30基本稳定暴雨工况1.021.15欠稳定天然+地震工况0.961.10不稳定 通过计算可知，该边坡在天然工况下，边坡处在基本稳定状态；在暴雨工况下，边坡处在欠稳定状态, 在地震工况下，边坡处在不稳定状态。II号边坡：边坡安全级别为二级，现采用理正软件,分别针对最不利剖面进行计算，自动搜索最不利滑动面，获得的计算模型见图7-7、7-8：图7-7 2-2计算剖面（地震工况）图7-8 3-3计算剖面（地震工况）不同工况下各剖面的计算成果见表7-9：表7-9 II号边坡整体稳定性计算成果计算剖面工况条件稳定性系数稳定安全系数评价22天然工况1.051.30基本稳定暴雨工况1.031.15基本稳定天然+地震工况0.981.10不稳定 33天然工况1.361.30稳定暴雨工况1.101.15基本稳定天然+地震工况1.011.10欠稳定通过计算可知，2-2与3-3剖面高度相差较大，计算成果有较大差别。2-2剖面覆盖层较厚，该边坡在天然工况下，边坡处在基本稳定状态，在地震工况下，边均处在不稳定状态；3-3剖面在天然状态下处在稳定状态，在暴雨及地震等不利工况下也处在欠稳定基本稳定状态。7.2.2.2 强变形区边坡稳定性评价1、计算模型强变形区可按折线滑面模型进行计算：图7-10 折线形滑面计算模型计算措施如下：a、 边坡稳定性计算Pn = 0Pi=Pi-1i-1+Ti-RiFsi-1=cos(i-1-i)-sini-1-itaniFsTi=Gi+Gbisini+QicosiRi=cili+Gi+Gbicosi-Qisini-Uitani式中： Pn第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）； Pi第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；当Pi0（in)时取Pi=0； Ti第i计算条块单位宽度重力及其她外力引起的下滑力（kN/m）； Ri第i计算条块单位宽度重力及其她外力引起的抗滑力（kN/m）； i-1第i-1计算条块对第i计算条块的传递系数；其她符号同前2、反演分析本次勘查通过对III号边坡现状调查、室内岩土实验记录及反演分析，得出各变量互相协调并与实际吻合的计算参数，作为边坡稳定性验算和滑坡推力计算的合用值。选用品有典型代表的4-4剖面进行强变形区反演分析（见图7-11），反演模型为滑动前边坡坡形，反演工况为暴雨工况，以边坡前缘剪出口和后缘拉裂缝作为边坡的滑动面进行计算。地下水位根据现场调查及钻探推测获得，选用边坡抗滑安全系数K=1的C、值为暴雨工况下滑带抗剪参数建议值，反演成果见表7-12。图7-11 强变形区反演分析计算4-4剖面图表7-12 4-4剖面强变形区暴雨工况下反演成果登记表（）Kc（kPa）9.79.89.910.010.110.210.310.410.510.68.00.9300.9400.9480.9560.9650.9730.9810.9900.9981.0068.10.9330.9430.9500.9580.9670.9750.9830.9921.0001.0098.20.9350.9450.9520.9600.9690.9770.9850.9941.0021.0118.30.9370.9470.9530.9620.9710.9790.9870.9961.0041.0138.40.9390.9490.9540.9640.9730.9810.9890.9991.0061.0158.50.9420.9510.9560.9660.9750.9830.9911.0001.0081.0178.60.9440.9530.9590.9680.9770.9850.9931.0021.0101.0198.70.9460.9540.9620.9700.9790.9870.9951.0041.0121.0218.80.9480.9560.9640.9720.9810.9890.9971.0061.0141.0238.90.9500.9580.9660.9740.9830.9910.9991.0081.0161.025根据反演成果可知，在暴雨工况下，III号滑带土体取饱和状态下的重度=22kN/m3,粘聚力c=8.5kPa、内摩角=10.4时边坡处在极限稳定状态。3、边坡岩土体物理力学参数取值经对岩土室内实验成果分析结合地区工作经验，综合拟定滑带土天然重度为20kN/m3，饱和重度为22kN/m3。天然状态下边坡土抗剪强度指标c=12Pa，=13.0 ，暴雨状态下边坡土抗剪强度指标c=8kPa，=10.0 （详见表7-13）。表7-13 滑带土物理参数及抗剪强度参数综合取值表项目实验值反演值采用值天然状态内聚力C（kPa）25/12内摩擦角（）14.5/13.0饱和（暴雨）状态内聚力C（kPa）138.58内摩擦角（）12.310.410.04、现状边坡整体稳定性评价III边坡：边坡安全级别为二级，边坡后缘已浮现明显拉裂、错落变形，前缘垮塌、鼓胀等现象。因此边坡稳定性计算中，选用边坡前缘剪出口和后缘拉裂缝作为边坡的滑动面进行计算，获得计算模型见图7-14：图7-14 现状边坡整体稳定性计算4-4剖面不同工况下各剖面的计算成果见表7-15：表7-15 III号边坡现状整体稳定性计算成果计算剖面工况条件稳定性系数评价安全系数剩余下滑力（kN）44天然工况1.44稳定1.150暴雨工况1.04欠稳定1.10181.35天然+地震工况0.92不稳定 1.05483.06通过计算可知，在天然工况下，边坡处在稳定状态；在暴雨、地震等不利工况下，边坡处在欠稳定不稳定状态。5、挖方边坡整体稳定性评价现状III边坡坡脚为宽约8m的临时便道，便道比相邻路基面高约5.0m。在将来施工过程中，便道将挖至路基标高。现对挖方后边坡整体稳定性进行分析评价。获得计算模型见图7-16：图7-16 挖方边坡整体稳定性计算4-4剖面不同工况下各剖面的计算成果见表7-17：表7-17 III号边坡开挖后整体稳定性计算成果计算剖面工况条件稳定性系数评价安全系数剩余下滑力（kN）44天然工况1.14基本稳定1.1517.29暴雨工况0.84不稳定1.101312.88天然+地震工况0.80不稳定 1.051350.93通过计算可知，在天然工况下，边坡处在基本稳定状态；在暴雨、地震等不利工况下，边坡处在不稳定状态。7.3边坡支护评价本次勘察边坡均为名兴大道（南段）K2+060K2+280段在修建过程中形成的路堑边坡，其支护方式已由道路设计单位江苏省都市规划研究院提供。其具体做法是：分级进行开挖，第一级高2m，第二级高8m，第三级开挖至顶，级间设立宽2m的平台，由下而上坡率依次为：1：0.25、1：1.0、1：1.5，边坡两侧根据开挖台阶的不同，放缓边坡坡率，并在第一级设挡墙防护，第二级采用拱型骨架植被防护，第三级及以上采用三维网植草防护。边坡防治级别为III级，安全级别二级。根据边坡区工程地质条件，结合边坡特点，对边坡支护措施作出如下建议：I号边坡：起始桩号为名兴大道（南段）K2+060K2+120。边坡构成土体为含块石粉质粘土，该边坡顶分布一座110千伏高压铁塔且边坡距名兴草大道（南段）二号桥3号桥台仅3-8m距离， 3号桥台为轻型桥台，基本类型为桩基本，抵御水平方向作用力能力差。综合以上因素考虑，。综合以上因素考虑，建议采用抗滑桩进行支护，桩间可用挡土板进行连接，以中档风化泥岩层作为桩端持力层。II号边坡：起始桩号为名兴大道（南段）K2+120K2+240。边坡构成土体为坡积含块石粉质粘土，强风化及中档风化泥岩。含块石粉质粘土厚度变化变化较大，结合现场状况，该段可按江苏省都市规划设计研究院设计的有关路堑边坡防护的规定进行防护。即：分级进行开挖，第一级高2m，第二级高8m，第三级开挖至顶，级间设立宽2m的平台，由下而上坡率依次为：1：0.25、1：1.0、1：1.5，边坡两侧根据开挖台阶的不同，放缓边坡坡率，并在第一级设挡墙防护，第二级采用拱型骨架植被防护，第三级及以上采用三维网植草防护。III号边坡：起始桩号为名兴大道（南段）K2+240K2+280。边坡构成土体为含块石粉质粘土，现该段边坡已后缘已浮现拉裂，错落变形，已整体滑动约2.0m。通过上节挖方边坡稳定性计算成果可知，挖除坡脚便道土后，边坡整体稳定性减少。故支护完毕前，严禁将坡脚便道土挖除，可在坡脚便道临时堆土，进行反压，避免边坡滑塌。综合以上因素考虑，建议采用抗滑桩进行支护，桩间可用挡土板进行连接，以中档风化泥岩层作为桩端持力层。最后支挡方案应由具有相应资质的设计单位进行专项设计。8 与施工有关的岩土工程问题8.1 施工验槽及施工勘察本工程基本施工中应注重施工验槽，基坑开挖完毕后应及时告知勘察、设计等单位现场进行施工验槽检查，以便对也许浮现的异常问题采用相应措施，必要时可进行施工勘察。9 结论与建议（1）勘察区微地貌属低山丘陵地貌类型，无大的断层、大型倒塌、泥石流等严重地质灾害现象，边坡所在区域整体稳定性较好。（2）场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.10g，设计地震分组为第三组，特性周期0.45s；该场地为类建筑场地，本场地属建筑抗震一般地段，场地无液化土分布。(3) 场地内的地下水，按其埋藏条件重要分为基岩裂隙水：根据本次钻探揭发，基岩裂隙水水量贫乏，仅2#钻孔测得初见水位分别为12.3m，标高为569.88m,重要赋存于基岩层面裂隙、构造裂隙、风化裂隙中，其赋存条件受构造裂隙分布状况及裂隙发育限度控制。（4）实验成果表白：场地地下水对混凝土构造具有微腐蚀性，对钢筋混凝土构造中的钢筋在干湿交替下具有微腐蚀性。（5）I号、III号边坡建议采用抗滑桩进行支护，桩间可用挡土板连接，可选用中档风化泥岩层作为桩端持力层；II号边坡：可按江苏省都市规划设计研究院设计的有关路堑边坡防护的规定进行防护。即：分级进行开挖，第一级高2m，第二级高8m，第三级开挖至顶，级间设立宽2m的平台，由下而上坡率依次为：1：0.25、1：1.0、1：1.5，边坡两侧根据开挖台阶的不同，放缓边坡坡率，并在第一级设挡墙防护，第二级采用拱型骨架植被防护，第三级及以上采用三维网植草防护。地基土物理力学指标建议值见表9-1。（6）由于该边坡为永久性边坡，坡面有构筑物，需严格控制变形，挡土墙设计应根据实际状况设立地表及内部排水系统，以保证挡土墙安全。（7）边坡工程监测应严格按建筑边坡工程技术规范GB50330-的监测规定执行，边坡工程监测应以定量为主、巡视监测为辅的手段进行。（8）加强施工验槽工作，若浮现异常状况，应及时告知我院，以便会同设计、施工及时解决。（9）本报告经审查合格后作为施工图设计之根据，基本施工中浮现异常，可通过施工验槽酌情解决，必要时应进行施工勘察。 表9-1 地基土物理力学指标建议值岩 土名 称重 度(kN/m3)压 缩模 量Es(MPa)抗剪强度（天然直剪）抗剪强度（饱和直剪） 土体与锚固体粘结强度原则值frbk（kPa）承载力特性值fak(kPa)基底摩擦系数 钻孔灌注桩粘聚力原则值Ck(kPa)内摩擦角原则值k(度)粘聚力原则值(kPa)内摩擦角原则值k(度)地基土水平抗力比例系数 m(MN/m4)地基系数K(MN/m3)极限侧阻力原则值qsik(kPa)极限端阻力原则值qpk(kPa)耕土19.0/25/含块石粉质粘土20.06.02418.02115.0251400.2510/25/松散卵石层20.517.0035/601800.30/40泥岩强风化122.018.050152510803000.35/3080中档风化223.0可不考虑压缩/2406000.45/80100450010#钻孔部分芯样照片6#钻孔部分芯样照片3#钻孔部分芯样照片附件：