1185多层厂房楼盖抗微振设计规范

多层厂房楼盖抗微振设计规范来源：发布时间：2004-5-2316:40:51多层厂房楼盖抗振设计规范GB5019093主编部门：中华人民共和国机械工业部批准部门：中华人民共和国建设部施行日期：1994年6月1日关于发布国家标准多层厂房楼盖抗微振设计规范的通知建标1993859号根据电家计委计综1984305号文的要求，由原机械电子工业部设计研究院主编，会同有关单位共同编制的国家标准多层厂房楼盖抗微振设计规范，已经有关部门会审。现批准多层厂房楼盖抗微振设计规范GB5019093为强制性国家标准，自一九九四年六月一日起施行。本规范由机械工业部管理，其具体解释等工作由机械工业部设计研究院负责，出版发行由建设部标准定额研究所负责织织。中华人民共和国建设部一九九三年十一月十六日1总则1.0.1为了使多层厂房楼盖设计做到技术先进，经济合理，简便适用，确保正常生产，制定本规范。1.0.2本规范适用于多层厂房楼盖在动力荷载小于600N的中小型机床、制冷压缩机、电机、风机或水泵等设备作用下的振动计算和设计。1.0.3多层厂房楼盖抗微振设计时，楼盖上设备的动力荷载应按本规范执行，楼盖上的其它荷载应按现行国家标准建筑结构荷载规范的规定执行；楼盖的结构计算、区域环境和劳动保护的振动要求，应符合国家现行有关标准规范的规定。2术语、符号2.1术语2.1.1第一频率密集区Compactzoneoffirstfrequency在动力荷载作用下的多跨连续梁，其幅频特性曲线上出现若干密集区，每个密集区内拥有若干个固有频率，在幅频特性曲线上首先出现的频率密集区，称为第一频率密集区。2.1.2板梁相对抗弯刚度比Ratioofrelativefiexuralrigidityofslabtobeam板单位宽度的相对抗弯刚度乘以主梁跨度与主梁的相对抗弯刚度之比。2.2符号2.2.1作用和作用效应编号符号涵义机器扰力楼盖的坚向振动位移机器扰力作用点，楼盖的静位移机器扰力作用点，楼盖的坚向振动位移同一楼层上扰力作用点以外各验算点的响应振动位移多台机器同时运转时，楼盖某验算点产生的合成振动位移多台机器同时运转时，楼盖某验算点产生的合成振动速度台机器运转时，楼盖上某验算点产生的响应振动位移台机器运转时，楼盖上某验算点产生的响应振动速度第受振层上各验算点的响应振动位移楼盖构件上单位长度的均布质量楼盖第频率密集区内最低固有频率楼盖第频率密集区内最咼固有频率楼盖第频密集区内最低固有频率计算值楼盖第频密集区内最咼固有频率计算值机器的扰力频率2.2.2计算指标编号1符号涵义Z坚向振动位移允许值坚向振动速度允许值材料的弹性模量楼盖的阻尼比2.2.3几何参数2.2.4计算参数编号符号涵义PV集中质量换算系数位移系数空间影响系数扰力点位置修正系数扰力点位置换算系数振动位移传递系数3基本规定3.0.1承受动力荷载的楼盖设计，应取得下列资料：(1) 建筑物的平面与剖面图；(2) 楼盖上设备平面布置图、设备名称及其底座尺寸；(3) 设备的扰力、扰频、扰力作用的方向和位置以及自重等；(4) 楼盖上机床、设备和仪器的竖向振动允许值。3.0.2承受动力荷载的楼盖宜采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖或装配整体式楼盖。3.0.3次梁间距小于或等于2m、板厚大于或等于80mm的肋形楼盖和预制槽板宽度小于或等于1.2m的装配整体式楼盖，其梁和板的截面最小尺寸，应符合表3.0.3的规定。梁和板的截面最小尺寸表3.0.3肋形楼盖装配整体式楼盖主梁高跨比板高跨比次梁高跨比现浇面层厚度板厚板厚主梁高跨比11JI3.0.4由动力设备产生的动力荷载应由设备制造厂提供；当无资料时，可按本规范第4章的规定采用。3.0.5支承机床、仪器和设备的楼面或台面，其振动位移允许值和振动速度允许值应由设备和仪器制造厂提供或通过试验确定；当无资料时，可按本规范第5章的规定采用。3.0.6楼盖的竖向振动值，应符合下列表达式要求：AzA(3.0.6-1)VzV(3.0.6-2)式中Az楼盖的竖向振动位移(m)；Vz楼盖的竖向振动速度(m/s)；A竖向振动位置允许值(m)；V竖向振动速度允许值(m/s)。3.0.7当楼盖上设置加工表面粗糙度较粗的机床，其楼盖单位宽度的相对抗弯刚度(Eplp/cl3)大于或等于表3.0.7的规定值时，可不做竖向振动计算。楼盖单位宽度的相对抗弯刚度EpIp/cl3(N/mJ表3.0.7楼盖横向跨数板梁相对抗弯刚度比a机订分布密度m2台W1011-11W0.440001010.0101.000W0.4010100.000101.004000W0.4010100.000101.010注：机床分布密度为机床布置区的总面积除以机床台数。Ep次梁或预制槽形板的弹性模量(N/川)；IP次梁或预制槽形板的截面惯性矩)；c次梁间距或预制槽形板的宽度(m)；l次梁或预制槽形板的跨度(m)。板梁相对抗弯刚度比，按(6.2.3)式计算。4动力荷载4.1机床扰力4.1.1机床的扰力可按表4.1.1确定。机床扰力表4.1.1机床型号床车床铳床刨床磨钻床扰力r-注：表中的扰力为当量竖向扰力；加工铝、铜制品时，扰力取下限值；加工钢制品时，扰力取上限值。4.1.2机床扰力的作用点，可取机床底面的几何中心。4.2风机、水泵和电机扰力4.2.1风机、水泵和电机的扰力，可按下列公式计算：wo=0.105n(4.2.1-2)式中P机器扰力(N)；mo旋转部件的总质量(kg)；eo旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距(m)；wo机器的工作圆频率(rad/s)；n机器转速(r/min)。4.2.2旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距eo,可按表4.2.2确定。旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距eo表4.2.2机器类别风机电机水泵5号直联皮带传动转速转速6号号8号1020号3000150010005(200015001000502.5X5.5X5X4.5X4X0.5X1X1.5X3X2X4X6X8X4.2.3在腐蚀环境中工作的机器，其旋转部件总质量对转动中心的当量偏心距eo,应按表4.2.2的数值乘以介质系数，介质系数可取1.11.2；塑料风机的介质系数可取1.0。4.3制冷压缩机扰力4.3.1制冷压缩机的扰力和扰力矩计算的参数，应按下列规定确定：4.3.1.1各旋转部件质量换算到曲柄中心(图4.3.1)的质量，可按下列公式计算：(1)单曲柄：(2)双曲柄：式中&各旋转部件质量换算到曲柄中心的质量(kg)；f曲柄销质量(kg)；:-单曲柄臂或端曲柄臂质量(kg)；:-中间曲柄臂质量(kg)；单连杆组件质量(kg)；单平衡铁质量(kg)；曲柄半径(m)；单曲柄臂或端曲柄臂质心至主轴中心的距离(m)；b曲柄距离(m)；d两端曲柄臂质心之间的距离(m)；d上、下与中间曲柄臂质心之间的轴向距离(m)；lc连柄质心至曲柄销的距离(m)；Io连杆长度(m)；”一个曲柄所带的连杆数；f平衡铁质心至主轴距离(m)；a两平衡铁质心之间的轴向距离(m)；c连杆间距(m)。4.3.1.2往复运动的部件，曲柄连杆机构的质量换算到曲柄销的质量，可按下式计算:式中ms曲柄连杆机构的质量换算到曲柄销的质量(kg)；m5曲柄连杆机构上所有活塞组件(包括活塞杆和活塞)的质量(kg)。IfrttU)Sff图4.3.1曲柄4.3.2制冷压缩机的扰力和扰力矩，可按下列规定计算：(1)单V型制冷压缩机(图4.3.21)的二阶竖向扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取0；一阶竖向扰力，一阶和二阶水平扰力可按下列公式计算：式中【也制冷压缩机一阶竖向扰力(N)；吊制冷压缩机一阶水平扰力(N)；制冷压缩机二阶水平扰力(N)。图4.3.21单V型制冷压缩机传动机构简图(2)双VI型制冷压缩机(图4.3.22)的一阶和二阶竖向扰力，一阶水平扰力、二阶回转力矩、二阶扭转力矩可取0；二阶水平扰力、一阶回转力矩、一阶扭转力矩可按下列公式计算：式中%制冷压缩机一阶回转力矩(Nm)；制冷压缩机一阶扭转力矩(Nm)。图4.3.22双VI型制冷压缩机传动机构简图双V型制冷压缩机(图4.3.23)的一阶和二阶竖向扰图4.3.23双V型制冷压缩机传动机构简图力、一阶水平扰力、二阶回转力矩、二阶扭转力矩可取0；二阶水平扰力可按(4.3.24)式计算；一阶回转力矩、一阶扭转力矩可按下列公式计算：(4)单W型制冷压缩机(图4.3.24)的二阶竖向扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取0；一阶竖向扰力、一阶和二阶水平扰力可按下列公式计算：戸E1=曲常叫十LSmJ(4.3.29)(4.1210)(4.3,211)图4.3.2-4单W型制冷压缩机传动机构简图(5)双W型制冷压缩机(图4.3.2-5)的一阶竖向扰力、一阶水平扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取0；二阶竖向扰力、二阶水平扰力可按下列公式计算：式中氐制冷压缩机二阶竖向扰力(N)。图4.3.25双W型制冷压缩机传动机构简图单S型制冷压缩机(图4.3.26)的一阶和二阶回图4.3.26单S型制冷压缩机传动机构简图转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取0；一阶和二阶竖向扰力、一阶和二阶水平扰力可按下列公式计算：戸曲=珈诡(冊r+2ms)(扎3-214)Zi=8曲5。7+2叫(4.3.21E)沁=(L76544尹叫(4出216)L胡帥胡尹(生3.217)(7)双S型制冷压缩机(图4.3.27)的一阶竖向扰力、一阶水平扰力可取0；二阶竖向扰力、二阶水平扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可按下列公式计算：图4.3.27双S型制冷压缩机传动机构简图阳=L即X尹阵(4.3.218)罟=鬣稠弧厨学临(4.蛰218)Jf时=十2mB)(4.3.220)Afi加曲+2mB)(4.3.2一21)施谑=4.1雪韌曲(谛#cm艮(4.3.222)=1.711r4弋叽(4,3.25!3)式中.制冷压缩机二阶回转力矩(Nm)；匚一制冷压缩机二阶扭转力矩(Nm)。(8)单立式制冷压缩机(图4.3.28)的二阶水平扰力、一阶和二阶回转力矩、一阶和二阶扭转力矩可取0；一阶竖向扰力可按(4.3.21)式计算，二阶竖向扰力可按(4.3.212)式计算；一阶水平扰力可按下式计算：图4.3.28单立式制冷压缩机传动机构简图(9)双立式制冷压缩机(图4.3.29)的一阶竖向扰力、一阶和二阶水平扰力、二阶回转力矩、二阶扭转力矩可取0；二阶竖向扰力、一阶回转力矩、一阶扭转力矩可按下列公式计算：II1=兔曲5哪Af机=+ms)(4.3.225)(4.3.22G)(4,3.227图4.3.2-9双立式制冷压缩机传动机构简图4.3.3 制冷压缩机的回转力矩和水平扰力在楼盖上产生的回转力矩，可换算为作用在设备底部螺栓处的一对竖向力耦；扭转力矩对楼盖振动的影响可不计入。5竖向振动允许值5.0.1机床的竖向振动允许值可按表5.0.1采用。机床的竖向振动允许值表5.0.1机床名称加工精度振动位移允许值J振动速度允许值表面粗糙度卧式镗床、精密车床、床等较|J的精密数控车床和磨较咼表面粗糙度车床及磨床等J的精密表面粗糙度J的机床一般表面粗糙度M的机床较粗5.0.2仪器和设备的竖向振动允许值可按表5.0.2采用。仪器和设备的竖向振动允许值表5.0.2仪器、设备名称测试精度振动位移允许值M振动速度允许值六级天平：分析天平，陀螺仪摇摆试验台、陀螺仪偏角试验台、陀螺仪阻尼试验台精度为M的万能工具显微镜较咼台式光点反射检流计、硬度计、色谱仪、温度控制仪大型工具显微镜、双管显微镜、阿贝测长仪、万能测长仪、卧式光度计示波检线器动平衡机一般6竖向振动值6.1一般规定6.1.1 楼盖竖向振动值计算应按下列步骤进行：(1) 确定动力荷载；(2) 计算楼盖的固有频率；(3) 计算楼盖的竖向振动值，其计算结果应符合本规范第3.0.6条的规定。6.1.2 楼盖竖向振动值计算时，其计算简图可按下列规定选取：(1) 计算板上位移时，宜沿厂房纵向将楼盖视为由彼此分开的多跨连续T形梁组成；计算主梁上位移时可将主梁视为单跨或多跨连续梁；(2) 楼盖的周边支承条件宜取简支；(3) 当连续梁超过五跨时，可按五跨计算。6.1.3钢筋混凝土楼盖的阻尼比，可取0.05。6.1.4 混凝土的动弹性模量，可按现行国家标准混凝土结构设计规范的规定采用。6.2楼盖刚度计算6.2.1 钢筋混凝土肋形楼盖或装配整体式楼盖的刚度，可按下列公式计算：(1) 计算主梁时：D=EI(6.2.1-1)(2) 计算次梁或预制槽形板时：D=Epp(6.2.1-2)式中D楼盖刚度(NmJ；E主梁的弹性模量(NmJ；I主梁的截面惯性矩()；Ep次梁或预制槽形板的弹性模量Ip次梁或预制槽形板的截面惯性矩()。6.2.2 计算楼盖刚度时，其截面惯性矩可按下列规定确定：(1) 现浇钢筋混凝土肋形楼盖中梁的截面惯性矩，宜按T形截面计算，其翼缘宽度应取梁的间距，但不应大于梁跨度的一半；(2) 装配整体式楼盖中预制槽形板的截面惯性矩，宜取包括现浇面层在内的预制槽形板的截面计算；(3) 装配整体式楼盖中主梁的截面惯性矩，宜按T形截面计算，其翼缘厚度宜取现浇面层厚度，翼缘的宽度应取主梁的间距，但不应大于主梁跨度的一半。6.2.3 楼盖的板梁相对抗弯刚度比，应按下式计算：式中a板梁相对抗弯刚度比；l次梁或预制槽形板的跨度(m)；ly主梁的跨度(m)；c次梁间距或预制槽形板的宽度(m)。6.3固有频率计算6.3.1 计算楼盖的固有频率时，其质量应包括楼盖构件质量、设备质量、长期堆放的原材料和备件及成品等的质量。6.3.2 楼盖第一频率密集区内的最低和最高固有频率，应按下列公式计算：式中f11楼盖第一频率密集区内最低固有频率(Hz)；flh楼盖第一频率密集区内最高固有频率(Hz)；m楼盖构件上单位长度的均匀质量(kg/m),当有集中质量时，应按本规范第6.3.6条的规定计Io楼盖构件的跨度(m)；1h固有频率系数。6.3.3对于单跨和等跨连续梁，其固有频率系数可按表6.3.3确定。固有频率系数表6.3.3固有频率系数梁的跨数中中6.3.4当楼盖上机器的转速均低于600r/min时，可仅计算楼盖的第一频率密集区内最低固有频率地f11。6.3.5 计算楼盖的竖向振动值时，楼盖的固有频率计算值应按下列公式计算：fl=0.8fll(6.3.5-1)f2=1.2flh(6.3.5-2)式中fl楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值(Hz)；f2楼盖第一频率密集区内最高固有频率计算值(Hz)。6.3.6 当楼盖构件上有均布质量和集中质量时，对于单跨梁和各跨刚度相同的等跨连续梁，应按下式将集中质量换算成均布质量：式中mu楼盖构件上单位长度的均布质量(kg/m)；mj楼盖构件上的集中质量(kg)；n梁的跨数；kj集中质量换算系数。6.3.7集中质量换算系数kj可按表6.3.7采用。计算多跨连续梁的第一频率密集区内最低固有频率f11时，集中质量换算系数kj可按单跨梁选用；计算第一频率密集区内最高固有频率flh时，集中质量换算系数kj应根据跨数及其序号选用。集中质量换算系数kj表6.3.7跨度数跨度序号固有频率续表6.3.7跨度数跨度序号固有频率口厂r厂厂r厂厂r厂厂r厂注：aj为集中荷载离左边支座距离x与梁或板的跨度Io之比，对于中间跨内集中荷载的x值，仍为集中荷载离本跨左边支座的距离。6.4竖向振动值计算6.4.1 楼盖的竖向振动位移，应按下列规定计算：6.4.1.1 当机器扰力作用在主梁上或各跨跨中板条上时，扰力作用点的竖向振动位移，可按下列公式计当o1时：11当f11fof2时:式中Ao机器扰力作用点，楼盖的竖向振动位移(m)；Ast机器扰力作用点，楼盖的静位移(m)；fo机器的扰力频率(Hz)；P机器扰力(N)；A1机器扰力频率fo与楼盖第一频率密集区最低固有频率计算值fl相同，且不考虑动力系数时的竖向振动位移(m)；A2机器扰力频率fo与楼盖第一频率密集区最高固有频率计算值fl相同，且不考虑动力系数时的竖向振动位移(m)；kst、kl、k2位移系数；楼盖的阻尼比；空间影响系数，当计算主梁的振动位移时，取为1；12动力系数；扰力作用点位置修正系数，应按本规范第6.4.3条的规定采用。6.4.1.2当机器扰力不作用在跨中板条上时，其作用点的竖向振动位移(图6.4.1)，可按下列公式计算:A0士0.65A01(6.4.1-10)A00.65A02(6.4.1-11)A0手0.65A03(6.4.1-12)A0牟0.70A04(6.4.1-13)式中A01、A02、A03、A4跨中板条上各扰力作用点的竖向振动位移(m)；A01A02A03A4跨中板条以外的各扰力作用点竖向振动位移(m)。6.4.2位移系数可按表6.4.2确定。6.4.3扰力作用点位置修正系数，可按下列规定取值：可取1；(1) 当扰力作用点位于主梁上及三跨或两跨边跨的跨中板条上时，扰力作用点位置修正系数(2) 当扰力作用点位于三跨中跨的跨中板条时，扰力作用点位置修正系数可取0.8；(3) 当扰力作用点位于单跨的跨中板条上时，扰力作用点位置修正系数可取1.2。位移系数kst、kl、k2表6.4.2A0牟0.70A04(6.4.1-13)位移系数kst、kl、k2表6.4.2A0牟0.70A04(6.4.1-13)-AnN血Mu位移系数kst、kl、k2表6.4.2A0牟0.70A04(6.4.1-13)位移系数kst、kl、k2表6.4.2A0牟0.70A04(6.4.1-13)图6.4.1扰力作用点平面位置图位移系数kst、kl、k2表6.4.20.250.500.75讲宜简图0.500.750.250.500.251.1722.0831/1721.0422.0J41.0420.9421.4970.7230.57S1.1010.5410.3620.5130.13S0.9231.43S0.930.4610.3610.412O.lffl0.1930.D540.0621.1460.6200.3790.3T90.1S5a.o0.1S50.9271.4560.6910.4280.7920.3730.10S0.1260.0430.6131.1210.5970.3260.6250.3090.1390.3030.1070.9271.4450.6910.4240.7S10.366O.OS9a.1030.0400.6121.1190.312OJ900.2360.1100.2230.0320.5301.0960J900.2690.20.1CJ70.2630.1076.4.4计算楼盖竖向振动位移对，机床的扰力频率fo可取楼盖第一频率密集区内最低固有频率fll。缢KKaITX1I0.756.4.5同一层楼盖上，扰力作用点以外各验算点的响应振动位移，可按下式计算：Ar=A(6.4.5)式中Ar同一楼层上扰力作用点以外各验算点的响应振动位移(m)；位移传递系数，应按本规范附录A确定。6.4.6当楼盖上设有对振动敏感的设备和仪器时，应计算各层楼盖的层间响应振动位移。第i受振层上各验算点的响应振动位移，可按下式计算：Ari=riAr(6.4.6)式中Ari第i受振层上各验算点的响应振动位移；ri层间振动传递比。6.4.7层间振动传递比,可按表6.4.7确定。6.4.8楼盖的竖向振动速度，应按下式计算：Vj=jAj(6.4.8)式中Vj一台机器运转时，楼盖上某验算点产生的响应振动速度(m/s)；Aj一台机器运转时，楼盖上某验算点产生的响应振动位移(m)；j机器的扰力圆频率(rad/s)。层间振动传递比ari表6.4.7扰力点作用于验算占八、位于验算点位于二层梁中本跨三层四层邻跨或隔跨三层四层二层板中本跨三层四层邻跨或隔跨三层四层三层梁本跨三层验算点位置中四层邻跨或隔跨三层四层三层板中本跨三层四层邻跨或隔跨三层四层四层梁中本跨三层四层邻跨或隔跨三层四层四层板中本跨三层四层邻跨或隔跨三层四层注：验算点位置见附录A中图A.0.3。6.4.9当楼盖上有多台机器同时远转时，在某验算点产生的合成振动位移和速度，应按下列公式计算：9-2)式中Am多台机器同时运转时，在楼盖某验算点产生的合成振动位移(m)；Vm多台机器同时运转时，在楼盖某验算点产生的合成振动速度(m/s)。6.4.10当楼盖上设置的风机、制冷压缩机、水泵等周期性运转机器为24台时，其合成振动位移或速度可取其中两台在验算点上产生较大的响应振动位移或速度之和。7设备布置、隔振及构造措施7.1设备布置7.1.1 有抗微振要求的多层厂房，设备的布置应符合下列规定：(1) 厂房中有强烈振动的渗备或对振动很敏感的设备和仪器，宜布置在厂房底层；(2) 厂房中有较大振动的设备或对振动敏感的设备和仪器，宜靠近承重墙、框架梁及柱等楼盖局部刚度较大的部位布置；(3) 厂房内同时布置有较大振动的设备和对振动敏感的设备、仪器时，宜分类集中，分区布置，并利用厂房变形缝分隔；(4) 对振动敏感的设备和仪器，应远离有较大振动的设备；(5) 厂房中有水平扰力较大的设备时，宜使其扰力方向与厂房结构水平刚度较大的方向一致。7.1.2 多层厂房中设有对振动敏感的设备和仪器时，不宜设置吊车。7.2设备及管道隔振7.2.1设置在楼盖上的牛头刨床、砂轮机、制冷压缩机和水泵等设备，宜采用加设橡胶隔振垫等简易隔振措施。7.2.2 各类动力设备与管道之间，宜采用软管或弹性软管连接；管道与建筑物连接部位应采取隔振措施。7.3构造措施7.3.1多层厂房为多跨结构时，宜采用等跨结构。7.3.2 楼盖采用的混凝土强度等级，不应低C20。7.3.3 装配整体式楼盖的构造，应符合下列要求：(1) 楼盖主梁应按迭合式梁设计，框架柱与主梁应采用刚性接头；(2) 预制板的板缝中应配置统长钢筋，其直径不应小于10mm,板缝应采用C20细石混凝土填实；(3) 预制板上必须加设细石混凝土后浇层，其强度等级不应小于C20,厚度不应小于60mm。后浇层中应配置钢筋网，钢筋网中钢筋的间距不应大于200mm,直径宜为68mm。板的支座处，后浇层顶部应加设负钢筋，其间距不应大于200mm，直径不应小于10mm。7.3.4 楼板应与圈梁、连系梁连成整体。7.3.5 厂房底层设有强烈振动的设备时，应设置独立基础，并应与厂房基础脱开。附录A多层厂房楼盖振动位移传递系数简化计算法A.0.1本附录适用于板梁相对抗弯刚度比在0.43范围内，厂房跨度少于或等于三跨的现浇钢筋混凝土肋形楼盖或带现浇钢筋混凝土面层的预制槽形板楼盖。A.0.2位移传递系数的计算，应符合下列规定：A.0.2.1当flfof时：(1) 扰力作用点在梁中或板中，验算点也在梁中或板中的位移传递系数，可按下式计算：=1(A.0.2-2)式中1扰力作用点在梁中或板中，机器扰力频率大于或等于楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值且小于或等于楼盖第一频率密集区内最低固有频率时，楼盖上其它梁中或板中某验算点的位移传递系数。(2) 当扰力作用点不在梁中或板中，验算点在梁中或板中的位移传递系数，可按下式计算：=1(A.0.2-2)式中扰力作用点位置换算系数。(3) 当验算点不在梁中或板中时的位移传递系数，可按本规范第A.0.5条的规定确定。A.0.2.2当foF1时：位移传递系数可按本规范第A.0.6条的规定确定。A.0.3扰力作用点在梁中或板中，机器扰力频率大于或等于楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值且小于或等于楼盖第一频率密集区内最低固有频率时，楼盖的其它各梁中或板中验算点(图A.0.3)的位移传递系数1可按表A.0.3确定。图A.0.3扰力作用点和验算点位置图A.0.4力作用点位置换算系数，可按下列规定计算：根据扰力作用点和验算点的位置，将所计算的楼盖分区(图A.0.4),其中C区为扰力作用点所在的区，当扰力作用点在三跨的中跨时，C区沿跨度方向的相邻区为D区，单跨楼盖无D区；(2)当扰力作用点在梁上，验算点位于A区时，扰力作用点位置换算系数可按表A.0.41确定;位移传递系数1表A.0.3扰验验算点位置算点所在跨力作用点位置本跨aaaaa板邻中跨aaaaaa隔跨aaaaaa、本梁跨aaaaa中邻中跨aaaaaaaaaa注：8、9点的位移传递系数按6、7点相应数值乘以0.8，10、11点的位移传递系数按6、7点相应数值乘以0.6。扰力点作川了版I;图A.0.4楼盖分区图扰力作用点在梁上的值表A.0.41验算点所在区扰力点位置区(3)当扰力作用点在板上，验算点位于A、B、C区时，扰力作用点位置换算系数可按表A.0.42确定；扰力作用点在板上的值表A.0.42验算点所在区扰力点位置区区区注：当扰力作用点在4点、5点、6点时，靠近扰力点的主梁，其扰力作用点位置换算系数可采用B区的数值乘以0.9。(4) 当扰力作用点在板上，验算点在D区时，扰力作用点位置换算系数可按A区、B区的数值，由线性插入法计算。A.0.5验算点不在梁中或板中时，其位移传递系数的确定，应符合下列规定：(1) 当验算点与扰力作用点不在同一区格时，可先求出验算点所在区格梁中和板中的位移传递系数、b再按图A.0.5的规定计算验算点的位移传递系数；o.出c.占丁图A.0.5验算点与扰力作用点不在同一区格时的位移传递系数(2) 当验算点与扰力作用点在同一区格时，验算点的位移传递系数可按表A.0.5计算。验算点与扰力作用点在同一区格时的位移传递系数表A.0.5扰力点位置验算点位置4564/5/6/4nn456|66/44544n5n6口565n4q6n6nr|5nnr|5nnr|5q5nr|5r|5A.0.6机器扰力频率fo小于楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值fl时，位移传递系数可按下列公式进行计算?(图A.0.6)；(1)当00时：=0.1(A.0.6-1)(2)当0.50.9时5：WP7(1-)2+(0.IX)2(A.0.6-2)当0.时：=0.73-0(73)(0)(A.0.6-3)式中机器扰力频率与楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值的比值;机器扰力频率与楼盖第一频率密集区内最低固有频率计算值相同时的位移传递系数；调整系数，按本规范第A.0.7条的规定确定。图A.0.6关系曲线A.0.7调整系数，可按表A.0.7确定。调整系数表A.0.7扰力作用点们于分理处点位置板中验算点位于本跨邻跨隔跨板中本跨入入入邻跨入入入入隔跨入入入注：当小于0.5时，取0.5。附录B本规范用词说明B.0.1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：(1)表示很严格，非这样做不可的：正面词采用“必须”；反面词采用“严禁”。(2)表示严格，在正常情况均应这样做的：正面词采用“应”；反面词采用“不应”或“不得”。(3) 表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”或“可”；反面词采用“不宜”。B.0.2条文中指定应按其它有关标准、规范执行时，写法为应符合的规定或应按执行”附加说明本规范主编单位、参加单位和主要起草人名单主编单位：机械工业部设计研究院参加单位：上海市建筑科学研究所北方设计研究院哈尔滨建筑工程学院机械工业部第四设计研究院航空航天部航空工业规划设计研究院中国电子工程设计院主要起草人：刘纯康徐建杨永明茅玉泉郭长城沈健民叶鹤秀邱澄亚程成武赵贞福刘世友陈巍朱本全