钢管脚手架工程安全专项工程施工设计方案

钢管脚手架工程安全专项施工方案一、编制依据本脚手架安全专项施工方案主要参考以下规范和标准：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)中国 建筑工业出版社；钢结构设计规范(GB50017-2003)中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范(GB50009-2001 )中国建筑工业出版社；昆凝土结构设计规范 (GB50010-2002 ) 中国建筑工业出版 社；建筑地基基础设计规范 (GB50007-2002 )中国建筑工业出版 社；建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)中国建筑工业出版社；一、工程概况工程名称：建设单位：施工单位：监理单位：结构类型：框剪建筑面积：200000 m2建筑层数：17、18、24层本工程位于本工程标准层层高均为2.8m室内外高差为0.45m ；总高度77M二、搭设方法根据该工程建筑造型特点，脚手架为落地架和悬挑架。1至5层搭设落地式脚手架，6层以上为悬挑架搭设高度为20米, 共12步架。三、施工准备1、单位工程负责人应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范(JGJ130-2001) ”和方案中有关脚手架的要求向搭设专业操作 人员及使用人员进行技术交底。2、 对搭设脚手架所用钢管，扣件，脚手板等进行检查验收， 不合格产品不得使用。3、施工单位应做好外架基础的处理工作。四、材料的选用与材质的要求1、钢管脚手架钢管选用现行国家标准 直缝电焊钢管(GB/T13793)中 规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准 碳素结构钢 (GB/T700)中Q235-A级钢规定.脚手架钢管尺寸选用 対8 X3.5钢管, 但考虑到市场材料供应与钢管的锈蚀程度，计算时可按48X3.0,以 确保安全。表面锈蚀深度切.5mm;钢管弯曲变形O.Smm;立杆 长度在3v 詔m 时钢管变曲弯形W2mm,在4m v 詬.5时钢管 弯曲变形AOmm;用作水平，斜杆的钢管弯形AWOmm.钢管两端面 切斜偏差在1.7mm范围内，钢管上严禁打孔。2、扣件扣件采用可锻铸铁制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件 (GB15831)的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，并做 力矩实验，螺检拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生损坏。3、连墙件、密目网、木铺板连墙件的材质亦应符合现行标准碳素结构钢(GB/T700 )中 Q235-A级钢的规定。外架采用草绿色阻燃密目网全封闭围护，密目 网规格ML-1.8 X6m,网目密度为2000 目/100 cm 2。(密目网要有合格 证、冲击报告，符合标准才能使用)。脚手板采用木板。五、脚手架的构造要求1、外架立杆横向间距0.8m,步距1.8m,纵距1.5m,内立杆距墙面距离为0.25m。悬挑架立杆下用14#工字钢设置，确保其足够的长 度、刚度、强度和稳定性。2、脚手架搭设流程为：熟悉方案和图纸-放线以便确定悬挑 杆件U型环定位予埋悬挑杆件定位杆件与U型环的固定（每个U 型环用木楔三方稳牢，严禁焊接）立杆定位转角处摆横向槽钢 摆入纵向扫地杆逐根树立杆（随即与纵向扫地杆扣紧）安放 横向扫地杆（与立杆或纵向扫地杆扣紧）安装第一步纵向水平杆 和横向水平杆安装第二步纵向水平杆和横向水平杆 加设临时抛 撑（上端与第二步纵向水平杆扣紧，在设置二道连墙杆后可拆除） 安装第三、四步纵向和横向水平杆 ；设置连墙杆安装横向斜 撑、增设卸荷钢丝绳 接立杆加设剪刀撑铺脚手板安装护身 栏杆挂设安全网。外架四周从一步架起等距设置双道栏杆至顶层。3、纵横向扫地杆脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件 固定在距底座上不大于20 cm处的立杆上。横向扫地杆亦米用直角扣 件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度 上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低 差应不大于100 cm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50 cmo4、纵、横向水平杆纵向水平杆的构造要求：A、纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨；B、 纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接，对 接、搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆 的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在 水平方向错开的距离不应小于 50 cm,各接头中心至最近主节点的 距离不宜大于纵距的1/3。2水平杆到转角处可用搭接，搭接长度不应小于100 cm,外 伸部位一样长，内部搭接用3个旋转扣件等距离设置，扣件端部盖 板与钢管末端保留10 cm。横向水平杆的构造要求：A、每个主接点处都必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，并严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于15cm。5、立杆A、立杆上的对接扣件应交错布置。错开距离：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 50 cm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3 ;B、立杆在平屋面时应超过檐口高度 150 cm。C、 立杆搭设到分段处或顶步可采用搭接，收尾一样齐，搭接长度不应小于100 cm,内部搭接用3个旋转扣件等距离设置，扣件 端部盖板与钢管末端保留10 cm；其余部位立杆一律必须采用对接。6、连墙件的设置本工程脚手架与建筑物采用刚性连接方式，具体做法：用长40 cm左右钢管预埋在结构混凝土梁内，预埋长度为20cm ,外侧保 留20 cm,然后再用钢管和扣件与架体连接，并两跨逐层设置，如遇 剪力墙，尽量避开在剪力墙设置连墙件，如避不开可用6.0的PC管 预埋在板墙处，PC管两侧孔处必须封实，等模板拆除后用钢管、扣 件连接。连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大 于30 cm,且外架应采用刚性连墙件与建筑物连结。脚手架必须配合 施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂 直度，确保连墙件拉接的可靠性。7、剪刀撑设置：A、本工程外架剪刀撑采取连续式设置。剪刀撑角度在45度60度之间。B、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于100 cm,应 采用3个扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端的边缘距离不应小于10 cm,并应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。C、 外架开口处必须由底部至顶部连续设置横向斜支撑。8、竹笆片的铺设：竹笆片按照隔步满铺，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平 杆方向铺设，且采用对接平铺，相交处挤严，四个角应用16#的镀锌 铁丝绑扎在纵向水平杆上。9、平网设置方法：当建筑施工到一定高度采用悬挑脚手架时，在每个悬挑梁处沿建 筑物四周设置一道安全平网，作为防护措施，从而加强高层建筑物 悬挑脚手架以上坠落物的缓冲防护。张设水平网外水平杆比内水平高约 50cm ,水平杆用搭接，不 应少于3个转扣，每3m设置一道斜杆，斜杆的夹角应在45度以 下，斜杆和水平杆都必须要用 6m的。每个筋绳必须与内外水平杆 栓牢，两网相交时也要栓牢，上面再设置一层密目网，密目网与水 平网要固定在安全网上，在水平网上的杂物要及时清理。.专业word可编辑10、临边”、洞口”防护要求：1）临边高处作业：施工中工程周边暂无脚手架，且作业高度 超过3.2m时，在工程楼层边除设置防护栏杆外，还必须按合肥市安 全站行业规定，在建筑物外围架设临时安全网。2） 楼梯口和梯段边防护：楼梯口必须安装临时防护栏杆，防 护栏杆应由上下两道横杆及栏杆柱组成，上杆离地高度为1.2m下杆 离地0.6横杆长度2m必须加设栏杆柱，并且整体构造成经受任何 方向的1kn外力，防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，或在栏杆 下面固定高度不低于0.18m的档脚板或0.4m的档脚竹笆，楼梯边必 须顺楼梯坡度设置双道防护栏杆 ，栏杆构件间距也平栏杆相同，栏 杆柱应固定牢靠，不得晃动。3）安全通道 防护棚长度为6m左右（具体尺寸以现场为准），采用钢 管扣件落地式防护棚； 棚内通道高度为 3m，两侧立杆跨度为 1.5m，下设扫地 杆，中有栏杆； 棚的两侧应有剪刀撑，迎面有横向八字斜撑； 棚顶部分上下两层，每层间隔0.6m，上下层铺竹笆，并需 固定扎牢； 棚顶四侧栏杆垂直面全部安装防护竹笆； 防护棚要求坚固适用，同时附落半径范围内的所有固定作 业区和经常过往人员的道路，均应设置安全防护棚4）门洞口处理：在临时落地架底部开门时，脚手架必须按国标JGJ130-2001、J84-2001规范中的6.51B型方法处理。 在门洞两侧的立杆应为双立杆，副立杆长度不应小于6m， 门洞上的立杆间距应1.5m。 由门洞上的中部位置，脚手架内、外立面，分别向下两侧 打八字撑； 在脚手架外侧门洞部位搭设长、宽不小于门洞宽度，长度 不小于3个人员进出入防护棚，并显示标志。 门洞上被打断的立杆在主节点处大横杆的上方，应增加防 滑扣件。5）预留洞口 ： 板与墙洞口立面门或平板面均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。 楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四 周搁置均衡，并有固定其位置的措施。 楼板面等处边长大于 250mm的洞口，应用贯穿于混磷土 板内的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护 网，网格间搁不的大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚 手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏 杆。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格 按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应设 明显标志。 墙面等处的竖向洞口 ，凡是落地的洞口应加装开关式、工 具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于 150mm，也可采用防护栏杆，下设档脚板。 下沿至楼板或底面低于 800mm的窗台等竖向洞口，如侧 边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其它 措施防止意外坠落。11、电梯井部位防护：1）在电梯井口设置符合国家标准的安全警示标志 ，2） 电梯井口应用固定栅门、应做到定型化、工具化，其 高度在1.5m至1.8m范围内，并刷黄黑相间的警示色。3） 电梯井口宜在每层用贯穿于砼板内的直径不小于6mm 钢筋形成防护网，网格间距不得大于 200mm，并在其 上面满铺竹笆。12、空调板处理：尽量避免在空调板内设置立杆，避免不掉 应采取预留空洞形式，使架体内立杆离墙20cm，避免出现单立杆现 象。13、防电避雷措施：避雷针用12的钢筋制作，设置于建筑 四角的立杆上，高度不小于1m,并将所有最上层的大横杆全部接能形成避雷网络，接地线应于建筑结构连接，防雷接地装置完成后， 要用电阻表测定，要求防雷装置的冲击接电电阻不得大于 30 Q。在 施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员需离开脚手架。六、外架基础的处理考虑到钢管外脚手架的牢固、安全、稳定性，基础回填土采用 机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），底部应浇筑C20 砼垫层10cm厚以上，建筑物的基础周围自然地面及护坡均便道浇 筑C20素砼10 cm,向外有不小于1: 0.05的排水坡度，四周设15cm X15cm宽排水沟，在四角有60cm x60cm X100cm的积水坑，备好 排水机械做到有组织排水（基础处理相关回填资料须施工单位提前 提供给架业公司以备检查验收）。七、脚手架的及各项安全稳定性设计计算悬挑式脚手架搭设方法及各项安全稳定性设计计算1、悬挑方法及要求：A、悬挑梁采用14#工字钢。工字钢类型为4.5m。工字钢外挑 出建筑物1.2m，锚固端长3.3m ;B、U型环制作与设置：U型环采用16的钢筋加工制作，U型 环内径宽度为100 mm,高度为300 mm （见附图）。U型环必须在钢 筋底板筋下，U型环的两角加横向直筋，增加抗拉力.安装工字钢与U 型环锚卡间隙处用木楔塞紧，再用铁钉固定。每个悬挑梁部位分别设置三道U型环，第一道U型环预埋在结构梁边，并用木楔加固在工 字钢的两侧，防止工字钢侧偏；第三道U型环设置在工字钢的末端 20 cm，第二道U型环在第三道环的前80 cm.第二、第三道环用木楔 加固在工字钢的上侧与预埋卡的间隙处，主要增加工字钢的抗压力.预埋时三环要设置在一直线上，便与工字钢穿行。C、 作为安全储备，悬挑端用?12的钢丝绳拉吊于上层楼面梁 内进行斜拉卸荷，对于转角处悬挑端分别用两根 ?12的钢丝绳拉吊 于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，内立杆处工字钢底部钢丝绳作为支 撑，外立杆处工字钢底部钢丝绳作为卸荷（见示意图）。楼面梁内预埋 圆钢16的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于 3个卡扣卡紧，每个卡扣 间隔15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝主绳安装，并用葫芦收 紧。对于大拐角处锚固端卡环相对集中。D、 在悬挑工字钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在14#工字 钢上，立杆横距0.8m ,纵距1.5m ,步距1.8m。外伸悬挑梁长度与固 定梁长度之比应达到1:2左右，对于转角部位外伸悬挑梁长度与固 定梁长度之比可达到1:1.5,并采用双道钢丝绳作为加固措施（具体 见示意图）。E、 转角部位横向挑梁尾部相交部位采用焊接加固，并在其上 方设置纵向工字钢联梁与横向挑梁焊接接牢固 ，用于固定悬挑架体 的内外立杆。F、悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架 立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊 巾20钢筋柱10cm高，立杆套上钢 筋柱，搭设脚手架。G、 悬挑层与建筑间的内封闭措施：在悬挑楼层与挑梁间的间 隙必须用木板严实进行防护，不允许有一点漏洞，且用钉子加以固 定，并且经常检查。2、悬挑架计算：（悬挑水平钢梁采用14#工字钢，悬挑高度为20m）普通型钢悬挑脚手架计算书工程；工程建设地点：；属于框剪结构；地上24层；地下1层；建筑高度：77m ；标准层层高：2.8m ；总建筑面积：200000平方米；总工期：700本工程由开发有限公司投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；担 任项目经理，担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设 计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施 工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息：1脚手架参数双排脚手架搭设高度为21 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m ;内排架距离墙长度为0.25 m ;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48 X 3.0 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00;连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连 接；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m 2）:2.000;脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2层；3风荷载参数本工程地处，查荷载规范基本风压为0.550kN/m 2,风荷载高度变化系数也为1.000，风荷载体型系数 應为1.128;计算中考虑风荷载作用；4静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1248 ;脚手板自重标准值（kN/m 2）:0.300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.150 ;安全设施与安全网自重标准值（kN/m 2）:0.005;脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板；5水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m ,建筑物内锚固段长度3.3 m。与楼板连接的螺栓直径（mm）:20.00 ;6拉绳与支杆参数悬挑脚手架侧面图钢丝绳安全系数为6000;钢丝绳与墙距离为（m）:3.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.05 m。单位：mm1500悬挑架正立面图二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大 横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆 上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.033 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 0.8/(2+1)=0.08 kN/m;活荷载标准值：Q=2 X0.8/(2+1)=0.533 kN/m ;静荷载的设计值：qi=1.2 X0.033+1.2 X0.08=0.136 kN/m ;活荷载的设计值：q2=1.4 X0.533=0.747 kN/m ;q=图i大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为 Mimax=0.08 X0.136 X1.52+0.10 X0.747 X1.52 =0.192 kN.m ；支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= -0.10 X0.136 X1.52-0.117 X0.747 X1.52 =-0.227 kN.m ；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.1926,0.127 X6)14490=50.557 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为(T = 50.557 N/mm 2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：V 斗 0 677 旦二 +A990 仝一100E/1005/其中：静荷载标准值：qi= Pi+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m ;活荷载标准值：q2= Q =0.533 kN/m;最大挠度计算值为：V =0.677 X 0.113 x4/(500 X 2.06 5X 1(07800)+0.990X 0.533 4/(101C500X 2.0 6 X 10X 107800) = 1.379 mm mm与10 mm ,满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计 算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中 荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：P1= 0.033 X1.5 = 0.05 kN ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X0.8 X1.5/(2+1)=0.120 kN ;活荷载标准值：Q=2 X0.8X1.5/(2+1) =0.800 kN ;集中荷载的设计值：P=1.2 X(0.05+0.12)+1.4 X0.8 = 1.324 kN ;PP小横杆计算简图2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分 配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax = 1.2 X).033 X0.82/8 = 0.003 kN.m ;集中荷载最大弯矩计算公式如下：糾巩M皿=yM pmax =1.324 X0.8/3 = 0.353 kN.m ;最大弯矩M= M qmax + M pmax =0.356 kN.m ;最大应力计算值(T = M / W = 0.356 X 10/4490=79.342 N/mm 2 ;小横杆的最大弯曲应力(T =79.342 N/mm 2小于小横杆的抗压强度设计值205 N/mm 2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：5q广33AEIVmax =5 X 0.033 X 4/0384 X 2.06 5滋 107800) = 0.008 mm ;大横杆传递荷载 P = p 1 + p 2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下P!(即-4广12EIvmax = 969.95 X 800 X (32-X X0000/9 )/(72X 2.06x X01000)=0.794 mm ;最大挠度和 v = qVax + vmax = 0.008+0.794 = 0.802 mm ;小横杆的最大挠度为0.802 mm小于小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333 与 10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN ,按照扣件抗滑承 载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5):R Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取8.00 kN ;大横杆的自重标准值:Pi = 0.033 X1.5 X2/2=0.05 kN ;小横杆的自重标准值：P2 = 0.033 X0.8/2=0.013 kN ;脚手板的自重标准值：P3 = 0.3 X0.8 X1.5/2=0.18 kN ;活荷载标准值：Q = 2 X0.8X1.5 /2 = 1.2 kN ;荷载的设计值:R=1.2 X(0.05+0.013+0.18)+1.4 X1.2=1.972 kN ;R 8.00 kN ,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1248kN/mNg1 = 0.1248+(1.50 X2/2) X0.033/1.80 X21.00 = 3.204kN ;(2) 脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m 2Ng2= 0.3 X4 X1.5X(0.8+0.2)/2 = 0.945 kN ;(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15kN/mNg3 = 0.15 X4 X1.5/2 = 0.45 kN ;(4) 吊挂的安全设施荷载,包括安全网;0.005 kN/m 2Ng4 = 0.005 X1.5 X21 = 0.157 kN ;经计算得到，静荷载标准值Ng =N gi+N G2+N G3+N g4 = 4.756 kN ；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq= 2 X0.8X1.5X2/2 = 2.4 kN ;风荷载标准值按照以下公式计算其中 Wo -基本风压(kN/m2),按照 建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.55 kN/m 2;Uz -风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1；Us -风荷载体型系数：取值为1.128 ;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X0.55 X1 X1.128 = 0.434 kN/m 2;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4N q= 1.2 M.756+ 1.4 X2.4= 9.067 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 x1.4Nq = 1.2 M.756+ 0.85 X1.4 X2.4= 8.563 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw = 0.85 X1.4WkLah2/10 =0.850X1.4X0.434 X1.5 X1.82/10= 0.251 kN.m ;六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N = 9.067 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm ;计算长度附加系数参照 扣件式规范表得：k = 1.155;当验算杆件长细比时，取块1.0 ；计算长度系数参照 扣件式规范表得：卩=1.5 ;计算长度，由公式I。= k XX确定:l0 = 3.118 m ;长细比Lo/i = 196轴心受压立杆的稳定系数由长细比l/i的计算结果查表得到： =0.188 ；立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 3 ；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2；(T = 9067/(0.188 X 424)=113.75 N/mm立杆稳定性计算(7 = 113.75 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式弹 W L/ J立杆的轴心压力设计值 ：N = 8.563 kN /计算立杆的截面回转半径：i = 1.59 cm /计算长度附加系数参照 扣件式规范表得：k = 1.155 /计算长度系数参照 夺口件式规范表得：卩=1.5 /计算长度，由公式l0 = kuh 确定：I0 = 3.118 m /长细比：5/i = 196/立杆净截面面积：A = 4.24 cm 2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W = 4.49 cm 3 ；钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(T = 8563.26/(0.188X 424)+251161.495/4490 = 163.365 N/mm立杆稳定性计算(7 = 163.365 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni = N lw + N 0风荷载标准值 Wk = 0.434 kN/m 2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw = 10.8 m 2/按 规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N 0=5.000 kN /风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Niw = 1.4 XWk XAw = 6.566 kN /连墙件的轴向力设计值 N| = N iw + N 0= 11.566 kN /连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =A f其中-轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l/i = 250/15.9 的结果查表得到 =0.958 I，为内排架 距离墙的长度；又： A = 4.24 cm 2； f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958 X4.24 X104 X205 X103 = 83.269 kN ；Ni = 11.566 N f = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Ni = 11.566小于双扣件的抗滑力16 kN ,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支 占八、本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜 杆的支点距离墙体为1050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm 4，截面抵抗矩 W = 102 cm 3，截面积 A = 21.5 cm 2。受脚手架集中荷载 N=1.2 M.756 +1.4 X2.4 = 9.067 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X21.5 X0.0001 X78.5 = 0.203 kN/m悬挑脚手架示意图9.067KN90B7kNQ.203kN/m 0 203kN/mL r| 1 Im r 11 r i J r ir(315010503300悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到-7.51(-7569悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）0.563IOCCO. 002-1.302悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 10.809 kN ；R2 = 8.081 kN ；R3 = 0.158 kN。最大弯矩 M max = 1.302 kN.m ;最大应力（T =M/1.05W+N/A= 1.302 X 10 6 /（ 1.05 X 102000 ）+9.067 X103 / 2150 = 16.373 N/mm 2;水平支撑梁的最大应力计算值16.373 N/mm 2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215 N/mm 2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中晶-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：帕=570 X 9.1 X 80 X /R u = 11.451KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力Ru的最大值进行计算作为拉环的拉力 N，为N=Ru=11.451kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中f为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm 2;所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径 D=（11451 X4/3.142 X50） 1/2=18mm ；十二、锚固段与楼板连接的计算：1水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.158 kN ;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为：其中f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范1098条f= 50N/mm 2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=158.197 X4/(3.142 X50X2)1/2 =1.419 mm ;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧 30cm以上锚固长度。2水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计 算如下：锚固深度计算公式：心其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N = 0.158kN ;d -楼板螺栓的直径，d = 20mm ;fb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm 2;f-钢材强度设计值，取215N/mm 2;h -楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大 于158.197/(3.142 X20 X1.57)=1.604mm螺栓的轴向拉力N=0.158kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN ,满足要求!3水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式“如耳）人其中N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 8.081kN ；d -楼板螺栓的直径，d = 20mm ;b -楼板内的螺栓锚板边长，b=5 xd=100mm ;fee-混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm 2;经过计算得到公式右边等于161.75 kN，大于锚固力N=8.08 kN ，楼板 混凝土局部承压计算满足要求钢管落地脚手架计算书专业word可编辑