府河特大桥连续梁计算书.docx

中国葛洲坝集团股份有限公司勘测设计院结构专业计算书 工程名称：新建武汉至孝感城际铁路工程HXSG-2标府河特大桥跨潇湘路（32+48+32）m连续梁支架及模板计算书计 算： 校 核： 审 核： 页 数：27 日 期：2014.12.121、概述府河特大桥跨潇湘路（32+48+32）m预应力混凝土连续梁采用碗扣支架整体一次浇筑施工，跨潇湘路顶采用门洞结构跨越，具体如图1-1所表示。图1-1 潇湘路连续梁支架纵断面示意图潇湘路连续梁位于65#68#墩段，该段地质条件较好，上部为（2）1-3粘土、粉质黏土层，推荐承载力在150kpa以上，因此将地表杂物及松软土清理干净后铺筑30cm厚的碎石垫层，然后浇筑20cm厚的C20混凝土垫层，在混凝土垫层之上搭设48*3mm碗口式支架。跨越潇湘路时采用条形基础+426*6mm钢管立柱+双拼I40b横梁+单I40b纵梁的门洞形式跨越，如图1-2所表示。图1-2 门洞结构形式图门洞条形基础尺寸为长宽高=12.61.51m，采用C30混凝土，条形基础设置在潇湘路两侧的路肩上方，路肩为混凝土面层。地基和门洞安装完毕后搭设碗扣式支架，碗扣式支架横断面图如图1-3所表示。图1-3 碗扣式支架横断面示意图2、计算依据（1）钢结构设计规范（GB50017-2003）（2）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）（3）公路桥涵施工技术规范（JTGF50-2011）（4）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）（5）建筑结构静力计算手册（6）建筑施工计算手册（7）建筑施工扣件式支架脚手架安全技术规范JGJ130-2011（8）新建铁路武汉至孝感城际铁路施工图无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）（32+48+32m）支架现浇（汉孝城际施（桥参）-10A）。3、设计荷载钢筋混凝土容重：按要求取值26.5kN/m；人群及施工荷载：按建筑施工模板安全技术规范取2.5kN/；振捣荷载：按建筑施工模板安全技术规范对水平模板取2kN/，对侧模板取4kN/；4、变形控制（1）支架端点挠度L/400（2）支架简支段挠度L/500，外伸悬臂端L/300（3）模板面板变形（4） 内、外楞变形5、材料的力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度：=215Mpa；抗剪强度：=125Mpa（2）方木及竹胶板主要力学性能取值如下：弹性模量E=9*10Mpa容许应力=12Mpa；抗剪应力=1.7Mpa6、模板计算6.1侧模竹胶板及方木计算（1）混凝土侧压力分析砼荷载：按建筑施工手册，当砼浇筑速度在6m/h以下时，作用于侧面模板的最大压力：F1=0.22t012V0.5F2= Kh浇筑速度v取2m/h，砼入模温度T取30，则t0=200/(T+15)=200/(30+15)=4.44F1=0.22t012V10.5 =0.22*25*4.44*1.2*1.15*20.5 =44.75KN/m2因箱梁高度为3.6m，取F2=H =25*3.6=90KN/m2。F=min(F1、F2)=44.75KN/m2（2）侧模竹胶板计算8cm8cm木方侧模背楞竖向间距25cm，取1mm竹胶板条，按5跨连续梁计算。线荷载q=44.75*0.001=0.04475N/m；W=bh/6=24mm计算得：弯应力=M/W=0.105*0.04475*2502/24=7.6MPa12MPa，强度满足要求。刚度计算：I=b*h=1*12/12=144mm4，f1=0.664*q*2504/（100*E*I）=0.8mm，小于规范变形要求f=250/300=0.83mm。（3）侧模方木计算翼缘板外侧侧面纵向木方竖向间距为250mm，木方类型采用80mm80mm方木，单根承担的荷载为q=0.25*44.75=11.1875KN/m=11.1875N/m。木方背侧定型方钢间距为600mm，按3跨连续梁计算：W=bh2/6=80*80*80/6=85333.33mm3I=bh3/12=3413333.33E=9000N/mm计算得：=M/W=0.1*11.1875*600*600/85333.33=4.719MPa8MPa，强度满足要求。刚度计算：f=0.677*11.1875*6004/（100*9*103*3413333.33）=0.32mm，小于规范要求f=600/300=2mm。满足要求。（4）侧模对拉螺杆计算箱梁两侧腹板模板采用对拉螺杆加固固定，对拉螺杆竖向布置34跟18钢筋，最大竖向间距不超过70cm，纵向间距为90cm。单根对拉钢筋最不利受力计算如下：N=47.75*0.7*0.9*1.2=36.1kN=N/A=36.1kN/254.5mm=141.85Mpa=335Mpa，强度满足要求。6.2箱梁内模竹胶板及方木计算（1）顶板混凝土荷载分析混凝土荷载：G1=0.6*26.5=15.6kN/人群及施工荷载：Q1=2.5kN/振捣荷载：Q2=2kN/冲击荷载：Q3=2kN/（2）内模竹胶板计算取1mm竹胶板条计算，则其承受的混凝土线荷载q=（1.2*15.6+1.4*2.5+1.4*2*2）*0.001=0.028kN/m。M=0.105ql=0.105*0.028*0.25=1.84*10-4=M/W=7.6MPa=12MPa，强度满足要求。f=0.664*ql4/100EI=0.314mm，小于规范允许变形f=250/400=0.625mm（3）8cm8cm方木计算8cm8cm方木承受的混凝土线荷载q=（1.2*15.6+1.4*2.5+1.4*2*2）*0.25=6.96kN/m。M=0.105*q*l=0.105*6.96*0.9=0.592kN*m=M/W=6.94MPa=12MPa，强度满足要求。f=0.664*q*l4/100EI=0.98mm900/400=2.25mm，刚度满足要求。（4）10cm10cm方木计算10cm10cm方木承受的混凝土线荷载q=（1.2*15.6+1.4*2.5+1.4*2*2）*0.9=25.04kN/mM=0.105*25.04*0.6=0.946kN*mW=100/6=166666.67mmI=1004/12=8333333.33mm4=M/W=5.66MPa=12MPa，强度满足要求。f=0.664*q*l4/100EI=0.29mm600/400=1.5mm，刚度满足要求。6.3箱梁底模竹胶板及方木计算（1）箱梁底模荷载分析混凝土荷载：G1=0.7*26.5=18.55kN/人群及施工荷载：Q1=2.5kN/振捣荷载：Q2=2kN/冲击荷载：Q3=2kN/内模自重：G2=2kN/（2）底模15mm厚竹胶板及10cm10cm方木计算腹板实心段下方纵向方木采用无间隙铺设，不需要计算模板仅需要计算方木，底板底部10cm10cm方木横向间距25cm搭设在纵向间距为600mm的碗扣式支架立杆上，按照3跨连续梁计算。则作用在10cm10cm方木上的线荷载q=1.2*（18.55+2）+1.4*（2.5+2+2）*0.25=8.44kN/mM=0.105*q*l=0.32kN*m=M/W=1.92MPa=12MPa，强度满足要求。f=0.664*q*l4/100EI=0.09mm600/400=1.5mm，刚度满足要求。7 碗扣式支架计算7.1水平杆计算根据碗扣式钢管脚手架安全技术规范，纵横向水平杆件均不受外力，因此可不做计算。7.2扣件抗滑移计算按照碗扣式钢管脚手架安全技术规范扣件承载力取值为8.0KN。本工程实际的纵向或横向水平杆与立杆见采用插销式连，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；根据现场实际情况，满堂支架横杆及纵杆上不直接承受荷载，仅有杆件自重，因此扣件抗滑移可不比进行计算。7.3 支架立杆荷载分析（1）腹板底部立杆计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括一下内容：根据梁体线型，搭设高度最高为7m，为确保安全计算时全部按照10m计算，腹板底部每一根立杆有14根LG-60（每根重量为4.3kg），15根HG-30横向杆件（每根重量为1.67kg），15根HG-60纵向杆件（每根重量为2.9kg），1个顶托（每个重量为4.95kg），一个底座（每个重量为5.24kg），因此受力最大的立杆承受的自重为（14*0.043+15*0.0167+15*0.029+0.0495+0.0524）=1.39kN工字钢、木枋的自重标准值（KN/）；吊挂的安全设施荷载，包括安全网（KN/）； ；混凝土荷载：；施工荷载：2.5kN/，混凝土振捣荷载：2kN/经计算得，静荷载标准值 活荷载标准值风荷载标准值：KN/不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：风荷载设计值产生的立杆弯矩为：立杆的稳定性计算（根据碗扣式钢管脚手架计算手册）不组合风荷载计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴向压力设计值：N=20.77KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm（按壁厚3mm取）；计算长度，根据碗扣式脚手架安全技术规范，长细比/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i的计算结果查表得到=0.844；立杆净截面面积：A=4.21cm（按壁厚3mm计算）；立杆净截面模量：W=4.94cm；钢管立杆抗压强度设计值：=215N/mm；=20.77*1000/（0.844*421）=58.45N/mm；立杆稳定性计算=58.45N/mm小于立杆的抗压强度设计值=215.0N/mm，满足要求。组合风荷载计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=20.6KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩=0.023KNm计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm；计算长度，由公式l0=1.1 m；长细比：l0/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到：=0.844立杆净截面面积：A=4.21cm；立杆净截面模量：W=4.94cm；钢管立杆抗压强度设计值：=215N/mm； =20.6*1000/（0.844421.0）+23000/4940=62.63N/mm；立杆稳定性计算=62.63N/mm小于立杆的抗压强度设计值=215N/mm，满足要求。（2）底板底部立杆计算根据梁体线型，搭设高度最高为4m，因此按照4m计算，LG-60根数按照7根计算，每道竖向立杆上有28根HG-60以及底托、顶托各一个，因此每根立杆的自重为：底板底部每根立杆上有14根LG-60（每根重量为4.3kg），15根HG-60横向杆件（每根重量为2.9kg），15根HG-60纵向杆件（每根重量为2.9kg），1个顶托（每个重量为4.95kg），一个底座（每个重量为5.24kg），因此底板底部最地下立杆承受的最大自重荷载为（14*0.043+15*0.029+15*0.029+0.0495+0.0524）=1.574kN工字钢、木枋的自重标准值（KN/）； 混凝土荷载：NG4=0.7*26.5*0.6*0.6=6.68kN；施工荷载：2.5kN/，混凝土振捣荷载：2kN/，混凝土冲击荷载：2kN/经计算得，静荷载标准值 NG=8.34kN活荷载标准值NQ=2.5*0.6*0.6+2*0.6*0.6=1.62kN 风荷载标准值：0.224KN/不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2NG+1.4NQ=1.2*8.34+1.4*1.62=12.28kN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为：N=1.2*NG+0.85*1.4*NQ=11.94kN 风荷载设计值产生的立杆弯矩为：=1.40.2240.61.72/10=0.054KNm；立杆的稳定性计算（根据扣件式钢管脚手架计算手册）不组合风荷载计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式：立杆的轴向压力设计值：N=12.28KN；计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm（按壁厚3mm取）；计算长度，根据碗扣式脚手架安全技术规范，长细比/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比/i的计算结果查表得到=0.844；立杆净截面面积：A=4.21cm（按壁厚3mm计算）；立杆净截面模量：W=4.94cm；钢管立杆抗压强度设计值：=215N/mm；=12.28*1000/（0.844*421）=34.56N/mm；立杆稳定性计算=34.56N/mm小于立杆的抗压强度设计值=215.0N/mm，满足要求。组合风荷载计算考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=11.94KN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩=0.054KNm计算立杆的截面回转半径：i=1.594cm；计算长度，由公式l0=1.1m；长细比：l0/i=1.1/0.01594=69；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到：=0.844立杆净截面面积：A=4.21cm；立杆净截面模量：W=4.94cm；钢管立杆抗压强度设计值： 215N/mm；=11.94*1000/（0.844421.0）+0.054*106/4940=44.54N/mm；立杆稳定性计算=57.98N/mm小于立杆的抗压强度设计值215N/mm，满足要求。8碗扣式支架地基承载力计算单根立杆最大承载力轴向压力设计值 ：N =20.77 kN；A=0.3*0.6=0.18m2地基承载力Pk=20.77/0.18=115Kpa，原地基推荐承载力为150Kpa，满足要求。9 门洞结构计算9.1 结构图计算结构图参见施工图HXSG2-ZJ-04。9.2 计算参数下层分配梁15*15cm方木：单位重量0.17KN/m；工40b主梁：单位重量73.8kg/m；Wx=1140cm3；Ix=22780cm4门洞结构顶部箱梁最大截面高度为2.67m，其截面示意图如图4.2-1所表示。图4.2-1 门洞横断面示意图9.3 荷载分析（1）腹板底部荷载分析腹板底部立杆承受的荷载面积如下图所表示荷载：F1：施工荷载=2.5KN/m2*2.1m=5.25KN/m；F2：砼荷载：腹板处=2.61*26=67.86KN/m；F3: 振动荷载=2.0 KN/m2*2.1=4.2 KN/m按最不利截面计算：F=1.2F2+1.2（F1+F3）=92.772KN/m则每个I40b上承受的线荷载为92.772/6=15.46kN/m（2）底板处荷载分析底板底部立杆承受的荷载面积如下图所表示荷载：F1：施工荷载=2.5KN/m2*4.2m=10.5KN/m；F2：砼荷载：腹板处=3.57*26=92.82KN/m；F3: 振动荷载=2.0 KN/m2*4.2=8.4KN/m按最不利截面计算：F=1.2F2+1.2（F1+F3）=137.844KN/m则每个I40b上承受的线荷载为137.844/7=19.692kN/m（3）翼缘板处荷载分析底板底部立杆承受的荷载面积如下图所表示荷载：F1：施工荷载=2.5KN/m2*1.8m=4.5KN/m；F2：砼荷载：腹板处=0.547*26=14.22KN/m；F3: 振动荷载=2.0 KN/m2*1.8=3.6KN/m按最不利截面计算：F=1.2F2+1.2（F1+F3）=28.404KN/m则每个I40b上承受的线荷载为28.404/3=9.47kN/m9.4建模计算采用midas civil2010对门洞结构进行建模计算，并将4.3节分析的荷载加载后如图4.4-1所表示。图4.4-1 门洞结构模型示意图门洞结构整体组合应力云图如图4.4-2所表示图4.4-2 门洞支架组合应力云图其位移等值线云图如图4.4-3所表示图4.4-3 门洞支架位移等值线云图由图4.4-2和4.4-3可得，门洞结构最大组合应力为139.4Mpa，最大位移为2.7mm，均满足要求，具体细部分析如下所列：（1）I40b纵受力分析I40b纵梁组合应力、剪应力及变形云图如图4.4-4所表示。（a） I40b纵梁组合应力云图（b） I40b纵剪应力云图（c） I40b纵梁变形云图图4.4-4 I40b纵梁应力及变形云图max=78.53Mpa=215Mpa，max=15.98Mpa=140Mpa，fmax=1.12mm7500/400=18.75mm，因此I40b纵梁的强度及刚度均满足要求。（2）双拼I40b工字钢横梁受力分析双I40b横梁组合应力、剪应力及变形云图如图4.4-5所表示。（a）双I40b工字钢横梁组合应力云图（b） 双I40b工字钢剪应力云图（c）双I40b工字钢位移等值线云图图4.4-5 双I40b横梁应力及变形云图max=43.01Mpa=215Mpa，max=15.78Mpa=140Mpa，fmax=1.56mm7500/400=18.75mm，因此双I40b横梁的强度及刚度均满足要求。（3）钢管立柱受力分析钢管立柱承受的支座反力如图4.4-6所表示。图4.4-6 钢管立柱支座反力图最大立柱受力为230KN用426*6mm钢管立柱，钢管回转半径:i=148.15mm，截面积A=79.168cm2，立柱最大高度按5.5m计。长细比:=L/i=5500/148.15=37.123150（柱类受压构件容许长细比为150），满足要求。其中L为计算长度，查表得轴心受压稳定性系数=0.836。立柱之间加1道426*6mm平联横撑，立柱受力符合要求。10 条形基础地基承载力验算中间条形基础长度12.6m，宽1.5m，高1m，将上述支座反力加载如条形基础建模计算，每根钢管立柱承受的支座反力如图5-1图5-1 钢管立柱支座反力图从左至右支座反力依次为122.7kN、137.79kN、164.81kN、187.79kN、230.16kN、187.79kN、164.81kN、137.79kN、122.7kN。上部结构的总竖向荷载值F=2*122.7+137.79+164.8+187.79+230.16kN=1456.32kN。地基为公路路面，承载力特征值按照0=200kPa，不考虑基础埋深考虑。由于上部结构刚度较好，考虑柱下条形基础的基底反力为直线分布，以柱子作为固定铰支座，基底净反力作为荷载，将基础视为倒置的连续梁计算内力，即倒梁法。P=F+GbL=103kPa200kPa倒梁法线荷载Q=1456.32/1.5=115.58kN/m。建模计算如图5-2所示：图5-2 条形基础建模计算图求得其弯矩图及支座反力如图5-3所表示。图5-3 条形基础弯矩及支座反力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -92464.0000 -36985600.0 2 0.00000000 102428.494 -36985600.0 0.00000000 -70941.5057 -13370358.6 3 0.00000000 67074.9266 -13370358.6 0.00000000 -48505.0733 -4085431.94 4 0.00000000 33797.5183 -4085431.94 0.00000000 -81782.4816 -28077913.6 5 0.00000000 107743.435 -28077913.6 0.00000000 -123416.564 -43751043.1 6 0.00000000 123416.564 -43751043.1 0.00000000 -107743.435 -28077913.6 7 0.00000000 81782.4816 -28077913.6 0.00000000 -33797.5183 -4085431.94 8 0.00000000 48505.0733 -4085431.94 0.00000000 -67074.9266 -13370358.6 9 0.00000000 70941.5057 -13370358.6 0.00000000 -102428.494 -36985600.0 10 0.00000000 92464.0000 -36985600.0 0.00000000 0.00000000 0.00000002-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 194892.494 0.00000000 194892.494 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 138016.432 0.00000000 138016.432 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 82302.5916 0.00000000 82302.5916 90.0000000 0.00000000 5 0.00000000 189525.916 0.00000000 189525.916 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 246833.129 0.00000000 246833.129 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 189525.916 0.00000000 189525.916 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 82302.5916 0.00000000 82302.5916 90.0000000 0.00000000 9 0.00000000 138016.432 0.00000000 138016.432 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 194892.494 0.00000000 194892.494 90.0000000 0.00000000-由计算输出可得，2#9#支座反力为：194.89kN、138.02kN、82.3kN、189.53kN、246.83kN、189.53kN、82.30kN、138.02kN、194.89kN2#支座：（194.89-122.7）/122.7=58.8%3#支座：（138.02-137.79）/137.79=0.16%4#支座：（82.3-164.81）/164.81=-50.06%5#支座：（189.53-187.79）/187.79=0.93%6#支座：（246.83-230.16）/230.16=7.2%7#支座：（189.53-187.79）/187.79=0.93%8#支座：（82.3-164.81）/164.81=-50.06%9#支座：（138.02-137.79）/137.79=0.16%10#支座：（194.89-122.7）/122.7=58.8%对2#、4#、8#、10#支座误差超过20%，需要进行调整。2#支座：q2=（122.7-184.89）/（0.8+1.5/3）=-47.84kN/m；4#支座：q4=（164.81-82.3）/（1/3+1/3）=123.77kN/m8#支座： q8=（164.81-82.3）/（1/3+1/3）=123.77kN/m10#支座：q10=（122.7-184.89）/（0.8+1.5/3）=-47.84kN/m；调整后加载简图如图5-4所表示。图5-4 荷载调整后加载简图求得其弯矩图、剪力图及支座反力图如图5-5所表示。（a） 弯矩图（b）剪力图图5-5 荷载调整后弯矩图及支座反力图内力计算杆端内力值 ( 乘子 = 1)- 杆端 1 杆端 2 - - 单元码 轴力 剪力 弯矩 轴力 剪力 弯矩- 1 0.00000000 0.00000000 0.00000000 0.00000000 -54192.0000 -21676800.0 2 0.00000000 69995.0743 -21676800.0 0.00000000 -79454.9256 -16811688.4 3 0.00000000 73613.3787 -16811688.4 0.00000000 -83223.2879 -7864420.83 4 0.00000000 71414.0395 -7864420.83 0.00000000 -85422.6270 -28620936.8 5 0.00000000 108150.702 -28620936.8 0.00000000 -123009.297 -43479531.5 6 0.00000000 123009.297 -43479531.5 0.00000000 -108150.702 -28620936.8 7 0.00000000 85422.6270 -28620936.8 0.00000000 -71414.0395 -7864420.83 8 0.00000000 83223.2879 -7864420.83 0.00000000 -73613.3787 -16811688.4 9 0.00000000 79454.9256 -16811688.4 0.00000000 -69995.0743 -21676800.0 10 0.00000000 54192.0000 -21676800.0 0.00000000 0.00000000 0.00000000-反力计算约束反力值 ( 乘子 = 1)- 结点约束反力 合力 支 座 - - 结 点 水平 竖直 力矩 大小 角度 力矩- 2 0.00000000 124187.074 0.00000000 124187.074 90.0000000 0.00000000 3 0.00000000 153068.304 0.00000000 153068.304 90.0000000 0.00000000 4 0.00000000 154637.327 -0.00000001 154637.327 90.0000000 -0.00000001 5 0.00000000 193573.329 0.00000000 193573.329 90.0000000 0.00000000 6 0.00000000 246018.594 0.00000000 246018.594 90.0000000 0.00000000 7 0.00000000 193573.329 0.00000000 193573.329 90.0000000 0.00000000 8 0.00000000 154637.327 0.00000001 154637.327 90.0000000 0.00000001 9 0.00000000 153068.304 0.00000000 153068.304 90.0000000 0.00000000 10 0.00000000 124187.074 0.00000000 124187.074 90.0000000 0.00000000-计算得到最大弯矩Mmax=-43.48kNm，最大剪力Vmax=123.009kN条形基础截面尺寸为1.5m*1m，采用C30混凝土，HRB400级钢筋。C30混凝土：=13.8Mpa，=1.39Mpa；HRB400级钢筋：=300Mpa， =300Mpa。s=M1bh02fc=43.4810611.5103（0.95103）213.8=0.00233=1-（1-2s）1/2=0.002334s=1-/2=0.998833As=Msh0fy=43.481060.998833950300=152.74mm最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为150010000.15%=2250mm故取As=2250mm采用HRB335级钢筋，2020cm。承台顶面、底部各布置8根钢筋，共16根，实际配筋5027.2mm，满足要求。混凝土连系梁沿线路横向按整体考虑。地梁承受荷载大小2543KN+20.5KN。连系梁自重454KN。合计3017.5KN。地基承载力Pk=3017.5/（1.5*12.6）=159.6Kpa，沥青混凝土路面承载力不小于160KPa。结点,1,0,0结点,2,800,0结点,3,2300,0结点,4,3300,0结点,5,4300,0结点,6,6300,0结点,7,8300,0结点,8,9300,0结点,9,10300,0结点,10,11800,0结点,11,12600,0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,0结点支承,2,3,0,0,0结点支承,3,3,0,0,0结点支承,4,3,0,0,0结点支承,5,3,0,0,0结点支承,6,3,0,0,0结点支承,7,3,0,0,0结点支承,8,3,0,0,0结点支承,9,3,0,0,0结点支承,10,3,0,0,0单元荷载,1,3,115.58,0,1,90单元荷载,2,3,115.58,0,1,90单元荷载,3,3,115.58,0,1,90单元荷载,4,3,115.58,0,1,90单元荷载,5,3,115.58,0,1,90单元荷载,6,3,115.58,0,1,90单元荷载,7,3,115.58,0,1,90单元荷载,8,3,115.58,0,1,90单元荷载,9,3,115.58,0,1,90单元荷载,10,3,115.58,0,1,90单元材料性质,1,10,10000,100000000,0,0,-1结点,1,0,0结点,2,800,0结点,3,2300,0结点,4,3300,0结点,5,4300,0结点,6,6300,0结点,7,8300,0结点,8,9300,0结点,9,10300,0结点,10,11800,0结点,11,12600,0单元,1,2,1,1,0,1,1,1单元,2,3,1,1,1,1,1,1单元,3,4,1,1,1,1,1,1单元,4,5,1,1,1,1,1,1单元,5,6,1,1,1,1,1,1单元,6,7,1,1,1,1,1,1单元,7,8,1,1,1,1,1,1单元,8,9,1,1,1,1,1,1单元,9,10,1,1,1,1,1,1单元,10,11,1,1,1,1,1,0结点支承,2,3,0,0,0结点支承,3,3,0,0,0结点支承,4,3,0,0,0结点支承,5,3,0,0,0结点支承,6,3,0,0,0结点支承,7,3,0,0,0结点支承,8,3,0,0,0结点支承,9,3,0,0,0结点支承,10,3,0,0,0单元荷载,1,3,115.58,0,1,90单元荷载,2,3,115.58,0,1,90单元荷载,3,3,115.58,0,1,90单元荷载,4,3,115.58,0,1,90单元荷载,5,3,115.58,0,1,90单元荷载,6,3,115.58,0,1,90单元荷载,7,3,115.58,0,1,90单元荷载,8,3,115.58,0,1,90单元荷载,9,3,115.58,0,1,90单元荷载,10,3,115.58,0,1,90单元荷载,1,-3,47.84,0,1,90单元荷载,2,-3,47.84,0,1/3,90单元荷载,3,3,123.77,2/3,1,90单元荷载,4,3,123.77,0,1/3,90单元荷载,7,3,123.77,2/3,1,90单元荷载,8,3,123.77,0,1/3,90单元荷载,9,-3,47.84,2/3,1,90单元荷载,10,-3,47.84,0,1,90单元材料性质,1,10,10000,100000000,0,0,-1