外墙石材干挂施工方案.doc

中国石油东方物探新街口办公楼装修改造工程外墙石材干挂幕墙工程结构计算书中国新兴建设开发总公司装饰公司第五项目部2011年8月16日目 录第一节 综合说明第二节 基本参数及基本要求第三节 幕墙材料的物理特性及力学性能第四节 荷载计算第五节 石材幕墙立柱结构计算第六节 五层顶大石材檐口线结构计算第七节 石材幕墙水平横梁结构计算第八节 石材面板结构计算第九节 横梁与立柱的连接计算第十节 幕墙框架结构与主体结构连接计算第十一节 预埋件计算第十二节 幕墙焊缝计算第十三节 结构胶缝计算第一节 综合说明一、工程概况1、工程名称；中国石油东方地理物探有限责任公司北京新街口办公楼装修改造工程2、工程地点；北京市西城区新街口大街新康街5号3、总层数；地上5层4、总高度；顶部标高23.3米5、建筑面积；约6000平方米6、工程类别；一类建筑7、防火等级；一级8、设防烈度；原建筑物为50年代的砖混结构，经结构加固后设防烈度为8度。9、设计使用年限；结构加固后，设计使用年限为50年10、建筑热工分压；炎热地区IV级，以满足夏季防热设计要求为主。11、隔声减噪设计标准等级；一级12、防雷分类；一类13、建筑物功能；集宾馆、办公、餐饮、会议为一体的综合楼14、荷载及作用；幕墙系统在结构设计时考虑以下荷载及其作用效应组合；a 、风荷载b 、自重c 、施工荷载d 、地震作用e 、温度应力作用15、幕墙系统设计时验算如下节点构件；a 、幕墙系统与主体结构的连接件强度b 、立柱、横梁等杆件的强度和刚度c 、各连接螺栓、螺丝的强度d 、石材、玻璃、铝板等面材的强度e 、结构胶缝的宽度和厚度。二、结构设计理论和标准一）本结构计算过程均遵循如下规范及标准1、设计依据1）、招标、投标文件及相关文件2）、本工程相关施工图纸及适用于本工程的相关图集2、参照、适用规范及标准 建筑结构荷载规范 GB50009-2001 (2006年版) 钢结构设计规范 GBJ17-88 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ102-2003 金属与石材幕墙工程技术规范 JGJ133-2001 建筑幕墙 JG3035-96 建筑结构静力计算手册 （第二版） 建筑幕墙物理性能分级 GB/T15225-94 铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范 GB8013 铝及铝合金加工产品的化学成份 GB/T3190 碳素结构钢 GB700-88 硅酮建筑密封胶 GB/T14683-93 建筑幕墙风压变形性能检测方法 GB/T15227 建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法 GB/T15228 建筑幕墙空气渗透形性能检测方法 GB/T15226 建筑结构抗震规范 GBJ11-89 建筑设计防火规范 GBJ16-87（修订本） 高层民用建筑设计防火规范 GB50045 建筑物防雷设计规范 GB50057-94 铝合金建筑型材 GB/T5237-93 民用建筑隔声设计规范 GBJ118-88 民用建筑热工设计规范 GB50176-93 优质碳素结构钢技术条件 GB699-88 低合金高强度结构钢 GB1579 不锈钢棒 GB1220 不锈钢冷加工钢棒 GB4226 聚硫建筑密封胶 JC483-92 铝及铝合金板材 GB3380-97 不锈钢冷轧钢板 GB3280-92 不锈钢热轧钢板 GB4237-92 建筑幕墙窗用弹性密封剂 JC485-92二）、结构设计及结构计算时均遵循如下理论和标准及相应的计算方法1、玻璃幕墙、铝板幕墙、铝合金窗、石材幕墙等均按围护结构设计，其主要杆件悬挂在主体结构上，层与层之间设置竖向伸缩缝。2、玻璃幕墙、铝板幕墙、铝合金窗、石材幕墙等各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，并均采用螺栓连接。3、本工程幕墙均按8度设防，并遵循小震不坏，设防烈度可修，大震不倒的原则，在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。4、幕墙在重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用和主体结构位移下均具有安全性。5、幕墙构件内力采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值均不超过材料的强度设计值； f式中；-荷载和作用产生的截面最大应力设计值 f -材料强度设计值 立柱和横梁龙骨采用高耐候性结构钢，其强度设计值按强度标准值折减到0.83取值，取0.83f6、进行幕墙构件、连接件和锚固件承载力计算时，荷载和作用的分项系数按重力荷载G=1.2 风荷载 Yw=1.4 地震作用E=1.3 温度作用r=1.27、进行位移和挠度计算时，荷载和作用分项系数按下列数据取值； 重力荷载G=1.0 风荷载 Yw=1.0 地震作用E=1.0 温度作用r=1.08、当两个及以上的可变荷载或作用（风荷载、地震作用、温度作用）效应参加组合时，第一个可变荷载或作用效应的组合系数按1.0采用，第二个可变荷载或作用效应的组合系数按0.6采用，第三个可变荷载或作用效应的组合系数按0.2采用9、荷载或作用效应按下列方式进行组合 S=GSG+wwSw+EESE+rrSr （重力+风荷载+地震作用+温度作用） 式中 S-荷载和作用效应组合后的设计值 SG-重力荷载作为不变荷载产生的效应 Sw SE Sr-分别为风荷载、地震作用、温度作用作为可变荷载和作用产生的效应。G w E r-分别为重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用的分项系数 。 按本章节本段落的第6条或第7条取值w E r-分别为风荷载、地震作用、温度作用效应的组合系数。按本章节本段落的第8条的相应系数取值。10、幕墙杆件及连接件按各效应组合的最不利组合进行设计第二节、基本参数及基本要求1、本工程设计年限为50年，抗震8度设防，本工程建筑总高度 H=23.3米,钢架结构采用后置锚固生根,立柱结构形式为双跨简支梁及双跨连续梁以及多跨铰接梁结构,屋面水箱间等立柱双支座简支间距为H1=3米，其他楼层立柱层高五层为h0=5000，设三个均分支座，四层至二层层高为h2=3900mm,设两个支座，一层层高为h3=4500mm，设三个均分支座，。2、屋顶19.7米处石材檐口线为组合檐口线，檐口线盖板总宽度为1.72米;檐口线高度为1.35米,其型状、尺寸、规格祥见图纸,3.9米处石材腰线为石材组合线,腰线高度为0.7米, 其型状、尺寸、规格祥见图纸,本工程檐口钢架承载力及其他受力按不同标高位置分别计算。3、石材大面墙的规格主要有1249MM667MM、1249MM800MM、1200MM667MM、1200MM800MM、850MM800MM、850MM667MM、1038MM800MM、1038MM667MM、1150MM667MM、1150MM800MM、1338MM800MM、1338MM667MM、1050MM667MM、1050MM800MM、975MM667MM、975MM800MM、838MM667MM、838MM800MM、1400MM667MM、1400MM800MM、1000MM667MM、1000MM800MM、825MM667MM、825MM800MM、1175MM667MM、1175MM800MM、1200-1800MM320MM等，干挂石材光面板石材有效厚度不得小于25MM、毛面或火烧板石材有效厚度不得小于30MM，板块长度大于等于1200MM长边采用三个挂件固定。根据上述板块规格，按挂件简支跨度最长、高度最高的板块计算受力。4、基本参数;1)、风压的确定，根据北京市的相关气象数据统计、分析，平均10年一遇基本风压为0.3(kN/m2),平均50年一遇基本风压0.45(kN/m2)平均100年一遇基本风压0.50(kN/m2)，本工程设计年限为50年，风压值按平均50年一遇计取，即基本风压W0=0.45(kN/m2)2）、雪压的确定，根据北京市的相关气象数据统计、分析，平均10年一遇基本风压为0.2（kN/m2),平均50年一遇基本风压0.3(kN/m2)平均100年一遇基本风压0.35(kN/m2)，本工程设计年限为50年，风压值按平均50年一遇计取，即基本雪压So=0.35(kN/m2)3）、风压高度变化系数的确定。 3）、1 场地类别划分: 根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别: A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区; B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区; C类指有密集建筑群的大城市市区; D类指有密集建筑群且房屋较高的大城市市区; 本工程的场地类别按C类计算 3）、2 本工程建筑高度为23.3米,根据场地类别C类，按高度30米计取风压高度变化系数，即风压高度变化系数z=1.0第三节、 幕墙材料的物理特性及力学性能1、玻璃幕墙、铝板幕墙及石材幕墙结构材料的重力体积密度按夏利数值采用序号材料名称重度(kN/m3)重度(N/mm3)1普通、钢化、夹层玻璃25.62.56*10-52玻璃棉、防火棉、保温棉0.5-1.01.0*10-63铝合金27.12.71*10-54钢材78.57.85*10-55复合铝板（4mm厚）13.51.35*10-56石材（花岗岩）282.8*10-57结构胶2、板材、面材单位面积重量按下列数值采用 序号 材料名称单位面积重理(kN/m2)单位面积重理(N/mm2)125mm厚花岗岩0.707*10-4230mm厚花岗岩0.848.4*10-436+9+6/6+12+6中空玻璃0.303.0*10-4412mm厚透明钢化玻璃0.313.1*10-4515mm厚透明钢化玻璃0.383.8*10-4619mm厚透明玻璃0.494.9*10-474mm厚复合铝板0.055.0*10-583mm厚钢板0.242.4*10-4912mm厚钢板0.949.4*10-43、玻璃强度设计值f按下表采用序号玻璃类型厚度强度设计值(N/mm2)大面积上的强度直边缘强度1浮法玻璃6-1228.019.5215-1920.014.01钢化玻璃6-1284.058.8215-1959.041.3注； 夹层玻璃和中空玻璃的强度按所采用的玻璃类型取用其强度4、铝合金强度设计值f按下数值采用 f抗拉、抗压强度 84.2 (N/mm2) fv-抗剪强度 48.9 (N/mm2)5、幕墙立柱、横梁、连接件等用钢材强度设计值f按下数值采用 f抗拉、抗压强度 215(N/mm2) fv-抗剪强度 125 (N/mm2)6、焊缝强度设计值序号钢 材 对焊焊缝(N/mm2)角焊缝(N/mm2)抗压抗拉抗剪抗拉、抗弯抗剪抗弯13#钢2151851251607、螺栓连接的强度设计值序号螺栓钢号构件钢号 螺栓强度设计值(N/mm2)抗拉抗剪承压1C 级或不锈钢3#1701308、幕墙材料弹性模量按下数值采用序号 材料名称 弹性模量E(N/mm2)1玻璃 0.72*1052铝合金 0.70*1053钢材、不锈钢 2.1*1054石材 1.1*1059、材料线膨胀系数按下列数值序号材料名称线膨胀系数1混凝土1.0*10-52钢材1.2*10-53铝合金2.35*10-54玻璃1.0*10-55花岗岩0.8*10-56复合铝板（4mm厚）2.8*10-57单层铝板2.35*10-58不锈钢板1.2-1.8*10-5第四节 荷载计算作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算，且不应小于1.0(kN/m2) Wk=EEsW0 式中: Wk -作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2) E -瞬时风压的阵风系数,考虑到工程的重要性取2.25 E -风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB 50009-2001（2006）年版规定计取,高度按距海平面或建筑地平面上的30米计取 根据不同场地类型,地面粗糙度可分为A、B、C、D四类，按以下公式计算: A类场地:指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区E =1.80 B类场地:指田野、乡村、丛林、丘林以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 E =1.42 C类场地:指有密集建筑群的城市市区 E =1.00 D类场地；指有密集建筑群且房屋较高的城市市区 E =0.62 根据地面粗糙类型分类得出本工程属于C类地区,故z =1.00 s-风荷载体型系数,竖直幕墙外表面按 1.5 取用 W0-按50年一遇的风压取值，北京基本风压取为0.45(kN/m2) -本工程按重要性建筑计算,取重要性系数1.2 即；垂直于建筑物表面干挂石材幕墙上的风荷载标准值， Wk=EEsW0 Wk=2.251.001.50.451.2 =1.823 kN/m2 金属与石材幕墙应按围护结构进行设计,幕墙主要构件应悬挂在主体结构上,幕墙在结构设计计算时,不应考虑分担主体结构所承受的荷载和作用,只应考虑承受直接施加于其上的荷载作用 幕墙是建筑物的外围护构件,主要承受自重,直接作用于其上的风荷载和地震作用,以及温度作用,其支承条件须考虑有一定变形能力以适应主体结构的位移;当主体结构在外力作用下产生位移时,不应使幕墙产生过大内力.2）计算围护结构时,由于本工程的重要性,计算时按最大值计取,计算公式如下;Wk=EEsW0 =1.823 kN/m2作用于幕墙上的风荷载标准值为Wk=EEsW0 =1.823 kN/m22、作用在幕墙上风荷载设计值 W=YwWk =1.41.823=2.552 kN/m2 式中 W-作用在幕墙上风荷载设计值 kN/m2 Yw风荷载分项系数 取 1.4 Wk风荷载标准值 按本节2)条数值计取3、根据1及2公式现将本工程一层至屋顶各层的风荷载标准值及设计值列表如下；序号楼层标高（m）EsEW0YwWk(kN/m2)EEsW0W(kN/m2)WkYw1屋顶23.32.251.51.00.451.21.41.8232.5522顶层檐口20.42.251.51.00.451.21.41.8232.5523五层19.72.251.50.840.451.21.41.5312.1434四层14.72.251.50.740.451.21.41.3491.8895三层11.12.251.50.740.451.21.41.3491.8896二层7.52.251.50.740.451.21.41.3491.8897一层檐口3.92.251.50.740.451.21.41.3491.8898一层3.92.251.50.740.451.21.41.3491.8894、幕墙温度应力计算时，所采用的幕墙年温度变化T取800C5.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值计算: qEk=E.a max.G/A式中: qEk 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 G-幕墙构件（包括板材和框架）的重量（KN） E-动力放大系数,按 5.0 取定 a max-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定: 6度: a max=0.04 7度: a max=0.08 8度: a max=0.16 9度: a max=0.32 本工工程设防烈度为8度,故取a max=0.16 A-幕墙构件的面积（）其中全石材幕墙部分自重最大，按30mm厚花岗岩面层，钢结构立柱按601206计算重量，横梁按63636计算重量，按最大层高5米计算。取（21-20轴）A=3.75=18.5m2则G=G石+G钢+G其他=（石材自重+钢骨架自重+其他配件自重）（18.50.84）+（450.119+73.70.056）+（70.11）=15.54+3.83+0.77 kN=20.14 kNG/A=20.14/18.5=1.089 kN/m2. 1.1 kN/m2 1.4 kN/m2 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值; qEk=E.a max.G/A=50.161.089=0.871 kN/m2.6、平行于幕墙平面的集中水平地震作用qE=E.a max.G式中: qE平行于幕墙平面的集中水平地震作用值 G-幕墙构件（包括板材和框架）的重量（KN） E-动力放大系数,按 5.0 取定 a max-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:取0.16 根据石材设计规格列表查得本工程石材单元最大规格为1.40.8米 G=1.40.801.089=1.22 kN/m2. 即 qE=E.a max.G=50.161.22=0.976 kN/m2.7、水平荷载及作用效应组合（最不利组合）应按下列公式计算S=wwSw+EESE+rrSr式中 w=1 E=0.6 r=0.2 进行强度计算时 w =1.4 E=1.3 r=0 (骨架均设伸缩缝,温度应力可不计取) 进行挠度计算时 w =1.0 E=1.0 r=0 根据上述公式计算各层结果列表如下序号部位Wk(kN/m2)W(kN/m2)S Wk(kN/m2)用于强度计算S Wk(kN/m2)用于挠度计算1屋顶1.8232.5523.2322.3462顶层檐口1.8232.5523.2322.3463五层1.5312.1432.8232.0544四层1.3491.8892.5691.8725三层1.3491.8892.5691.8726二层1.3491.8892.5691.8727一层檐口1.3491.8892.5691.8728一层1.3491.8892.5691.8728、平行于幕墙平面的垂直荷载及作用效应组合(最不利组合) S=GSG+EESE+rrSr式中 重力荷载G=1.2 地震作用E=1.3 温度作用r=0 分项系数 E=0.6 S1”=1.21.22+0.61.350.161.089 =2.144kN/m2 第五节、石材幕墙立柱结构计算 幕墙立柱均按悬挂在主体结构上的拉弯构件设计施工，层与层之间设置15-20mm宽伸缩缝，并采用芯柱连接，芯柱总长度不应小于400MM，芯柱与立柱紧密接触，芯柱与下柱之间应采用不锈钢螺栓固定。立柱处于拉弯状态，仅计算其截面承载力和挠度，层高较高的五层和一层，在结构梁或最有利的部位上、下各设置一个支座则立柱变为双跨 或多跨铰接梁，双跨或多跨铰接梁下端支座采用可调节长圆孔连接，以保证立柱伸缩变形，伸缩缝应设于楼层楼板上100-200mm处。 本工程屋顶水箱间标高为3米，按双跨梁计算，五层标高为5米，五层及五层以下，按双跨连续梁或多跨铰接计算，1、 幕墙立柱截面承载力按下式计算N/A0 +M/wa式中 N-立柱拉力设计值 N M-立柱弯矩设计值 N.mm A0-立柱净截面面积 mm2w-在湾矩作用方向的净截面抗矩 mm3-塑性发展系数 取 1.05a-设计强度值，高耐候钢，根据钢材疲劳折减a=0.83345=286.4 N/mm22、幕墙立柱跨重最大挠度应满足 UmaxL/300且 Umax=15mm Umax=5ql4 /384EJ（用于简支结构）或Umax=a10-3 qh4/EJ(用于双跨连续梁、多跨铰接梁结构)式中 Umax-跨中挠度或长跨最大挠度 q-线荷载 l-简支结构计算跨度 h-双跨连续梁结构层高 E-弹性模量，钢材取 2.1105 J-钢材惯性矩3、各类型立柱型材截面几何特性计算列于下表序号bht截面面积A(mm2)线重量G(KN/m)x-x 轴y-y轴惯性矩Lx（cm4）截面模Wx(cm3)截面矩Sxcm3惯性矩Ly（cm4）截面模数Wy(cm3)截面矩Sycm314080510360.08375.0818.7713.6324.56712.2838.13250100514000.112173.6734.732256.1722.4713.25360120620160.1613601260.0238.02116.4738.8222.94、屋顶水箱间等立柱受力计算水箱间高度为h=3000mm，最大板块宽度为1413600mm，竖向龙骨最大间距为1.2米，最大荷载带宽度为b=1.2m,立柱上、下各设一个支座，上、下支座锚固生根在结构梁上，立柱为双支座简支结构，则立柱承受荷载带宽为b=1200mmq=s.b=3.2321.2=3.878 kN/m2q=s.b=2.3461.2=2.815kN/m2a=a/h=600/3000=0.2查表得抗弯系数为0.08422M=0.08422ql2M=0.084223.8783.02=2.939 Kn/mN=G.b.l. G/A =1.21.23.01.089 =4.704 Kn选立柱为40805 高强耐候矩型管则立柱强度= N/A0 +M/wa=4704/1036+2.939106/1.051.877104a =4.541+149.12a =153.66 N/mm2286.4 N/mm2立柱挠度 Umax=a10-3 q h4/EJ =8.3410-3 2.8153.041012/2.11057.508106=1.213000/300mm=10mm 故立柱选用80405的镀锌矩形钢管满足要求5、水箱间转角均为阳角，柱为内转角立柱，转角处两侧距墙角220mm处各设一根立柱，两侧面分格分别为1200mm（最大）、800mm，则立柱承受荷载带宽分别为 b1=1200/2=600mm，b2=800/2=400mm,选立柱为40805,的镀锌矩形钢管 对垂直于x方向荷载带宽 b1=0.6m 则 qx=s.b=3.2320.6=1.939 kN/m2qx=sb=2.3460.6=1.408 kN/m2Mx=0.084221.9393.02=1.470Kn/m、Nx=G.b1.l. G/A =1.20.63.01.089=2.352KN强度计算x= Nx/A0 +Mx/wxax=2352/1036+1.470106/1.051.877104a =2.27+74.59a =76.86 N/mm2286.4 N/mm2挠度计算Umax=a10-3 q h4/EJ =8.3410-3 1.4083.041012/2.110536.012106=0.603mm3000/300mm=10mm对垂直于y方向荷载带宽b2=0.4mqy=s.b=3.2320.4=1.293 kN/m2qy=sb=2.3460.4=0.938 kN/m2My=0.084221.2933.02=0.980Kn/m、Ny=G.b1.l. G/A =1.20.43.01.089=1.568KN强度计算y= Nx/A0 +Mx/wxay=1568/1036+0.980106/1.051.877104a =1.514+49.724a =51.24N/mm2286.4 N/mm2挠度计算Umax=a10-3 q h4/EJ =8.3410-3 0.9383.041012/2.11057.508106=0.420mm3000/300mm=10mm故立柱选用80405的镀锌矩形钢管满足要求6、五层立柱计算，层与层之间设置15-20mm宽伸缩缝，并采用芯柱连接，芯柱总长度不应小于400MM，芯柱与立柱紧密接触，芯柱与下柱之间应采用不锈钢螺栓固定。立柱处于拉弯状态，仅计算其截面承载力和挠度，层高较高的五层，上端支座生根固定在加固的结构梁上，中支座及下支座固定在加固后混凝土及砖墙的夹板墙上，考利到为提升立柱承载安全性，悬挂在墙体结构上的立柱需加密处理故在中部加设中支座，则立柱变为双跨 或多跨铰接梁，双跨或多跨铰接梁，中、下端支座采用可调节长圆孔连接，以保证立柱伸缩变形，伸缩缝应设于楼层楼板上100-200mm处。 五层1-21轴上部石材最大板块为1200mm725mm，最下部石材板块为1200mm800mm，立柱最大间距为1000mm，上支座、中支座、下支座距离均等，支座间的中距为2500mm 因此 l0=5000mm, l1= l2=2500mm,为考虑最大的安全系数立柱的弯矩（强度）及挠度（刚度）均按最大值h=5000mm计算，荷载带宽b=1000mm则q=s.b=3.2321.0=3.232 kN/m2q=s.b=2.3461.0=2.346kN/m2a=a/h=725/5000=0.145查表得抗弯系数为0.08422M=0.08422ql2M=0.084223.2325.02=6.805 Kn/mN=G.b.l. G/A =1.21.05.01.089 =6.534Kn选立柱为601206 高强耐候矩型管则立柱强度= N/A0 +M/wa=6534/2016+6.805106/1.056.002104a =3.241+107.98a =111.221 N/mm2286.4 N/mm2立柱挠度 Umax=a10-3 q h4/EJ =16.110-3 2.3465.041012/2.110536.012106=3.1223000/300mm=10mm 故立柱选用601206的镀锌矩形钢管满足要求5、1轴五层至二层、21轴五层至一层、21轴五层至一层、1轴五层至一层转角均为阳角，柱为内转角立柱，转角处两侧距墙角220mm处各设一根立柱，两侧面分格分别为1400mm（最大）、1250mm，立柱长度l=5000mm，上、中、下设三个支座，每支座间均距l1=l2=2500mm,考虑最大安全系数，立柱跨度按l=5000mm计算，则立柱承受荷载带宽分别为 b1=1400/2=700mm，b2=1250/2=625mm,选立柱为601206mm,的镀锌矩形钢管，按五层立柱最大跨度计算 对垂直于x方向荷载带宽 b1=0.7m 则 qx=s.b=3.2320.7=2.262 kN/m2qx=sb=2.3460.7=1.642 kN/m2Mx=0.084222.2625.02=4.763Kn/m、Nx=G.b1.l. G/A =1.20.75.01.089=4.574KN强度计算x= Nx/A0 +Mx/wxax=4574/2016+4.763106/1.056.002104a =2.269+75.58a =77.849 N/mm2286.4 N/mm2挠度计算Umax=a10-3 q h4/EJ =16.110-3 1.6425.041012/2.110536.012106=2.184mm3000/300mm=10mm对垂直于y方向荷载带宽b2=0.625mqy=s.b=3.2320.625=2.02 kN/m2qy=sb=2.3460.625=1.466kN/m2My=0.084222.025.02=4.253Kn/m、Ny=G.b1.l. G/A =1.20.6255.01.089=4.084KN强度计算y= Nx/A0 +Mx/wxay=4084/2016+4.253106/1.056.002104a =2.026+67.485a =69.511N/mm2286.4 N/mm2挠度计算Umax=a10-3 q h4/EJ =16.110-3 1.4665.041012/2.110536.012106=1.951mm3000/300mm=10mm故一至五层阳角立柱选用601206，601206的镀锌矩形钢管满足要求6、 一至五层C-E/6轴为阴角，凹进部位总宽度为1200mm,立柱为石材外转角，在转角处两侧各220mm处各设一根立柱，支座生根同阳角及其他同层部位。立柱跨度按l=5000mm计算，则立柱承受荷载带宽分别为 b1=1000/2=500mm，b2=1200/2=600mm,选立柱为601206mm,的镀锌矩形钢管，按五层立柱最大跨度计算对垂直于x轴方向荷载带宽 b1=0.5m 则 qx=s.b=3.2320.5=1.616 kN/m2qx=sb=2.3460.5=1.173kN/m2Mx=0.084221.6165.02=3.402Kn/m、Nx=G.b1.l. G/A =1.20.55.01.089=3.267KN强度计算x= Nx/A0 +Mx/wxax=3267/2016+3.402106/1.056.002104a =1.621+53.982a =55.603 N/mm2286.4 N/mm2挠度计算Umax=a10-3 q h4/EJ =16.110-3 1.6165.041012/2.110536.012106=2.150mm3000/300mm=10mm对垂直于y方向荷载带宽b2=0.6mqy=s.b=3.2320.6=1.939 kN/m2qy=sb=2.3460.6=1.408kN/m2My=0.084221.9395.02=4.083Kn/m、Ny=G.b1.l. G/A =1.20.65.01.089=3.920KN强度计算y= Nx/A0 +Mx/wxay=3920/2016+4.083106/1.056.002104a =1.944+64.788a =66.732N/mm2286.4 N/mm2挠度计算Umax=a10-3 q h4/EJ =16.110-3 1.4085.041012/2.110536.012106=1.873mm3000/300mm=10mm故一至五层阴角立柱选用601206，601206的镀锌矩形钢管满足要求7、四层至二层1轴21轴、21轴1轴的楼层层高为L=3900mm，最大板块为1200mm800mm，立柱最大间距为1000mm，每层楼层上、下距楼板上、下100-150mm处各设一个支座，立柱受力按双跨连续梁或多跨铰接梁进行计算，一层1轴-21轴、21轴-1轴的楼层层高为L=4500mm，最大板块1200mm800mm，立柱最大间距为1000mm，一层设三个支座，三支座为均跨，上支座距楼板下100-150mm处，立柱受力按双跨连续梁或多跨铰接梁进行计算，根据五层计算结果得出立柱使用601206mm矩形镀锌钢管满足要求，本计算书不另行计算。8、四至一层1轴21轴、21轴1轴的阳角、阴角立柱，在五层计算中已计算过，四至一层均使用601206mm矩形镀锌钢管立柱，满足要求，不另行计算。9、A轴至N轴、N轴至A轴立面立柱计算 五层立柱计算，层与层之间设置15-20mm宽伸缩缝，并采用芯柱连接，芯柱总长度不应小于400MM，芯柱与立柱紧密接触，芯柱与下柱之间应采用不锈钢螺栓固定。立柱处于拉弯状态，仅计算其截面承载力和挠度，层高较高的五层，上端支座生根固定在加固的结构梁上，中支座及下支座固定在加固后混凝土及砖墙的夹板墙上，考利到为提升立柱承载安全性，悬挂在墙体结构上的立柱需加密处理故在中部加设中支座，则立柱变为双跨 或多跨铰接梁，双跨或多跨铰接梁，中、下端支座采用可调节长圆孔连接，以保证立柱伸缩变形，伸缩缝应设于楼层楼板上100-200mm处。五层局部石材最大板块为1200mm725mm，最下部石材板块为1200mm800mm，立柱最大间距为1260mm，上支座、中支座、下支座距离均等，支座间的中距为2500mm 因此 l0=5000mm, l1= l2=2500mm,为考虑最大的安全系数立柱的弯矩（强度）及挠度（刚度）均按最大值h=5000mm计算，荷载带宽b=1260mm则q=s.b=3.2321.260=4.072 kN/m2q=s.b=2.3461.260=2.956kN/m2a=a/h=725/5000=0.145查表得抗弯系数为0.08422M=0.08422ql2M=0.084223.2325.02=6.805 Kn/mN=G.b.l. G/A =1.21.265.01.089 =8.233Kn选立柱为601206 高强耐候矩型管则立柱强度= N/A0 +M/wa=8233/2016+6.805106/1.056.002104a =4.084+107.98a =112.064 N/mm2286.4 N/mm2立柱挠度 Umax=a10-3 q h4/EJ =16.110-3 2.9565.041012/2.110536.012106=3.9333000/300mm=10mm 故立柱选用601206的镀锌矩形钢管满足要求一至四层层高均小于五层层高，立柱选用601206的镀锌矩形钢管均能满足要求，不再另行计算，阳角计算均包含在1轴21轴、21轴1轴立面的阳角计算，立柱选用601206的镀锌矩形钢管均能满足要求，不再另行计算10、1-21轴、21轴1轴、A轴N轴、N轴-A轴立面，窗间立柱计算 1-5层的每层窗间最大高度L=1600mm，最大板块1800320mm，立柱最大间距为1360mm，荷载带宽b=1360mm，立柱上、下各设一个支座，按双跨梁进行计算，以五层窗上部计算为例，若五层能满足要求，其他楼层均能满足要求则q=s.b=3.2321.360=4.396 kN/m2q=s.b=2.3461.360=3.191kN/m2a=a/h=320/1600=0.2查表得抗弯系数为0.08422M=0.08422ql2M=0.084224.3961.62=0.948 Kn/mN=G.b.l. G/A =1.21.361.61.089 =2.844 Kn选立柱为40805 高强耐候矩型管则立柱强度= N/A0 +M/wa=2844/1036+0.948106/1.051.877104a =2.745+48.101a =50.846 N/mm2286.4 N/mm2立柱挠度 Umax=a10-3 q h4/EJ =8.3410-3 3.1911.641012/2.11057.508106=0.1113000/300mm=10mm 故立柱选用80405的镀锌矩形钢管满足要求第六节、五层顶大石材檐口线结构计算1、 五层顶檐口线悬挑部分，采用絎架梁结构，絎架梁顶部、中部均采用601206mm矩形钢管作为悬挑主梁，斜面底部及支撑均采用L63636mm镀锌角钢，各支座支撑间的连接采用L63636mm，连续连接长度不得大于5000mm处设15mm-20mm伸缩缝，伸缩缝处采用不锈钢高强螺栓连接，支座支撑与立柱连接采用镀锌角码及不锈钢高强螺栓连接，檐口线部位的立柱受力最大处，加设一个支座，支座与现浇墙体采用后置锚锢结构，立柱上部采用抱墙法连接，因此檐口线部位的立柱的抗拉、抗剪不需另行计算，只计算檐口线絎架及石材的结构受力。2、由于檐口线悬挑部位太大，考虑到结构及各部位受力、使用的安全性，石材檐口线设计为组合檐口线，檐口线组合分为盖板、上部贴脸、中段弧形角线及下部贴脸组成。盖板、上部贴脸及下部贴脸均采用不锈钢挂件与钢骨架连接，中段弧形角线由于自重大，采用背部加设不锈钢膨胀拴与不锈钢挂件相组合的方式与钢骨架连接，是本章节结构计算的重点。3、檐口线盖板长度不大于1200mmm，上部L型贴脸长度不大于1000mm，中段弧线角线长度不大于800mm，下部L型贴脸不大于1000mm,每块板块连接处留8mm伸缩缝，结构计算时考虑地震作用效应、风荷载效应温度变化效应考，悬挑絎架梁按受压、受拉、受剪构件计算，悬挑絎架梁结构祥见节点大洋图。4、檐口线受力计算应包含竖向、横向立柱计算、横梁受力计算、檐口线角背栓受力计算，立柱受力垂直与横向二节间豪式单薄桁架结构则4.1、桁架立柱计算q=s.b=3.2320.8=2.854 kN/m2q=s.b=2.3460.8=1.877kN/m2a=a/h=800/5000=0.16查表得抗弯系数为0.08422M=0.08422ql2M=0.084223.2320.82=1.742Kn/mN=G.b.l. G/A =1.21.30.8（1.5+0.315+0.34+0.05）0.80.84+1.150.80.842 /2.11.1/2 =1.21.30.82.622=3.272Kn选立柱为601206 高强耐候矩型管根据上述相关计算结果推算选用601206的镀锌矩形钢管作为横向、竖向桁架立柱满足要求4.2、横梁计算檐口角线斜长1150mm，宽为800mm，厚度平均按60mm计算，单块檐口线重量为1.150.80.842=1.546KN，选用L63636mm的等边镀锌角钢作横梁 qx= s.b =3.2320.8=2.586kN/mqx=s.b=2.3460.8=1.877kN/m2qy= 1.150.61.5461.0/1.15KN/m =0.928 KN/mqy=1.150.61.5461.2/1.15kN/m =1.113kN/mMx=1/12 qxl2=1/122.5861.152=0.284 kN.mMy=1/8 qyl2 =1/80.9281.152 =0.153Kn.m选横梁为63636 镀锌角钢则横梁强度= Mx/wx+My/wy=0.284106/1.0515.2103+0.153106/1.0515.2103a =17.79+9.586 =27.486N/mm2178.454 N/mm2横梁挠度 Ux= qx l4/120EJ =1.8771.1541012/1202.11050.271106 =0.481 mmUx = Uy= qyl4/120EJ =1.1131.1541012/1202.11050.271106 =0.285 mmUx 故横梁选用60606mm的镀锌等边角钢满足要求 第七节、石材幕墙水平横梁结构计算1、幕墙横梁为双偏心受弯构件，按两端简支座设计计算，横梁截面承载力应按下列式计算 Mx/wx+My/wy式中 Mx My-横梁截面绕x轴（幕墙平面内方向）和绕y轴（幕墙平面外方向）的弯矩设计值 N.mm Wx wy-横梁截面绕x轴（幕墙平面内方向）和绕y轴（幕墙平面外方向）的截面抵抗矩 mm2 -塑性发展系数,取1.05 -材料受弯强度设计值,取178.454 N/mm22、幕墙横梁计算跨度及承受荷载带的确定2.1、 屋顶水箱间计算跨度t=3000mm，最大板块为1413600mm，荷载带宽b=600mm2.2、五层计算跨度t=5000mm 最大板块为1380800mm，荷载带宽b=800mm2.3、二至四层计算跨度t=3900mm，最大板块为1380800mm，荷载带宽b=800mm2.4、一层计算跨度t=4500mm，最大板块为1380800mm，荷载带宽b=800mm2.5、一至五层窗间墙计算跨度t=1600mm，最大板块为1800320mm，荷载带宽b=320mm3、根据上述情况需计算水箱间、五层、五层窗间墙横梁的受力，五层能满足受力要求，则其他楼层均能满足要求；4、各部位横梁受力计算如下41、水箱间横梁计算，板块为14130600mm，选用L63636mm的等边镀锌角钢 qx= s.b =3.2321.413= 4.622kN/mqx=s.b=2.3461.413=3.315kN/m2qy= 1.4130.61.0891.0/1.413KN/m =0.563 KN/mqy=1.4130.61.0891.2/1.413kN/m =0.784kN/mMx=1/12 qxl2=1/124.