塔吊基础专项施工方案.doc

塔吊基础工程专项施工方案新建松江区小昆山镇SJS40001单元21-06地块商品住宅项目塔吊基础工程施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制单位：江苏南通三建集团股份有限公司 二一六年十月目 录第一章 工程概况4一、 工程概况4二、 塔吊选型4三、 塔吊平面位置及高度设置5四、 地质条件6五、 技术保证条件7第二章 编制依据7第三章 施工计划8一、 施工进度计划8二、 材料与设备计划8第四章 施工工艺技术8一、 技术参数8二、 施工工艺流程10三、 施工方法10四、 检查验收10第五章 施工安全保证体系12一、 组织保障12二、 技术措施13三、 监测监控15四、 应急预案16第六章 劳动力计划17一、 专职安全生产管理人员17二、 所需劳动力安排18第七章 计算书及相关图纸18一、 计算书1849第一章 工程概况一、 工程概况1、 工程基本情况 本项目位于上海市松江区小昆山镇崇南公路与鹤溪街交叉口处，总占地面积37336m2，总建筑面积76369m2，其中1-18#楼为3F联排建筑，19-24#楼为15-16F高层建筑，25-31#楼为配套用房及售楼处，32#楼为地下车库。 本项目除车库及配套用房外，均为装配整体式剪力墙结构，单个构件重量较大，需采用平头式重型塔吊作为起重设备。2、各责任主体名称建设单位：上海隽通置业有限公司设计单位：上海中森建筑与工程设计顾问有限公司监理单位：上海宏波工程咨询管理有限公司施工单位：江苏南通三建集团股份有限公司二、 塔吊选型本工程选用十台塔吊均为四川锦城建筑机械有限责任公司生产，其中8台为JP7527型，2台为JP7020型。塔机工作级别A4塔机利用等级U4塔机载荷状态Q2机构工作级别起升机构M5回转机构M4牵引机构M3起升高度m倍率独立式附着式a=252.7202.7a=452.7202.7最大起重量t9工作幅度m最小幅度2.6最大幅度75起升机构倍率24起重量t1.533366速度m/min80408.540204.3电机功率KW24/24/5.4回转机构回转速度r/min0.6电机功率KW22.2牵引机构牵引速度m/min40/20电机功率KW3.3/2.2顶升机构顶升速度m/min0.6电机功率KW5.5工作压力MPa20总功率KW31.7（不含顶升机构电机）平衡重重量起重臂长m756555504540重量t20.619.523.42219.518.1整机自重t独立式32.5232.3132.1431.9631.7831.6附着式68.1467.9367.7667.5867.467.23工作温度C-2050C设计风压Pa顶升工况工作状况非工作状况最高处100最高处250020m80020100m1100大于100m1300说明：安装附着架前，塔机最大工作高度52.7m,超过此高度必须安装附着架。塔机固定在基础上，在塔机未采用附着装置前，对基础产生的载荷值。在这种情况下，基础所受的载荷最大。三、 塔吊平面位置及高度设置根据本工程实际情况以及建筑物总平面布置（具体位置详见塔吊平面布置示意图）。1、 每台塔吊设置独立配电箱，设在塔机约2m处。2、 塔基周围要求基本平整无障碍物。3、 塔吊最大臂长及初装高度：塔吊编号最大臂长初装高度（含钢立柱高度）1#塔吊40米24米2#塔吊50米30米3#塔吊40米27米4#塔吊40米24米5#塔吊40米30米6#塔吊35米27米7#塔吊40米24米8#塔吊40米24米9#塔吊40米30米10#塔吊40米33米四、 地质条件层号岩土名称层顶标高土的重度地基土承载力特征值钻孔灌注桩抗拔系数桩周土摩擦力特征值桩端土承载力特征值fakqsaqpamkN/m3kPakPakPa1杂填土5.018.342粘质粉土1.907.0018.3130140.753砂质粉土0.104.0518.6170170.754砂质粉土-1.702.3718.81902211000.755淤泥质粉质粘土-13.50-7.5017.190100.706粘土-26.45-20.8816.9110140.757粉质粘土-38.15-32.9018.9210320.758圆砾-39.75-35.805005030000.609全风化凝灰岩-48.20-45.40400360.6010强风化凝灰岩-52.20-45.00800550.6011中风化凝灰岩-55.25-43.0618009035000.60五、 技术保证条件1、安全网络 2、塔吊的搭设和拆除需严格执行另编制方案塔吊安装及拆除施工方案。第二章 编制依据1、建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-20102、塔式起重机设计规范GB/T13752-19923、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、建筑结构荷载规范GB50009-20125、混凝土结构设计规范GB50010-20106、建筑桩基技术规范JGJ97-20087、施工组织设计及其建筑、结构施工图纸8、JP7527及JP7020塔式起重机使用说明书，四川锦城建筑机械有限责任公司第三章 施工计划一、 施工进度计划 详进度计划表二、 材料与设备计划1、砼、钢材、水泥、砂、石子、外加剂等原材料进场时，按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204和钢结构工程施工质量验收规范GB50205的规定作材料性能检验。2、焊接材料的品种、规格、性能等符合国家产品标准和设计要求。焊条等焊接材料与母材的匹配符合设计要求及现行行业标准建筑钢结构焊接技术规程JGJ81的规定。第四章 施工工艺技术一、 技术参数塔机型号JP7527塔机独立状态下最大起吊高度H0(m)52.7塔身桁架结构宽度B(m)1.6计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009桩数n5承台高h(m)1.6承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距a1(m)4承台宽向桩心距ab(m)4桩直径d(mm)400承台混凝土强度等级C35桩混凝土强度等级C60成桩工艺预制桩桩入土深度lt(m)36.01桩混凝土类型钢筋混凝土地下水位至表面的距离hz(m)1.33塔机型号JP7020塔机独立状态下最大起吊高度H0(m)52.7塔身桁架结构宽度B(m)1.6计算依据塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009桩数n5承台高h(m)1.6承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距a1(m)4承台宽向桩心距ab(m)4桩直径d(mm)400承台混凝土强度等级C35桩混凝土强度等级C60成桩工艺预制桩桩入土深度lt(m)36桩混凝土类型钢筋混凝土地下水位至表面的距离hz(m)1.33二、 施工工艺流程塔吊预埋锚栓或地下节 安装基础节或过渡节 安装一节标准节 安装爬升架 安装回转机构平台 安装塔顶 安装平衡臂 安装一块平衡重及拉杆 安装起重臂及拉杆 安装全部平衡重 利用爬升架安装标准节 调整安全装置检查验收 塔机运转。三、 施工方法塔吊1、基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。2、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。3、安装塔机时基础混凝土达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土达到100%设计强度。4、基础混凝土施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并作好原始记录，塔机安装后定期观测并记录，沉降量和倾斜量不超过规范要求。5、基础的防雷接地按现行行业标准建筑机械使用安全技术规程JGJ33的规定执行。四、 检查验收塔吊1、地基土检查验收(1) 塔机基础的基坑开挖后按现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的规定进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告。(2) 基础土方开挖工程质量检验标准符合现行国家标准建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的规定。(3) 地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍。(4) 经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准。检验方法按现行行业标准建筑地基处理技术规范JGJ79的规定执行。(5) 地基土的检验符合建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202的有关规定，必要时检验塔机基础下的复合地基。2、基础检查验收(1) 基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等。验收合格后方浇筑混凝土。(2) 基础混凝土的强度等级符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取。取样与试件留置符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定。(3) 基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机。(4) 基础的尺寸允许偏差符合下表规定：项目允许偏差(mm)检验方法标高20水准仪或拉线、钢尺检查平面外形尺寸(长度、宽度、高度)20钢尺检查表面平整度10、L/1000水准仪或拉线、钢尺检查洞穴尺寸20钢尺检查预埋锚栓标高(顶部)20水准仪或拉线、钢尺检查中心距2钢尺检查注：表中L为矩形或十字形基础的长边。(5) 基础工程验收符合现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的规定。第五章 施工安全保证体系一、 组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、 技术措施塔吊1、塔机的安装(1) 准备工作：清理场地，汽车吊进场，备好常用工具及测量仪器，配好有关工作人员。(2) 将基础节或过渡节通过高强度螺栓和基础紧固，安装一个加强标准节，调整塔身垂直度1/1000。注意基础节上有爬梯的一面塔身要与建筑物垂直。(3) 塔身标准节，用汽车吊安装。标准节与基础节用高强螺栓连接。(4) 用汽车吊安装活动节（含液压装置的爬升架）。(5) 用汽车吊安装转盘（上下支座、回转机械、回转支承）。(6) 用汽车吊安装塔尖（包括二节拉杆、滑轮）。(7) 用汽车吊安装平衡臂。(8) 汽车吊安装司机室。(9) 用汽车吊安装现场组装好的大臂（包括含小车、以及拉杆）。(10) 用汽车吊安装满载平衡箱中的平衡重块。(11) 调整好安全装置，通电试运转起重力矩限制器、起重量限制器、调整高速和低速档、幅度限制器、起升高度限位器、回转限位器。(12) 通过液压装置调整活动节加标准节使塔身不断上升，有指挥和备专管人员在白天操作。2、塔机的拆卸将塔机旋转至裙房屋顶或空地上进行拆卸，保证该区域无影响拆卸作业的任何障碍。拆卸顺序与安装顺序相反，即后装的先拆，先装的后拆。具体步骤如下：(1) 通过爬升架液压装置调整塔身高度，即降低高度并逐节取下标准节。(2) 每下降一段即拆掉一层连墙附着架附着杆。(3) 塔身降至最低，用钢管支架支牢吊臂及平衡臂，人工用起重架及葫芦卸下平衡臂（先卸一块），分段卸下吊臂并人工移到边上。(4) 取下平衡箱及平衡臂。(5) 卸下司机室、塔尖、转盘等回转机构。(6) 卸下活动节、标准节、基础节。(7) 利用汽车吊和卡车吊运塔机各部件。(8) 拆除混凝土承台。3、维护与保养：(1) 机械的制动器应经常进行检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，以保证制动的灵活可靠，其间隙在0.5-1mm之间，在摩擦面上不应有污物存在，遇有异物即用汽油洗净。(2) 减速箱、变速箱、外啮合齿轮等部分的润滑按照润滑指标进行添加或更换。(3) 要注意检查各部钢丝绳有无断股和松股现象，如超过有关规定，必须立即更换。(4) 经常检查各部位的联结情况，如有松动，应予拧紧，塔身联结螺栓应在塔身受压时检查松紧度，所有联结销轴必须带有开口销，并需张开。(5) 安装、拆卸和调整回转机械时，要注意保证回转机械与行星减速器的中心线与回转大齿圈的中心线平行，回转小齿轮与大齿轮圈的啮合面不小于70%，啮合间隙要合适。(6) 在运输中尽量设法防止构件变形及碰撞损坏；必须定期检修和保养；经常检查节构联结螺栓，焊缝以及构件是否损坏、变形和松动。4、塔吊的操作使用(1) 塔顶的操作人员必须经过训练，持证上岗，了解机械的构造和使用方法，必须熟知机械的保养和安全操作规程，非安装维护人员未经许可不得攀爬塔机。(2) 塔机的正常工作气温为-2040度，风力不得大于6级。(3) 在夜间工作时，除塔机本身备有照明外，施工现场应备有充足的照明设备。(4) 在司机室内禁止存放润滑油，油棉纱及其他易燃易爆物品。冬季用电炉取暖时，更要注意防火，原则上不许使用。(5) 塔顶必须定机定人，专人负责，非机组人员不得进入司机室擅自进行操作。在处理电气故障时，须有维修人员二个以上。(6) 司机操作必须严格按“十不吊”规则执行。(7) 塔上与地面用对讲机联系。三、 监测监控塔吊基础沉降观测半月一次。垂直度在塔吊自由高度时半月一次测定，当架设附墙后，每月一次（在安装附墙时必测）。当塔机出现沉降，垂直度偏差超过规定范围时，须进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔吊机脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程用高吨位千斤顶顶起塔身，顶塔身之前，塔身用大缆绳四面缆紧，在确保安全的前提下才能起顶塔身当附墙安装后，则通过调节附墙杆长度，加设附墙的方法进行垂直度校正。四、 应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。 (3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：郁卫东 手机：18622113203安全员：黄海兵 手机：18861809817技术负责人：李卫平 手机：18651329166医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第六章 劳动力计划一、 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下郁卫东（项目经理）组长，负责协调指挥工作；施维新（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；黄海兵（安全员）组员，负责现场安全检查工作；二、 所需劳动力安排支模开始时间2016.10.15支模工期（天）2作息时间（上午）6：0010：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）58（单个基础）支模建筑面积（m2）38.4（单个基础）木工（人）5钢筋工（人）6砼工（人）6架子工（人）、水电工（人）2其它工种（人）7第七章 计算书及相关图纸一、 计算书矩形板式桩基础(123)计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号JP7527塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)52.7塔机独立状态的计算高度H(m)60塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)910起重荷载标准值Fqk(kN)180竖向荷载标准值Fk(kN)1090水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)910水平荷载标准值Fvk(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1552 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.359101228.5起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.35180243竖向荷载设计值F(kN)1228.5+2431471.5水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.359101228.5水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.2 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.6承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距al(m)4承台宽向桩心距ab(m)4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)0.01基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=66(1.625+019)=1440kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21440=1728kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(910+1440)/5=470kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(910+1440)/5+(1552+73.91.6)/5.657=765.26kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(910+1440)/5-(1552+73.91.6)/5.657=174.74kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1228.5+1728)/5+(2095.2+99.7651.6)/5.657=989.9kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1228.5+1728)/5-(2095.2+99.7651.6)/5.657=192.7kN 四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)400预应力管桩壁厚t(mm)50桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-36.01桩有效长度lt(m)36.01桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋650 1510.7桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土2.11500.6-杂填土5.81500.3-粘性土3.92000.4-粘性土3.55500.6-粘性土5.15025000.6-粉土2.4408000.6-粘性土5.87525000.3-粘性土2.66018000.3-粘性土4.25011000.3-粉土2.98545000.3- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.4=1.257m hb/d=11000/400=2.55 p=0.16hb/d=0.162.5=0.4 空心管桩桩端净面积：Aj=d2-(d-2t)2/4=3.140.42-(0.4-20.05)2/4=0.055m2 空心管桩敞口面积：Ap1=(d-2t)2/4=3.14(0.4-20.05)2/4=0.071m2 Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1) =0.81.257(2.115+5.815+3.920+3.555+5.150+2.440+5.875+2.660+4.250+0.6185)+4500(0.055+0.40.071)=1975.942kN Qk=470kNRa=1975.942kN Qkmax=765.26kN1.2Ra=1.21975.942=2371.131kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=174.74kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=153.14210.72/4=1349mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=989.9kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN Q=989.9kN7089.221kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=174.74kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Qkmin=174.74kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25150承台底部短向配筋HRB400 25150承台顶部长向配筋HRB400 25150承台顶部短向配筋HRB400 25150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1600-50-25/2=1538mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(989.9+(192.7)5.657/2=3344.898kNm X方向：Mx=Mab/L=3344.8984/5.657=2365.2kNm Y方向：My=Mal/L=3344.8984/5.657=2365.2kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=1228.5/5 + 2095.2/5.657=616.083kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1538)1/4=0.849 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.4)/2=1m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.4)/2=1m 剪跨比：b=a1b/h0=1000/1538=0.65，取b=0.65； l= a1l/h0=1000/1538=0.65，取l=0.65； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.65+1)=1.06 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.65+1)=1.06 hsbftbh0=0.8491.061.5710361.538=13047.984kN hslftlh0=0.8491.061.5710361.538=13047.984kN V=616.083kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=13047.984kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.538=4.676m ab=4mB+2h0=4.676m，al=4mB+2h0=4.676m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=2365.2106/(1.0316.7600015382)=0.01 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S1=1-1/2=1-0.01/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=2365.2106/(0.9951538360)=4293mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4293,0.001560001538)=13842mm2 承台底长向实际配筋：AS1=20126mm2A1=13842mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=2365.2106/(1.0316.7600015382)=0.01 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2365.2106/(0.9951538360)=4293mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A2=max(4293, lh0)=max(4293,0.001560001538)=13842mm2 承台底短向实际配筋：AS2=20126mm2A2=13842mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=20126mm20.5AS1=0.520126=10063mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=20126mm20.5AS2=0.520126=10063mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图矩形板式桩基础(123)1计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号JP7020塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)51.7塔机独立状态的计算高度H(m)58塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)2 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)910起重荷载标准值Fqk(kN)180竖向荷载标准值Fk(kN)1090水平荷载标准值Fvk(kN)18.3倾覆力矩标准值Mk(kNm)1335非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)910水平荷载标准值Fvk(kN)73.9倾覆力矩标准值Mk(kNm)1552 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.359101228.5起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.35180243竖向荷载设计值F(kN)1228.5+2431471.5水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.324.705倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3513351802.25非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.359101228.5水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3573.999.765倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.3515522095.2 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n5承台高度h(m)1.6承台长l(m)6承台宽b(m)6承台长向桩心距al(m)4承台宽向桩心距ab(m)4承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-4基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=66(1.625+019)=1440kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21440=1728kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(910+1440)/5=470kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(910+1440)/5+(1552+73.91.6)/5.657=765.26kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(910+1440)/5-(1552+73.91.6)/5.657=174.74kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1228.5+1728)/5+(2095.2+99.7651.6)/5.657=989.9kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1228.5+1728)/5-(2095.2+99.7651.6)/5.657=192.7kN 四、桩承载力验算桩参数桩类型预应力管桩预应力管桩外径d(mm)400预应力管桩壁厚t(mm)50桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数C0.75桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩底标高d2(m)-37.19桩有效长度lt(m)36桩端进入持力层深度hb(m)1桩配筋桩身预应力钢筋配筋650 1510.7桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8最大裂缝宽度lim(mm)0.2裂缝控制等级三级地基属性地下水位至地表的距离hz(m)1.33自然地面标高d(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土2.11500.690杂填土5.81500.350粘性土3.92000.450粘性土3.55500.650粘性土5.15025000.650粉土2.4408000.6160粘性土5.87525000.350粘性土2.66018000.350粘性土4.25011000.350粉土2.98545000.350 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.140.4=1.257m hb/d=11000/400=2.55 p=0.16hb/d=0.162.5=0.4 空心管桩桩端净面积：Aj=d2-(d-2t)2/4=3.140.42-(0.4-20.05)2/4=0.055m2 空心管桩敞口面积：Ap1=(d-2t)2/4=3.14(0.4-20.05)2/4=0.071m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(6/2,5)=3m fak=(350)/3=150/3=50kPa 承台底净面积：Ac=(bl-n(Aj+Ap1)/n=(66-5(0.055+0.071)/5=7.074m2 复合桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsiali+qpa(Aj+pAp1)+cfakAc=0.81.257(-1.915+5.815+3.920+3.555+5.150+2.440+5.875+2.660+4.250+1.7985)+4500(0.055+0.40.071)+0.1507.074=2051.828kN Qk=470kNRa=2051.828kN Qkmax=765.26kN1.2Ra=1.22051.828=2462.194kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=174.74kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=153.14210.72/4=1349mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=989.9kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN Q=989.9kN7089.221kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=174.74kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、裂缝控制计算 Qkmin=174.74kN0 不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25150承台底部短向配筋HRB400 25150承台顶部长向配筋HRB400 25150承台顶部短向配筋HRB400 25150 1、荷载计算 承台有效高度：h0=1600-50-25/2=1538mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(989.9+(192.7)5.657/2=3344.898kNm X方向：Mx=Mab/L=3344.8984/5.657=2365.2kNm Y方向：My=Mal/L=3344.8984/5.657=2365.2kNm 2、受剪切计算 V=F/n+M/L=1228.5/5 + 2095.2/5.657=616.083kN 受剪切承载力截面高度影响系数：hs=(800/1538)1/4=0.849 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(4-1.6-0.4)/2=1m a1l=(al-B-d)/2=(4-1.6-0.4)/2=1m 剪跨比：b=a1b/h0=1000/1538=0.65，取b=0.65； l= a1l/h0=1000/1538=0.65，取l=0.65； 承台剪切系数：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.65+1)=1.06 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.65+1)=1.06 hsbftbh0=0.8491.061.5710361.538=13047.984kN hslftlh0=0.8491.061.5710361.538=13047.984kN V=616.083kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=13047.984kN 满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+21.538=4.676m ab=4mB+2h0=4.676m，al=4mB+2h0=4.676m 角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 S1= My/(1fcbh02)=2365.2106/(1.0316.7600015382)=0.01 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S1=1-1/2=1-0.01/2=0.995 AS1=My/(S1h0fy1)=2365.2106/(0.9951538360)=4293mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(4293,0.001560001538)=13842mm2 承台底长向实际配筋：AS1=20126mm2A1=13842mm2 满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 S2= Mx/(2fcbh02)=2365.2106/(1.0316.7600015382)=0.01 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.01)0.5=0.01 S2=1-2/2=1-0.01/2=0.995 AS2=Mx/(S2h0fy1)=2365.2106/(0.9951538360)=4293mm2 最小配筋率：=0.15% 承台底需要配筋：A2=max(4293, lh0)=max(4293,0.001560001538)=13842mm2 承台底短向实际配筋：AS2=20126mm2A2=13842mm2 满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS3=20126mm20.5AS1=0.520126=10063mm2 满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 承台顶长向实际配筋：AS4=20126mm20.5AS2=0.520126=10063mm2 满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向10500。 六、配筋示意图承台配筋图桩配筋图基础立面图