地下车库模板工程专项施工方案.doc

_1. 编制依据1.1湘西自治州公安局地下车库施工图纸；1.2建筑施工安全检查标准JGJ-99；1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；1.4建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；1.5建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；1.6建筑施工手册第四版；1.7建筑结构荷载规范GB50009-2001；2. 工程概况本工程为湖南省湘西自治州公安局地下车库，位于湘西自治州公安局业务用房前。地下车库为一层，层高4m，局部地上一层，层高3.3m，车库顶部覆土绿化，覆土厚度为0.8m；建筑总长度86m，宽73m。总建筑面积5202.8m 。结构形式：框剪结构。基础形式为人工挖孔桩基础、防水底板。3. 模板工程施工方法3.1模板方案选择模板及其支架的搭设设计，力求做到搭设要安全可靠，顶板采用满堂脚手架形式、梁采用梁支撑架形式。3.2模板安装、拆除施工方法3.2.1梁模板及支撑形式：立杆采用483.5钢管顶部加设顶托，顶托上托梁采用483.5双钢管，跨度超过4m的梁底起拱2.5。梁宽1000mm的梁底部设置3根横向立杆（延梁纵向间距500mm，垂直梁横向间距300mm），板支撑立杆到梁底两侧立杆距离为500mm，其他同1；900mm梁高1200mm的梁底部设置2根横向立杆（延梁纵向间距900mm，垂直梁横向间距800mm），板支撑立杆到梁底两侧立杆距离为400mm，梁底铺枋200，木枋两端直接铺在两端的水平杆上，水平杆直角扣件下端增加一个保险扣件，14对拉螺杆沿梁高度方向400mm一道共二道，沿长方向500加固，其他同1：600梁高900的梁底部设置1根横向立杆，延梁纵向间距900mm，梁两侧板支撑立杆到梁底立杆距离为600mm，梁底铺枋250，14对拉螺杆沿梁高度方向450mm一道共一道，沿长方向500加固，其他同3；梁高600mm的梁梁底铺枋3000，梁侧用斜板钉设加固，其他同4；3.2.2板模板安装：采用盘扣式脚手架，模板采用18mm厚胶合木模板。紧靠木模底第一层60802000木枋间距300，第二层483双钢管托梁间距为900，立杆顶套顶托支撑第二层水平双钢管托梁，沿钢管方向间距为1200，即立杆间距为0.9m1.2m，水平方向设纵、横水平杆，水平步距为1.2m，扫地杆离地高度不得超过250mm。板跨度超过4m的按2.5起拱。满堂架模板支架外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为 46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。3.2.3柱模板安装：柱模板采用18厚木胶合板模，模板后背竖向通长60802000300木枋，木方使用前应经过挑选，变形严重及腐朽的应当剔出严禁投入使用。横楞采用双钢管加14加工成型的螺杆，间距为500mm，最底下一道距楼面20cm（钢管顶部）；柱子钢筋绑扎完毕后，在柱子的立筋上套上砼垫块，接头位置混凝土凿毛，用钢丝刷冲洗干净，把事先配置好的柱子模板拼装上，用钢管加14加工成型的螺杆初步固定好，用线锤或经纬仪校正调直。在配置柱子模板时在柱子底部的一边留出清扫洞口，清扫洞口的高度为200mm，待柱子模板校正好后用水将积在柱子底部的木屑、灰尘等杂物冲洗干净，然后封上模板；柱底处理：柱底压海绵条，模板处钉压脚条封堵，焊柱定位钢筋支撑；柱模板拼缝：双面胶粘贴；柱斜撑：为了保证柱子垂直度，采用48钢管作斜撑，每2m高撑一道，每个方向撑两点。3.2.4：墙模板安装：剪力墙：采用18厚胶合板、背枋250、14的对拉螺杆（对拉螺杆不得加设套管）加钢管600300最底一道螺杆距板顶200mm。墙底：凿毛、清理干净、底压海棉条、边封堵水泥砂浆达到强度方浇筑砼；拼缝：双面胶满贴；外墙止水对拉螺栓加固示意图止水对拉螺栓加固钢管外墙模板方木蝴蝶卡3.2.5模板安装要求梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平横杆)按标高铺外楞钢管按标高铺设梁底模拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板安装梁两侧外楞及对拉螺栓安装调整模板 技术要点跨度大于4m时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000，并注意梁的侧模包住底模。板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架搭设主龙骨（钢管）安装调整次龙骨（木方）安装柱头、梁头模板龙骨柱头、梁头模板、顶板模板安装拼装顶板内、外柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用模板与梁柱模板连接，然后向中央铺设，跨度大于4m时，起拱高度宜为跨度的1/1000-3/1000，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。3.2.6模板拼装模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设一根方木（两根方木采用卡子卡紧，胶合板缝间要求设置双面胶条），以防漏浆，拼装完成后用对拉螺栓把模板和竖向钢管加固牢固，以保持模板的整体性。拼装的要求如下：两块模板之间拼缝 1；相邻模板之间高低差 1；模板平整度 2；模板平面尺寸偏差 3。3.2.7模板拆除3.2.7.1、拆除前的准备1）、拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；2）、全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；3）、清除架体上的杂物及地面障碍物；4）、拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；5）、根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。3.2.7.2、拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1003.2.7.3、模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。 4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待整个楼层模板全部拆除后，再一次清运。3.3模板工程的质量验收要求3.3.1基本规定3.3.1.1模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。3.3.1.2在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑混凝土时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。3.3.1.3模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。3.3.2模板安装3.3.2.1安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。3.3.2.2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。3.3.2.3模板安装应满足下列要求：（1）模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；（2）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。3.3.2.4对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1/10003/1000。检查数量：在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3.3.2.5固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表8-79的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。检验方法：钢尺检查。预埋件和预留孔洞的允许偏差 表8-79项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度10，0预留洞中心线位置10尺寸10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3.3.2.6现浇结构模板安装的偏差应符合表8-80的规定。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 表8-80项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3.3.3模板拆除3.3.3.1底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表8-82的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求 表8-82构件类型构件跨度（m）达到设计的棍凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1003.3.3.2侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。3.3.3.4拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。4. 模板工程施工注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量验收要求施工，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。4.1 胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的；4.2进场木方码放整齐，木方下口要垫平；4.3模板配板后四边弹线刨平，以保证柱子、梁、楼板阳角顺直；楼板底模要包梁侧立面、柱模要包梁底模；4.4柱模板安装基层找平，并用砂浆封堵严密，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在封模前要清理好垃圾；4.5模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。4.6支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4.7胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉；模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤；装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放；拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补；4.8安全文明施工措施：拆模时操作人员必须挂好、系好安全带；浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板、斜支撑及螺栓是否松动，发现问题及时组织处理；双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。5.室内满堂脚手架的施工 参数要求：立杆纵横间距为1.21.2米，水平杆步距为1.5米，地面上0.2米设水平扫地杆，立杆下设置50（250300）2500的木板，满足上部荷载要求。基本要求：横平竖直、整齐清晰、连接牢固、有安全操作空间、不变形、不摇晃。5.1先立杆，后横杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，两根相邻立杆接头不在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小500mm，接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1米，立柱距边坡上边缘不得小于0.5米。立柱底部应设底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。立柱接长严禁搭设，必须采用扣接件连接。严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5.2同一水平面的横杆接头错开二跨距。横杆水平偏差控制在50mm内。并与柱连接，钢管扫地杆水平拉杆应采用对接。5.3纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不大于50mm， 各方向的水平拉杆应在同一水平面。5.4及时与结构拉结或设置抛撑，以确保搭设过程的安全。5.5垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于6米，由底至顶连续设置，并与地面顶紧。5.6剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。5.7满堂模板支架的四边与中间每隔四排立杆应由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑，并优先设置于主梁之下。5.8检查验收，架体安装完毕后，要进行全面综合的检查验收，对所有节点还要进行复拧收紧，及时用彩色粉笔做出松动扣件的位置。最上部水平杆的扣件要求设置2个，防止竖向出现滑移。6.脚手架工程施工注意事项6.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。6.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/，确保较大安全储备。6.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。6.4当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。6.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。6.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.材料参数面板采用木面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.280.9+0.50.9 = 6.75 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.9= 1.8 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.75+1.41.8= 10.62kN/m最大弯矩M=0.110.623002= 95580 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 95580/48600 = 1.967 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.967 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 6.75kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.753004/(100950043.74104)=0.089 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.089 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.28+0.50.3 = 2.25 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 20.3 = 0.6 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.25+1.40.6 = 3.54 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.540.92 = 0.287 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.287106/64000 = 4.48 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.48 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.540.9 = 1.912 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.912103/(2 6080) = 0.597 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.597 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.25 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.259004 /(10090002560000)= 0.434 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.434 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.186kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.765 kNm ；最大变形 Vmax = 1.769 mm ；最大支座力 Qmax = 10.408 kN ；最大应力 = 764831.139/5080 = 150.557 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 150.557 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.769mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10.408 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.280.90.9 = 5.67 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 6.591kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(2+4)0.90.9=4.86kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=14.714kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 14.714 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+20.1=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.7；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆受压应力计算值；=14713.68/(0.53489) = 56.772 N/mm2；立杆稳定性计算 = 56.772 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m)：4.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，600mm，1000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 108?.8?.8/6=58.32cm3； M - 面板的最大弯矩(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.0817.850.9=20.818kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.0840.9=5.443kN/m；计算跨度: l = 400mm；面板的最大弯矩 M = 0.120.8184002 + 0.117 5.4434002 = 4.35105N/m；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.120.8180.4+1.25.4430.4=11.773kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.35105 / 5.83104=7.5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=20.818N/mm； l-计算跨度: l = 400mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1081.81.81.8/12=52.49cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67720.8184004/(10095005.25105) = 0.724 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =400/250 = 1.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.724mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=11.773/(1.200-0.120)=10.901kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN穖) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.218 kN穖，最大支座反力 R= 4.518 kN，最大变形 = 0.184 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.18105/6.40104 = 3.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.184mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.518kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.316 kNm，最大支座反力 R= 5.196 kN，最大变形 = 0.067 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.16105/1.02104 = 31.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =31.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.067 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001818/6 = 3.24104mm3； I = 600181818/12 = 2.92105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.500.600.90=20.153kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4（2.00+2.00)0.600.90=3.024kN/m；q=20.153+3.024=23.177kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12523.1772002=1.16105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37520.1530.2+0.4373.0240.2 =1.776kNRB=1.25ql=1.2523.1770.2=5.794kN =Mmax/W=1.16105/3.24104=3.6N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.794kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.1532004/(10095002.92105)=0.061mm；面板的最大挠度计算值: =0.061mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.794/0.6=9.657kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.19.6570.62 = 0.348 kNm；最大应力 = M / W = 0.348106/64000 = 5.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.69.6570.6 = 3.477 kN；方木受剪应力计算值 = 33.4771000/(26080) = 1.086 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.086 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6779.6576004 /(1009000256104)=0.368mm；方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.368 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.776kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.794kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=0.4000.600(1.20.12024.000+1.42.000)+1.220.600(1.200-0.120)0.500=2.279kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=2.102 kN；N2=9.699 kN；最大弯矩 Mmax=0.21 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.038 mm；最大应力 =0.21106/5130=41 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 41 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.699 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.102kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?=0.62kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.20/2+0.40)0.600.50+(1.20/2+0.40)0.600.120（1.50+24.00)=2.563kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4（2.000+2.000)0.200/2+0.4000.600=3.360kN；N =N1+N2+N3+N4=2.102+0.62+2.563+3.36=8.645kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 17 = 173；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.237；钢管立杆受压应力计算值；=8645.376/(0.237452) = 80.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.699kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129（4-1.2)=0.62kN；N =N1+N2 =9.699+0.434=10.133kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2945.25 / 17 = 173；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.237；钢管立杆受压应力计算值；=10132.591/(0.237452) = 94.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 94.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！十、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkfc = 1201=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =9.699/0.25=38.795 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 9.699 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=38.795 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！-可编辑修改-