叠合楼板支撑计算书

叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、装配式混凝土结构技术规程JGJ1-20142、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20083、建筑施工承插式钢管支架安全技术规范JGJ 23120104、混凝土结构设计规范GB50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计规范GB 50017-2003一、工程属性：新浇混凝土板名称FB1预制叠合楼板预制+新浇混凝土板板厚(mm)60预制+70现浇板底支架纵向长度La(m)4板底支架横向长度Lb(m)4板底支架高度H(m)2.8 二、荷载设计：主梁及其支架自重标准值G1k(kN/m2)主梁0.05顶托及主梁0.1支架0.6混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)2.8风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.780.7810.8=0.624风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)2.8三、板底支撑体系设计：主梁布置方向平行桁架方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆至立杆顶部距离h(mm)950支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离a(mm)170主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图四、叠合楼板验算面板类型叠合楼板厚度t(mm)60抗弯强度设计值f(N/mm2) 14.3弹性模量E(N/mm2)3104计算方式简支梁按简支梁 ，取1.2m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61200602/6720000mm4 I=bt3/121200603/1221600000mm3 承载能力极限状态 q1=Gb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+QbQ1k=1.21.2 (24+1.1) (0.06+0.07）+1.41.23=9.739kN/m q1静=Gb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.21.2(24+1.1) (0.06+0.07）=4.7kN/m 正常使用极限状态 q=Gb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+QbQ1k=11.2(24+1.1) (0.06+0.07）+11.23=7.52kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1259.7391.22=1.753kNm =Mmax/W=1.753106/(7.2105)=2.435N/mm2f=14.3N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.5212004/(38430000216105)=0.313mm max=0.313 mmmin1200/150，10=8mm 满足要求！五、主梁验算主梁材质及类型方钢管截面类型5080截面惯性矩I(cm4)426.667截面抵抗矩W(cm3)106.667抗弯强度设计值f(N/mm2)17.16弹性模量E(N/mm2)8800计算方式四等跨梁承载能力极限状态q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.21.2(0.05+(24+1.1) 0.13)+1.41.23=9.811kN/m正常使用极限状态q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=11.2(0.05+(24+1.1) 0.13)+11.23=7.576kN/m按四等跨梁连续梁 计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=1.457106/106667=13.659N/mm2f=17.16N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax6.937kN max3Vmax/(2bh0) =36.9371000/(210080)=1.301N/mm2=1.848N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.43mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=6.797kN R2=13.173kN R3=11.071kN R4=13.173kN R5=6.797kN 正常使用极限状态 R1=5.252kN R2=10.179kN R3=8.555kN R4=10.179kN R5=5.252kN六、立柱验算钢管类型(mm)483.5钢管回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)205立柱截面面积(mm2)489立柱截面抵抗矩(mm3)5080支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=950+20.7170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l02=h=1.21550=1860mm 取两值中的大值l0=1860mm =l0/i=1860/15.9=116.981=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1188/15.9=74.72 查表得，=0.75 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.431.21.2=11.859kN f=N1/(1A)11.859103/(0.75489)=32.34N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1860/15.9=116.981 查表得，=0.47 N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.6+(24+1.1)0.13)+1.431.21.2=12.723kN f=N2/(2A)12.723103/(0.47489)=55.35N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.6241.21.552/10=0.227kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+0.91.431.21.2+0.91.40.227/1.2=11.493kNf=N1w/(1A)+Mw/W=11.493103/(0.75489)+0.227106/5080=76.03N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+cQMw/lb=1.2(0.6+(24+1.1)0.13)+0.91.431.21.2+0.91.40.227/1.2=12.357kNf=N2w/(2A)+Mw/W=12.357103/(0.47489)+0.227106/5080=98.45N/mm2=205N/mm2 满足要求！七、可调托座验算可调托座内主梁根数1可调托承载力容许值N(kN)40 按上节计算可知，可调托座受力 N =11.85kNN=40kN满足要求！八、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.62442.82.8+0.5542.8)=32.418kN.m MR=GG1kLaLb2/2=1.350.6+(24+1.1)0.06442/2=90.98kN.m MT=32.418kN.mMR=90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.2542.8+0.5542.8)=11.29kN.mMR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=1.350.6+(24+1.1)0.13442/2=166.882kN.m MT=11.29kN.mMR=166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面地基承载力特征值fg(kPa)1.2103地基承载力调整系数kc0.4垫板底面积A(m2)0.25 由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa方能上人施工为最低强度立柱底垫板的底面平均压力 p=N/(mfA)=11.859/(0.40.25)=118.59kPafak=1200kPa 满足要求！