30m跨度普通钢桁架设计计算书

钢结构设计计算书 姓 名 班 级 学 号 指导教师 1 一 设计资料 1 结构形式 某厂房总长度 108m 跨度为 24m 纵向柱距 6m 厂房建筑采用封闭结合 采用钢筋混凝 土柱 梯形钢屋架 柱的混凝土强度等级为 C30 上柱截面 400mm 400mm 屋面坡度 i 1 10 地区计算温 度高于 20 0C 无侵蚀性介质 地震设防烈度为 8 度 屋架下弦标高为 18m 厂房内桥式吊车为 2 台 50 10t 中级工作制 锻锤为 2 台 5t 2 屋架形式及荷载 屋架形式 几何尺寸及内力系数 节点荷载 P 1 0 作用下杆件的内力 如附图所 示 屋架采用的钢材为 Q345A 钢 焊条为 E50 型 3 屋盖结构及荷载标准值 水平投影面计 无檩体系 采用 1 5 6 0m 预应力混凝土屋面板 屋架铰支于钢筋混凝土柱上 荷载 屋架及支撑自重 按经验公式 q 0 12 0 011L L 为屋架跨度 以 m 为单位 q 为屋架及支撑 自重 以可 kN m2为单位 屋面活荷载 施工活荷载标准值为 0 7kN m2 雪荷载的基本雪压标准值为 S0 0 35kN m2 施工 活荷载与雪荷载不同时考虑 而是取两者的较大值 积灰荷载标准值 0 5kN m 2 屋面各构造层的荷载标 准值 三毡四油 上铺绿豆砂 防水层 0 40kN m 2 水泥砂浆找平层 0 50kN m 2 保温层 0 80kN m 2 一毡二油隔气层 0 05kN m 2 水泥砂浆找平层 0 40kN m 2 预应力混凝土屋面板 1 50kN m 2 桁架计算跨度 m024 1523 7l 2 跨中及端部高度 桁架的中间高度 m3 490h 在 23 7m 的两端高度 m25 在 30m 轴线处的端部高度 m01 桁架跨中起拱 50mm 二 结构形式与布置图 桁架形式及几何尺寸如图 1 所示 图 1 桁架形式及几何尺寸 桁架支撑布置图如图 2 所示 3 图 2 4 3 荷载计算 1 荷载计算 屋面活荷载与雪荷载不会同时出现 从资料可知屋面活荷载大于雪荷载 故取屋面活荷载计算 沿屋 面斜面分布的永久荷载应乘以 换算为沿水平投影面分布的荷载 桁架沿水21 cos01 05 平投影面积分布的自重 包括支撑 按经验公式 支撑 2 1WP 计算 跨度单位 m 永久荷载标准值 三毡四油 上铺绿豆砂 防水层 1 005 0 4 kN m 2 0 402kN m2 水泥砂浆找平层 1 005 0 5 kN m 2 0 503kN m2 保温层 1 005 0 8 kN m 2 0 804kN m2 一毡二油隔气层 1 005 0 05 kN m 2 0 050kN m2 水泥砂浆找平层 1 005 0 4 kN m 2 0 402kN m2 预应力混凝土屋面板 1 005 1 5 kN m 2 1 508 kN m2 桁架和支撑自重 0 12 KN m2 0 011 24 kN m2 0 384 kN m2 总计 4 053kN m 2 可变荷载标准值 屋面活荷载 0 7kN m 2 积灰荷载 0 5kN m 2 2 荷载组合 设计桁架时 应考虑以下三种荷载组合 1 全跨永久荷载 全跨可变荷载 按永久荷载为主控制的组合 全跨节点荷载设计值 F 1 35 4 053kN 1 4 0 7 0 7 kN 1 4 0 9 0 5 kN 1 5m 6m 61 09kN 5 2 全跨永久荷载 半跨可变荷载 全跨节点永久荷载设计值 对结构不利时 F1 1 1 35 4 053 kN 1 5m 6m 49 24kN 按永久荷载为主的组合 F1 2 1 2 4 053 kN 1 5m 6m 43 77kN 按可变荷载为主的组合 对结构有利时 F1 3 1 0 4 053 kN 1 5m 6m 36 48kN 半跨节点可变荷载设计值 F2 1 1 4 0 7 0 7 kN 0 9 0 5 kN 1 5m 6m 11 84kN 按永久荷载为主的组合 F2 2 1 4 0 7 0 9 0 5 kN 1 5m 6m 14 49kN 按可变荷载为主的组合 3 全跨桁架包括支撑 半跨屋面板自重 半跨屋面活荷载 按可变荷载为主的组合 全跨节点屋架自重设计值 对结构不利时 F3 1 1 2 0 384 kN 1 5m 6m 4 15kN 对结构有利时 F3 2 1 0 0 384 kN 1 5m 6m 3 46kN 半跨节点屋面板自重及活荷载设计值 F4 1 2 1 5 kN 1 4 0 7 kN 1 5 6 25 02kN 1 2 为使用阶段荷载情况 3 为施工阶段荷载情况 单位力作用下的计算详图见图 3 6 图3 单位力作用下计算详图 四 内力计算 由电算先解得F 1的桁架各杆件的内力系数 F 1作用于全跨 左半跨和右半跨 见图4 然后求 出各种荷载情况下的内力进行组合 计算结果见表1 7 a b 图4 桁架各杆件的内力系数 表 1 桁架杆件内力组合表 内力系数 F 1 第二种组合 第三种组合 杆件 名称 全跨 左半 跨 右半 跨 第一种 组 合 F F1 i F2 i F1 i F2 i F3 i F4 F3 i F4 计算杆件 内力 KN AB 0 0 0 0 0 0 0 0 0 BC C D 8 72 6 25 2 47 532 70 532 70上 弦 DE EF 13 53 9 04 4 49 826 55 826 55 8 FG G H 15 26 9 17 6 09 932 23 932 23 HI 14 71 7 38 7 38 898 63 898 63 ac 4 73 3 48 1 25 288 96 288 96 ce 11 53 8 00 3 53 704 37 704 37 eg 14 65 9 34 5 31 894 97 894 97 下 弦 gi 15 17 8 44 6 73 926 74 926 74 aB 8 87 6 53 2 34 541 87 541 87 Bc 6 88 4 76 2 12 420 30 420 30 cD 5 44 3 41 2 03 332 33 332 33 De 3 7 1 90 1 80 226 03 226 03 eF 2 46 0 71 1 75 150 28 129 54 F1 1 F2 1 141 85 F1 1 F2 1 27 97 F3 1 F4 53 99 F3 1 F4 150 28 Fg 1 11 0 45 1 56 67 81 49 33 F1 1 F2 1 73 36 F1 1 F2 1 7 42 F3 2 F4 43 64 F3 1 F4 7 42 73 36 gH 0 02 1 55 1 53 1 22 23 33 F1 2 F2 2 21 44 F1 3 F2 2 38 86 F3 1 F4 38 21 F3 2 F4 38 21 38 86 斜 腹 杆 Hi 1 08 2 47 1 39 65 98 83 06 F1 2 F2 2 36 72 F1 1 F2 1 66 28 F3 1 F4 31 04 F3 2 F4 83 06 31 04 Aa 0 50 0 50 0 30 55 30 55 Cc 1 00 1 00 0 61 09 61 09 Ee 1 00 1 00 0 61 09 61 09 Gg 1 00 1 00 0 61 09 61 09 竖 杆 Ii 1 94 0 97 0 97 118 51 118 51 注 9 F 61 09kN F 1 1 49 24kN F 1 2 43 77kN F 1 3 36 48kN F 2 1 11 84kN F 2 2 14 49kN F 3 1 4 15kN F3 2 3 46kN F 4 25 02kN 四 杆件设计 1 上弦杆 整个上弦杆采用等截面 按FG GH杆之最大设计内力设计 N 932 23 kN 上弦杆计算长度 在桁架平面内 为节间轴线长度 cmlox8 150 在桁架平面外 根据支撑布置和内力变化情况 取 cmloy 6 3018 152 因为 故截面宜选用两个不等肢角钢 短肢相并 图5 oxyl2 腹杆最大内力N 541 87kN 查表9 6 4 节点板厚度选用12mm 支座节点板厚度用14mm 设 60 查附录4得 0 87 需要截面积 32292 176087 NNAmf 需要回转半径 cmliox51 260 1 cmlioy03 56 31 根据需要的A 查角钢型钢规格表 附录8 选xiy 2L140 90 10 A 4452 2 56cm 6 85cm b1 t 140 10 14 按所选角钢进行验算 2xiyi 91 586 10 cmilxo 30 64 0385oylcmi 因为 240 36 4 101 bltby 所以 1503 5417 57 527 3411 ttoyz 满足允许长细比的要求 截面在x和y平面皆属b类 由于 只需求 查附录得 xyz x 0 743x 10 所选截面合适 32229 108 310 745xNNmNA 图5 2 下弦杆 整个下弦杆采用同一截面 按最大设计值计算 N926 74kgi 计算长度 30cmlx 185ylc 所需净截面面积为 22 389 1074 96cmNfAn 选用2L140 90 8 因为 故用不等肢角钢 短肢相并 图6 xyl0 A 36 08cm2 29 89cm2 587 6 xyicmic 0 1 8074 6250yl 考虑下弦有2 21 5mm的栓孔削弱 下弦净截面面积 2395 2368An 所选取的截面满足要求 22297410 7 310 nNNmm 11 图6 3 端斜杆 aB杆 杆件轴力 N 541 87kN 计算长度 因为 故采用不等肢角钢 长肢相并 使 选用角钢 5 230cmlyx yxl0 yxi 2L125 80 10 图7 A 39 42cm2 23 98 39 80 1xyicicbt 截面刚度和稳定性验算 5 63 9 15098oxlcmi 因为 202 4 483 21ybtlb 4220151097 9 503 yzylt 因 只求 xyz 76 所需截面合适 3222541 88 5 310 09yNNmNA 12 图7 4 腹杆Hi 最大拉力 31 04HiNk 最大压力 86i 桁架平面内计算长度 cmllx 6 29378 0 桁架平面外计算长度 cmy 选用2L70 4 图8 A 11 14 2 18cm 3 29cm b t 70 4 17 5 按所选角钢进行验算 2xiyi 15067 138 69 cilxo3702 4 9oylmi 因为 0 17 58 53 7 92ybtlb 所以 满足允许长细比的要求 15086 104 014 24220 tlyyz 截面在x和y平面皆属b类 由于 只需求 xyz x 查 附录4 轴心受力稳定系数表得 0 312 所选截面合适 3 228 0618 97 0 4xNNmNAm 13 拉应力 32221 047 86 310 nNNmA 所选取的截面满足要求 图8 5 中竖杆 Ii杆 杆件轴力 N Ii 118 51kN 拉 计算长度 cmll 1 28739 00 取 25 需要截面面积为 23 810 mfNAn 需要的回转半径为 0287 1 5 lci 查型钢表选用十字形截面L56 5 图9 得截面几何特性 A 10 83cm 2 cmi167 287 132 49 2506olcmci 考虑有 的栓孔削弱 净截面面积 25671108An 25671 183An 14 所需截面合适 222 3 310 0 95671 8mNmNAn 图9 其余各杆件的截面选择计算过程不作一一列出 计算结果详见表2 表2 杆件截面选择表 计算长度 cm 回转半径 cm杆 件 内 力 KN 截 面 规 格 面 积 cm2 oxloylxiyi max max 应力 N mm2 上弦 932 23 短肢相并 2L140X90X10 44 52 150 80 301 60 2 56 6 85 58 91 150 0 743 281 82 下弦 926 74 短肢相并 2L140X90X8 36 08 300 00 1185 0 0 2 587 6 80 174 2 6 350 299 72 aB 541 87 长肢相并 2L125X80X10 39 42 253 5 253 50 3 98 3 39 79 97 150 0 576 238 65 Bc 420 30 T 形截面 2L80X5 15 82 208 64 260 80 2 48 3 71 84 13 350 265 68 cD 332 33 T 形截面 2L100X6 23 86 228 72 285 90 3 10 4 51 73 78 150 0 622 223 93 15 De 226 03 T 形截面 2L70X4 11 14 228 72 285 90 2 18 3 29 104 9 2 350 202 90 eF 150 28 T 形截面 2L80X5 15 82 250 32 312 90 2 48 4 51 100 9 4 150 0 425 223 51 7 42 Fg 73 36 T 形截面 2L70X4 11 14 249 52 311 90 2 18 3 29 114 4 6 150 65 86 38 21 gH 38 85 T 形截面 2L70X4 11 14 271 68 339 60 2 18 3 29 124 6 2 150 0 306 112 09 83 06 Hi 31 04 T 形截面 2L70X4 11 14 269 60 337 00 2 18 3 29 123 6 7 150 0 312 238 97 Aa 30 55 T 形截面 2L63X5 12 286 199 00 199 00 1 94 3 04 102 5 8 150 0 415 59 92 Cc 61 09 T 形截面 2L63X5 12 286 183 20 229 00 1 94 3 04 94 43 150 0 467 106 47 Ee 61 09 T 形截面 2L63X5 12 286 207 20 259 00 1 94 3 04 106 8 0 150 0 390 127 50 Gg 61 09 T 形截面 2L63X5 12 286 231 20 289 00 1 94 3 04 119 1 8 150 0 328 151 60 Ii 118 51 十字形截面 2L56X5 10 83 287 10 287 10 2 167 2 167 132 4 9 350 209 01 五 节点设计 各杆件内力由表1查得 这类节点的设计步骤是 先根据腹杆的内力计算腹杆与节点板连接焊缝的尺寸 即 和 然后fhwl 根据 的大小按比例绘出节点板的形状和尺寸 最后验算下弦杆与节点板的连接焊缝 wl 用E50型焊条 角焊缝的抗拉 抗压和抗剪强度设计值 2 0mNfw 16 1 下弦节点 c 图10 1 Bc 杆与节点板的焊缝长度计算 N 420 30kN 设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm 所需焊缝长度为 肢背 加 后取 320 7 420 11 328 wefNNl mhm 倍fh215cm 肢尖 加 后取 32 3 75 0760 wefl 倍f9 2 Dc 杆与节点板的焊缝长度计算 N 332 33kN 设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm 所需焊缝长度为 肢背 加 后取 320 7 2 10 928 wefNNl mhm 倍fh2c13 肢尖 加 后取 32 30 5 3760 wefl 倍f8 3 Cc 杆与节点板的焊缝长度计算 N 61 09kN 其内力很小 焊缝尺寸可按构造确定 取焊脚尺寸 6mm 焊缝长度fh 取 84wflhm 6wlc 4 节点板尺寸 根据上面求得的焊缝长度 并考虑杆件之间应有的间隙以及制作和装配等误差 按 比例绘出节点详图 从而确定节点板尺寸为315mm 380mm 下弦与节点板连接的焊缝长度为380mm 6mm 焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差 fh N 704 37 288 96 415 41KN 受力较大的肢背处的焊缝应力为 焊缝强度满足要求 3 220 7541 010 79 0 26 82 f NNmm 17 图10 2 下弦节点 e 图11 1 De 杆与节点板的焊缝长度计算 N 226 03kN 设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm 所需焊缝长度为 肢背 加 后取 320 7 26 0170 632 wefNNl mhm 倍fh21c 肢尖 加 后取 32 3 4 0760 wefl 倍f6m 2 eF 杆与节点板的焊缝长度计算 N 150 28kN 设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm 所需焊缝长度为 肢背 加 后取 320 7 150 847 02 wefNNl mhm 倍fh2c8 肢尖 加 后取 32 3 6 80760 wefl 倍f5m 3 eE 杆与节点板的焊缝长度计算 N 61 09kN 因为其内力很小 焊缝尺寸可按构造确定 取焊脚尺寸 6mm 焊缝长度fh 取 84wflhm 6wlc 4 节点板尺寸 根据以上求得的焊缝长度 并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差 按比 18 例绘出节点详图 从而确定节点板尺寸为280mm 310mm 下弦与节点板连接的焊缝长度为310mm 6mm 焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差 fh N 894 97 704 37 190 6KN 受力较大的肢背处的焊缝应力为 焊缝强度满足要求 3 220 7519 6057 1 0 2 2 f NmNm 图11 3 下弦节点 g 图12 1 Fg 杆与节点板的焊缝长度计算 N 73 36kN 设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm 所需焊缝长度为 肢背 取 320 70 7610 9328 wefNNl mhm 倍5wlc 肢尖 取 32 3 1 020760 wefl 倍4lm 2 gH 杆与节点板的焊缝长度计算 N 38 21Kn 因为其内力很小 焊缝尺寸可按构造确定 取焊脚尺寸 6mm 焊缝长度fh 取 84wflhm clw6 2 gG 杆与节点板的焊缝长度计算 N 61 09KN 因为其内力很小 焊缝尺寸可按构造确定 取焊脚尺寸 6mm 焊缝长度fh 19 取 84wflhm clw6 4 节点板尺寸 根据以上求得的焊缝长度 并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差 按比例 绘出节点详图 从而确定节点板尺寸为265mm 290mm 下弦与节点板连接的焊缝长度为290mm 6mm 焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差 fh N 926 74 894 97 31 77KN 受力较大的肢背处的焊缝应力为 焊缝强度满足要求 3 220 751 010 0 26 29 f NmNm 图12 4 下弦节点 i 图13 3 Hi 杆与节点板的焊缝长度计算 N 83 06kN 设肢背与肢尖的焊角尺寸分别为8mm和6mm 所需焊缝长度为 肢背 取 320 70 786105 962 wefNNl mhm 倍5wlc 肢尖 取 32 3 14 830760 wefl 倍4l 2 Ii 杆与节点板的焊缝长度计算 N 118 51kN 因为其内力很小 焊缝尺寸可按构造确定 取焊脚尺寸 6mm 焊缝长度fh 取 84wflhm clw6 4 节点板尺寸 根据以上求得的焊缝长度 并考虑杆件之间应有的间隙和制作装配等误差 按比例 20 绘出节点详图 从而确定节点板尺寸为270mm 320mm 下弦与节点板连接的焊缝长度为320mm 6mm 焊缝所受的力为左右两下弦杆的内力差 N 0kN fh 焊缝强度满足要求 图13 5 上弦节点 B 图14 1 Bc 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 c 相同 2 aB 杆与节点板的焊缝尺寸按上述同样方法计算 设肢背与肢尖的焊脚尺寸分别为 10mm 和8mm 541 87aBNk 所需焊缝长度为 肢背 加 后取 320 60 6541 87015 792 wef Nl mhm 倍fh215c 肢尖 加 后取 32 3 84 60780 wefNl 倍f 3 上弦杆与节点板连接焊缝计算 为了便于在上弦上搁置大型屋面板 上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 用槽焊缝将上弦角 钢和节点板连接起来 槽焊缝可按两条角焊缝计算 焊缝强度设计值应乘以0 8的折减系数 计算时 21 可略去屋架上弦坡度的影响 而假定集中荷载F与上弦垂直 上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下 节点板厚度 12mm 6mm 21 fh21mhf10 上弦与节点板间焊缝长度为380mm 节点荷载由槽焊缝承受 上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受 这时槽焊缝肯定是安全的 可 不必验算 肢尖焊缝验算如下 3 2 52 710105 69 20 720 8 NBACffwNNmhlm 3 2 2 26 956 3 71 0 Mffl m 满足要求 222222 05 9 1 0 fNf Nm 图14 6 上弦节点 D 图15 1 cD 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 c 相同 2 De 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 e 相同 3 上弦杆与节点板连接焊缝计算 为了便于在上弦上搁置大型屋面板 上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 用槽焊缝将上弦角钢 和节点板连接起来 槽焊缝可按两条角焊缝计算 焊缝强度设计值应乘以0 8的折减系数 计算时可略去屋 架上弦坡度的影响 而假定集中荷载F与上弦垂直 上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下 22 节点板厚度 12mm 6mm 21 fh21mhf10 上弦与节点板间焊缝长度为310mm 节点荷载由槽焊缝承受 上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受 这时槽焊缝肯定是安全的 可 不必验算 肢尖焊缝验算如下 3 2 29 85107 38 20 70 7 2 NDCEffwNNmhlm 3 2 2 266 9 1 10 Mffl 满足要求 22222297 8 7 0 fNf Nm 图15 7 上弦节点 F 图16 1 eF 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 e 相同 2 Fg 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 g 相同 3 上弦杆与节点板连接焊缝计算 为了便于在上弦上搁置大型屋面板 上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 用槽焊缝将上弦角钢 和节点板连接起来 槽焊缝可按两条角焊缝计算 焊缝强度设计值应乘以0 8的折减系数 计算时可略去屋 架上弦坡度的影响 而假定集中荷载F与上弦垂直 上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下 节点板厚度 12mm 6mm 21 fh21mhf10 23 上弦与节点板间焊缝长度为250mm 节点荷载由槽焊缝承受 上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受 这时槽焊缝肯定是安全的 可 不必验算 肢尖焊缝验算如下 3 2 105 683 8 20 72 7 210 NEFGffwNNmhlm 3 2 2 2956 65 0 1 Mffl 满足要求 2222225 6 3 8 1 0 fNf Nm 图16 8 上弦节点 H 图17 1 gH 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 g 相同 2 Hi 杆与节点板的焊缝尺寸和节点 i 相同 3 上弦杆与节点板连接焊缝计算 为了便于在上弦上搁置大型屋面板 上弦节点板的上边缘可缩进上弦肢背8mm 用槽焊缝将上弦角钢 和节点板连接起来 槽焊缝可按两条角焊缝计算 焊缝强度设计值应乘以0 8的折减系数 计算时可略去屋 架上弦坡度的影响 而假定集中荷载F与上弦垂直 上弦肢背槽焊缝内的应力计算如下 节点板厚度 12mm 6mm 21 fh21mhf10 上弦与节点板间焊缝长度为210mm 24 节点荷载由槽焊缝承受 上弦两相邻节间内力差由角钢肢尖焊缝承受 这时槽焊缝肯定是安全的 可 不必验算 肢尖焊缝验算如下 3 2 6101 63 20 720 7 2 NHIGffwNNmhlm 3 2 2 2695 9 1 01 Mffl 满足要求 222222 4 7 0 fNf Nm 图17 9 屋脊节点I点 图18 1 弦杆一般都采用同号角钢进行拼接 为使拼接角钢与弦杆之间能够密合 并便于施焊 需将拼接 角钢的尖角削除 且截去垂直肢的一部分宽度 一般为t 5mm 25mm 拼接角钢的这部分削弱 fh 可以靠节点板来补偿 接头一边的焊缝长度按弦杆内力计算 N 932 23KN 设焊缝 10mm 则所需焊缝计算长度为 一条焊缝 fh 取mNmfNlww 47 16 2017 04397 04 2 clw20 拼接角钢的长度取 540mm 2 200mm 400mm 2 竖杆Ii与节点板连接焊缝计算 N 118 51KN 因为其内力很小 焊缝尺寸可按构造确定 取焊脚尺寸 6mm 焊缝长度 取 fh84wflhm 25 cmlw6 3 弦杆与节点板的连接焊缝计算 上弦肢背与节点板用槽焊缝 假定承受节点荷载 验算略 上 弦肢尖与节点板的连接焊缝 应按上弦内力的15 计算 设肢尖焊缝 10mm 节点板长度为fh 400mm 节点一侧弦杆焊缝的计算长度为 焊缝应力为 401285wl m 30 15 92 15 9 27078NffwNhlm 3 22 26 5 013 8 1Mff Nl m 满足要求 222222 8 3 9 7 9 0 fNf N 因桁架的跨度较大 需将桁架分成两个运输单元 在屋脊节点和下弦跨中节点设置工地拼接 左半边 的上弦 斜杆和竖杆与节点板连接用工厂焊缝 而右半边的上弦 斜杆与节点板的连接用工地焊缝 图18 10 支座节点 a 图19 为了便于施焊 下弦杆角钢水平肢的底面与支座底板的净距离取160mm 在节点中心线上设置加劲肋 加劲肋的高度与节点板的高度相等 厚度为14mm 1 支座底板计算 支座反力 R 8F 488 27kN 26 支座底板的平面尺寸采用280mm 400mm 如仅考虑有加劲肋部分的底板承受支座反力 则承压面积为 2280 14 590nAm 验算柱项混凝土的抗压强度 3228 2718 5 14 3 590cnRNfNmA 错误 未定义书签 式中 为混凝土强度设计值 对C30混凝土 cf 2 3 14fc 底板的厚度按支座反力作用下的弯矩计算 节点板和加筋肋将底板分为四块 每块板为两相邻边支承 而另两块相邻边自由的板 第块板的单位宽度的最大弯矩为 21aM 式中 为底板下的平均应力为 248708 5 Nmm 为两支承边之间的对角线长度 1a 221 16 40a 为系数 由 查表8 4 1 而定 b 1为两支承边的相交点到对角线 的垂直距离 图11 由相似 1 ab 1a 三角形的关系 得 查表得 13087 926 4mbm 187 920 5364bma 0 62 2 21 5 03 MaN 底板厚度 239 16 40Ntf t应增大到 295 fNm1 5 3t8m倍 27 图19 2 加劲肋与节点板的连接焊缝计算 加劲肋与节点板的连接焊缝计算与牛腿焊缝相似 图20 偏于安全地假定一个加劲肋的受力为桁 架支座反力的1 4 即 3 48 27102 468RN 则焊缝内力 6VN1208579348 Mm 28 设 焊缝计算长度 6fhm 5012468wl m 2 22210879348 31 0 2 74 6 Nm 图20 3 节点板 加劲肋与底板的连接焊缝计算 设底板连接焊缝传递全部支座反力 其中每块加劲肋各传NR31027 48 节点板传递 31 42 071RN 设节点板与底板的连接焊缝的焊脚尺寸为 6fhm 则焊缝长度 812 53wlm 则焊缝强度验算如下 322 24 018 45 1 0 0 7756fwfRNmNmlh 每块加劲肋与底板的连接焊缝长度为 2 1201 3wlm 验算焊缝应力 满足要求 322 4 721 7 1 0 0 7016fwfRNmNmlh