压力容器的焊接技术

第十章压力容器的焊接技术第四节不锈钢压力容器的焊接一、压力容器用不锈钢及其焊接特点所谓不锈钢是指在钢中加入一定量的铬元素后，使钢处于钝化状态，具有不生锈的特性。为达到此目的，其铬含量必须在12%以上。为提高钢的钝化性，不锈钢中还往往需加入能使钢钝化的镍、钼等元素。一般所指的不锈钢实际上是不锈钢和耐酸钢的总称。不锈钢并不一定耐酸，而耐酸钢一般均具有良好的不锈性能。不锈钢按其钢的组织不同可分为四类，即奥氏体不锈钢、铁素体不锈钢、马氏体不锈钢、奥氏体一铁素体双相不锈钢。1.奥氏体不锈钢及其焊接特点奥氏体不锈钢是应用最广泛的不锈钢，以高Cr-Nt型最为普遍。目前奥氏体不锈钢大致可分为Cr18-Ni8型、Cr25-Ni20型、Cr25-Ni35型。奥氏体不锈钢有以下焊接特点：焊接热裂纹奥氏体不锈钢由于其热传导率小，线膨胀系数大，因此在焊接过程中，焊接接头部位的高温停留时间较长，焊缝易形成粗大的柱状晶组织，在凝固结晶过程中，若硫、磷、锡、锑、铌等杂质元素含量较高，就会在晶间形成低熔点共晶，在焊接接头承受较高的拉应力时，就易在焊缝中形成凝固裂纹，在热影响区形成液化裂纹，这都属于焊接热裂纹。防止热裂纹最有效的途径是降低钢及焊材中易产生低熔点共晶的杂质元素和使铬镍奥氏体不 锈钢中含有4%12%的铁素体组织。晶间腐蚀根据贫铬理论，在晶间上析出碳化铬，造成晶界贫铬是产生晶间腐蚀的主要原因。为此，选择超低碳焊材或含有铌、钛等稳定化元素的焊材是防止晶间腐蚀的主要措施。应力腐蚀开裂应力腐蚀开裂通常表现为脆性破坏，且发生破坏的过程时间短，因此危害严重。造成奥氏体不锈钢应力腐蚀开裂的主要原因是焊接残余应力。焊接接头的组织变化或应力集中的存在，局部腐蚀介质浓缩也是影响应力腐蚀开裂的原因。焊接接头的相脆化相是一种脆硬的金属间化合物，主要析集于柱状晶的晶界。Y相 和相都可发生相转变。比如对于Cr25Ni20型焊缝在800C900C加热时，就会发生强烈的转变。对于铬镍型奥氏体不锈钢，特别是铬镍钼型不锈钢，易发生相转变， 这主要是由于铬、钼元素具有明显的化作用，当焊缝中铁素体含量超过12%时，的 转变非常显著，造成焊缝金属的明显的脆化，这也就是为什么热壁加氢反应器内壁堆焊层将铁素体含量控制在3 %10%的原因。2. 铁素体不锈钢及其焊接特点铁素体不锈钢分为普通铁素体不锈钢和超纯铁素体不锈钢两大类，其中普通铁素体不锈钢有Cr12Cr14型，如 00Cr12、0Cr13Al； Cr16Cr18 型，如1Cr17Mo；Cr2530型。由于普通铁索体不锈钢中的碳、氮含量较高，故加工成形及焊接都较困难，耐蚀性也难以保证，使用受到限制，在超纯铁素体不锈钢中严格控制了钢中的碳和氮总量，一般控制在0.035 %0.045%、0.030%、0.010%0.015%三个层次，同时还加入必要的合金元素以进一步提 高钢的耐腐蚀性和综合性能。与普通铁素体不锈钢相比，超纯高铬铁素体不锈钢具有很好的 耐均匀腐蚀、点蚀及应力腐蚀性能，较多的应用于石化设备中。铁素体不锈钢有以下焊接特点：焊接高温作用下，在加热温度达到1000c以上的热影响区特别在近缝区的晶粒会急剧长大，焊后即使快速冷却，也无法避免因晶粒粗大化引起的韧性急剧下降及较高的晶间腐蚀倾向。铁素体钢本身含铬量较高，有害元素碳、氮、氧等也较多，脆性转变温度较高，缺口敏感性较强。因此，焊后脆化现象较为严重。在400C600C长时间加热缓冷时，会出现475C脆化，使常温韧性严重下降。在550 C820C长时间加热后，则容易从铁素体中析出相，也明显降低其塑、韧性。3. 马氏体不锈钢及其焊接特点马氏体不锈钢可分为Cr13型马氏体不锈钢、低碳马氏体不锈钢和超级马氏体不锈钢。Cr13 型具有一般抗腐蚀性能，从Cr12为基的马氏体不锈钢，因加入镍、钼、钨、钒等合金元素， 除具有一定的耐腐蚀性能，还具有较高的高温强度及抗高温氧化性能。马氏体不锈钢的焊接特点：Cr13型马氏体不锈钢焊缝和热影响区的淬硬倾向特别大，焊接接头在空冷条件下便可得到硬脆的马氏体，在焊接拘束应力和扩散氢的作用下，很容易出现焊接冷裂纹。当冷却速度较小时，近缝区及焊缝金属会形成粗大铁素体及沿晶析出碳化物，使接头的塑、韧性显著降低。低碳及超级马氏体不锈钢的焊缝和热影响区冷却后，虽然全部转变为低碳马氏体，但没有明显的淬硬现象，具有良好的焊接性能。二、压力容器用不锈钢焊材选用1.奥氏体不锈钢焊材选用奥氏体不锈钢焊材的选择原则是在无裂纹的前提下，保证焊缝金属的耐蚀性能及力学性能与母材基本相当，或高于母材，一般要求其合金成分大致与母材成分匹配。对于耐蚀的奥氏体不锈钢，一般希望含一定量的铁素体，这样既能保证良好的抗裂性能，又能有很好的抗腐蚀 性能。但在某些特殊介质中，如尿素设备的焊缝金属是不允许有铁素体存在的，否则就会降 低其耐蚀性。对耐热用奥氏体钢，应考虑对焊缝金属内铁素体含量的控制。对于长期在高温 运行的奥氏体钢焊件，焊缝金属内铁素体含量不应超过5%。读者可根据Schaeffler图，按焊缝金属中的铬当量和镍当量估计出相应的铁素体含量。2.铁素体不锈钢焊材选用铁素体不锈钢焊材基本上有三类：1)成分基本与母材匹配的焊材；2)奥氏体焊材；3)镍基合金焊材，由于其价格较高，故很少选用。铁素体不锈钢焊材可采用与母材相当的材料，但在拘束度大时，很容易产生裂纹，焊后可采 用热处理，恢复耐蚀性能，并改善接头塑性。采用奥氏体焊材可免除预热和焊后热处理，但对于不含稳定元素的各种钢，热影响区的敏化仍然存在，常用309型和310型铬镍奥氏体焊材。对于Cr17钢，也可用308型焊材，合金含量高的焊材有利于提高焊接接头塑性。奥氏体或奥氏体一铁素体焊缝金属基本与铁素体母材等强，但在某些腐蚀介质中，焊缝的耐蚀性可能与母材有很大的不同，这一点在选择焊材时要注意。3.马氏体不锈钢焊材选用在不锈钢中，马氏体不锈钢是可以利用热处理来调整性能的，因此，为了保证使用性能的要求，特别是耐热用马氏体不锈钢，焊缝成分应尽量接近母材的成分。为了防止冷裂纹，也可采用奥氏体焊材，这时的焊缝强度必然低于母材。焊缝成分同母材成分相近时，焊缝和热影响区将会同时硬化变脆，同时在热影响区中出现回火软化区。为了防止冷裂，厚度3mm以上的构件往往要进行预热，焊后也往往需要进行热处理，以提高接头性能，由于焊缝金属与母材的热膨胀系数基本一致，经热处理后有可能完全 消除焊接应力。当工件不允许进行预热或热处理时，可选择奥氏体组织焊缝，由于焊缝具有较高的塑性和韧性，能松弛焊接应力，并且能较多地固溶氢，因而可降低接头的冷裂倾向，但这种材质不均匀的接头，由于热膨胀系数不同，在循环温度的工作环境下，在熔合区可能产生剪应力，而 导致接头破坏。对于简单的Cr13型马氏体钢，不采用奥氏体组织的焊缝时，焊缝成分的调整余地不多，一般都和母材基体相同，但必须限制有害杂质S、P及Si等，Si在Cr13型马氏体钢焊缝中可促使形成粗大的马氏体。降低含C量，有利于减小淬硬性，焊缝中存在少量Ti、N或Al等元素，也可细化晶粒并降低淬硬性。对于多组元合金化的Cr12基马氏体热强钢，主要用途是耐热，通常不用奥氏体焊材，焊缝成分希望接近母材。在调整成分时，必须保证焊缝不致出现一次铁素体相，因它对性能十分有害，由于Cr13基马氏体热强钢的主要成分多为铁素体元素(如Mo、Nb、W、V等)，为保证 全部组织为均一的马氏体，必须用奥氏体元素加以平衡，也就是要有适当的C、Ni、Mn、N等元素。马氏体不锈钢具有相当高的冷裂倾向，因此必须严格保持低氢，甚至超低氢，在选择焊材时，必须要注意这一点。三、压力容器用不锈钢焊接要点1.奥氏体不锈钢焊接要点总的来说，奥氏体不锈钢具有优良的焊接性。几乎所有的熔化焊接方法均可用于焊接奥氏体不锈钢，奥氏体不锈钢的热物理性能和组织特点决定了其焊接工艺要点。由于奥氏体不锈钢导热系数小而热膨胀系数大，焊接时易于产生较大的变形和焊接应力， 因此应尽可能选用焊接能量集中的焊接方法。由于奥氏体不锈钢导热系数小，在同样的电流下，可比低合金钢得到较大的熔深。同时又 由于其电阻率大，在焊条电弧焊时，为了避免焊条发红，与同直径的碳钢或低合金钢焊条相 比，焊接电流较小。焊接规范。一般不采用大线能量进行焊接。焊条电弧焊时，宜采用小直径焊条，快速多道焊，对于要求高的焊缝，甚至采用浇冷水的方法以加速冷却，对于纯奥氏体不锈钢及超级奥氏体不锈钢，由于热裂纹敏感性大，更应严格控制焊接线能量，防止焊缝晶粒严重长大与焊接热裂纹的发生。为提高焊缝的抗热裂性能和耐蚀性能，焊接时，要特别注意焊接区的清洁，避免有害元素渗入焊缝。奥氏体不锈钢焊接时一般不需要预热。为了防止焊缝和热影响区的晶粒长大及碳化物的析出，保证焊接接头的塑、韧性和耐蚀姓，应控制较低的层间温度，一般不超过150C。2.铁素体不锈钢焊接要点铁素体不锈钢的铁素体形成元素相对较多，奥氏体形成元素相对较少，材料淬硬和冷裂倾向较小。铁素体不锈钢在焊接热循环的作用下，热影响区晶粒明显长大，接头的韧性和塑性急剧下降。热影响区晶粒长大的程度取决于焊接时所达到的最高温度及其保持时间，为此，在 焊接铁素体不锈钢时，应尽量采用小的线能量，即采用能量集中的方法，如小电流TIG、小直径焊条手工焊等，同时尽可能采用窄间隙坡口、高的焊接速度和多层焊等措施，并严格控制层间温度。由于焊接热循环的作用，一般铁素体不锈钢在热影响区的高温区产生敏化，在某些介质中产生晶间腐蚀。焊后经700850C退火处理，使铬均匀化，可恢复其耐蚀性。普通高铬铁素体不锈钢可采用焊条电弧焊、气体保护焊、埋弧焊焊等熔焊方法。由于高铬钢固有的低塑性，以及焊接热循环引起的热影响区晶粒长大和碳化物、氮化物在晶界集聚，焊接接头的塑性和韧性都很低。在采用与母材化学成分相似的焊材且拘束度大时，很易产生裂 纹。为了防止裂纹，改善接头塑性和耐蚀性，以焊条电弧焊为例，可以采取下列工艺措施。预热100150C左右，使材料在富有韧性的状态下焊接。含铬越高，预热温度应越高。采用小的线能量、不摆动焊接。多层焊时，应控制层间温度不高于150C，不宜连续施焊， 以减小高温脆化和475C脆性影响。焊后进行750800C退火处理，由于碳化物球化和铬分布均匀，可恢复耐蚀性，并改善接头塑性。退火后应快冷，防止出现相及475C脆性。3.马氏体不锈钢焊接要点对于Cr13型马氏体不锈钢，当采用同材质焊条进行焊接时，为了降低冷裂纹敏感性，确保焊接接头塑、韧性，应选用低氢型焊条并同时采取下列措施：预热。预热温度随钢材含碳量的增加而提高，一般在100C350C范围内。后热。对于含碳量较高或拘束度大的焊接接头，焊后采取后热措施，以防止焊接氢致裂纹。焊后热处理。为改善焊接接头塑、韧性和耐蚀性，焊后热处理温度一般为650C750C， 保温时间按1h / 25mm计。对于超级及低碳马氏体不锈钢，一般可不采取预热措施，当拘束度大或焊缝中含氢量较高时， 采取预热及后热措施，预热温度一般为100C150C，焊后热处理温度为590620C。 对于含碳量较高的马氏体钢。或在焊前预热、焊后热处理难以实施，以及接头拘束度较大的 情况下，工程中也可用奥氏体型的焊材，以提高焊接接头的塑、韧性，防止产生裂纹。但此 时焊缝金属为奥氏体组织或以奥氏体为主的组织时，与母材强度相比实为低强匹配，而且焊 缝金属与母材在化学成分、金相组织、热物理性能、力学性能差别很大，焊接残余应力不可 避免，容易引发应力腐蚀或高温蠕变破坏。四、双相不锈钢的焊接1.双相不锈钢的类型双相不锈钢由于具有奥氏体+铁素体双相组织，且两个相组织的含量基本相当，故兼有奥氏体 不锈钢和铁素体不锈钢的特点。屈服强度可达400Mpa550MPa，是普通奥氏体不锈钢的2 倍。与铁素体不锈钢相比，双相不锈钢的韧性高，脆性转变温度低，耐晶间腐蚀性能和焊接 性能均显著提高；同时又保留了铁素体不锈钢的一些特点，如475C脆性、热导率高、线膨 胀系数小，具有超塑性及磁性等。与奥氏体不锈钢相比，双相不锈钢的强度高，特别是屈服 强度显著提高，且耐孔蚀性、耐应力腐蚀、耐腐蚀疲劳等性能也有明显的改善。双相不锈钢按其化学成分分类，可分为Cr18型、Cr23(不含Mo)型、Cr22型和Cr25型四类。对于Cr25型双相不锈钢又可分为普通型和超级双相不锈钢，其中近年来应用较多的是Cr22 型和Cr25型。我国采用的双相不锈钢以瑞典产居多，具体牌号有：3RE60(Cr18型)，SAF2304 (Cr23 型)，SAF2205 (Cr22 型)，SAF2507(Cr25 型)。4. 双相不锈钢的焊接特点双相不锈钢具有良好的焊接性，它既不像铁素体不锈钢焊接时热影响区易脆化，也不像奥氏体不锈钢易产生焊接热裂纹，但由于它有大量的铁素体，当刚性较大或焊缝含氢量较高时，有可能产生氢致冷裂纹，因此严格控制氢的来源是非常重要的。为了保证双相钢的特点，确保焊接接头的组织中奥氏体及铁素体比例合适是这类钢焊接的关键所在。当焊后接头冷却速度较慢时，5y的二次相变化较充分，因此到室温时可得到相 比例比较合适的双相组织，这就要求在焊接时要有适当大的焊接热输人量，否则若焊后冷却 速度较快时，会使5铁素体相增多，导致接头塑韧性及耐蚀性严重下降。5. 双相不锈钢焊材选用双相不锈钢用的焊材，其特点是焊缝组织为奥氏体占优的双相组织，主要耐蚀元素(铬、钼等) 含量与母材相当，从而保证与母材相当的耐蚀性。为了保证焊缝中奥氏体的含量，通常是提 高镍和氮的含量，也就是提高约2% 4%的镍当量。在双相不锈钢母材中，一般都有一定量 的氮含量，在焊材中也希望有一定的含氮量，但一般不宜太高，否则会产生气孔。这样镍含 量较高就成了焊材与母材的一个主要区别。根据耐腐蚀性、接头韧性的要求不同来选择与母材化学成分相匹配的焊条，如焊接Cr22型双 相不锈钢，可选用Cr22Ni9Mo3型焊条，如E2209焊条。采用酸性焊条时脱渣优良，焊缝成 形美观，但冲击韧性较低，当要求焊缝金属具有较高的冲击韧性，并需进行全位置焊接时， 应采用碱性焊条。当根部封底焊时，通常采用碱性焊条。当对焊缝金属的耐腐蚀性能具有特 殊要求时，还应采用超级双相钢成分的碱性焊条。对于实心气体保护焊焊丝，在保证焊缝金属具有良好耐腐蚀性与力学性能的同时，还应注意 其焊接工艺性能，对于药芯焊丝，当要求焊缝成形美观时，可采用金红石型或钛钙型药芯焊 丝，当要求较高的冲击韧度或在较大的拘束度条件下焊接时，宜采用碱度较高的药芯焊丝。 对于埋弧焊宜采用直径较小的焊丝，实现中小焊接规范下的多层多道焊，以防止焊接热影响 区及焊缝金属的脆化，并采用配套的碱性焊剂。6. 双相不锈钢的焊接要点焊接热过程的控制焊接线能量、层间温度、预热及材料厚度等都会影响焊接时的冷却 速度，从而影响到焊缝和热影响区的组织和性能。冷却速度太快和太慢都会影响到双相钢焊接接头的韧性和耐腐蚀性能。冷却速度太快时会引起过多的a相含量以及CnN的析出增加。 过慢的冷却速度会引起晶粒严重粗大，甚至有可能析出一些脆性的金属间化合物，如o相。 表10-6列出了一些推荐的焊接线能量和层间温度的范围。在选择线能量时还应考虑到具体的 材料厚度，表中线能量的上限适合于厚板，下限适合于薄板。在焊接合金含量高的(Cr)为 25 %的双相钢和超级不锈钢时，为获得最佳的焊缝金属性能，建议最高层间温度控制在100 C。当焊后要求热处理时可以不限制层间温度。表10-6推荐选用的双相钢线能量和层间温度钢材类型线能量/ (kJ/cm)最高层间温度/cCr23 %无Mo双相钢5 25150200Cr22 %双相钢5 25125200Cr25 %(Cu0 2.5 %)双相钢2 15100150Cr25 %超级双相钢2 15100150焊后热处理双相不锈钢焊后最好不进行热处理，但当焊态下相含量超过了要求或析 出了有害相，如o相时，可采用焊后热处理来改善。所用的热处理方法是水淬。热处理时加 热应尽可能快，在热处理温度下的保温时间为530mm，应该足以恢复相的平衡。在热处理 时金属的氧化非常严重，应考虑采用惰性气体保护。对于(Cr)为22 %的双相钢应在1050 C1100C温度下进行热处理，而(Cr)为25 %的双相钢和超级双相钢要求在1070C 1120C温度下进行热处理。直径为800mm，壁厚为10mm的闪蒸罐（图10-7)，壳体材质为0Cr18Ni9，其主要承压焊缝的焊接工艺见表10-7。图10-7闪蒸罐简图 表10-7闪蒸罐焊接工艺焊缝编号焊缝位置焊接方法焊接材料说明1A1、B1壳体纵、环缝双面SMAWA102B2壳体合拢焊缝GTAW打底 SMAW盖面TGF-308LA102C1-C4接管与平焊法兰角焊缝SMAWA102焊缝编号焊缝位置焊接方法焊接材料说明D1-D4接管与壳体角焊缝E1支座与壳体焊接角焊缝GMAW (C02 焊）TFW-308L说明:筒体直径为800mm，焊工可以钻入筒体内焊接，故筒体纵、环缝故采用焊条电弧焊进行 双面焊。本设备无人孔，故合拢焊缝只能从外侧焊接。为保证焊接质量，采用TIG焊打底。但不锈 钢氩弧焊焊接时背面金属会被氧化，以前只能通过采用背面充氩保护的方法，但是当设备较 大或背面无法实施氩气保护时，将大量浪费氩气，且仍可能出现保护不好。为解决这一工艺 难题，日本油脂公司焊接事业部开发制造了一种背面自保护不锈钢TIG焊丝，这是一种具有 特殊涂层的焊丝，涂层（即药皮）熔化后会渗透到熔池背面，形成一层致密的保护层，相当 于焊条药皮的作用。这用焊丝的使用方法与普通的TIG焊丝完全相同，涂层不会影响正面的 电弧和熔池形态，大大降低了不锈钢氩弧焊的焊接成本。本设备中，若采用背面氩气保护， 氩气浪费严重，故采用了自保护焊丝。接管与平焊法兰角焊缝、接管与壳体角焊缝，鉴于此部位焊缝形状和焊接条件，一般选用 焊条电弧焊。若接管直径太小，为了减少焊接难度，也可以采用TIG焊。支座与壳体焊接角焊缝属非承压焊缝，采用熔化极气体保护焊(保护气体为纯C02)，效率 高，焊缝成形好。TFW-308L为焊材牌号，其焊材型号为E308LT1-1(AWS A5.22)。