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第一章作业1-1 对于附图所示的两种水平夹层，试分析冷、热表面间热量交换的方式有何不同？如果要通过实验来测定夹层中流体的导热系数，应采用哪一种布置？解：（a）中热量交换的方式主要有热传导和热辐射。（b）热量交换的方式主要有热传导，自然对流和热辐射。所以如果要通过实验来测定夹层中流体的导热系数，应采用（a）布置。1-7 一炉子的炉墙厚 13cm，总面积为 20m2，平均导热系数为 1.04w/mk，内外壁温分别是520及 50。试计算通过炉墙的热损失。如果所燃用的煤的发热量是 2.09104kJ/kg，问每天因热损失要用掉多少千克煤？解：根据傅利叶公式Q = At=1.04 20 (520 50)=75.2kw0.13每天用煤24 3600 75.24=310.9kg / d2.09101-9 在一次测定空气横向流过单根圆管的对流换热实验中，得到下列数据：管壁平均温度 tw=69，空气温度 tf=20，管子外径 d=14mm，加热段长 80mm，输 换热表面传热系数多大？入加热段的功率 8.5w，如果全部热量通过对流换热传给空气，试问此时的对流解：根据牛顿冷却公式Q8.52 =At=3.14 0.014 0.08 (69 20)=49.3w / m c1-14 宇宙空间可近似的看作 0K 的真空空间。一航天器在太空中飞行，其外表面平均温度为 250K，表面发射率为 0.7，试计算航天器单位表面上的换热量？解：航天器单位表面上的换热量Q=4T T484wm2=1.0(1tw32) =0.7 5.67 10 (250) = 155/1-27 附图所示的空腔由两个平行黑体表面组成，孔腔内抽成真空，且空腔的厚度远小于其高度与宽度。其余已知条件如图。表面2 是厚=0.1m 的平板的一侧面，其另一侧表面 3 被高温流体加热，平板的平均导热系数=17.5w/mK，试问在稳态工况下表面 3 的 tw3温度为多少？tw1=27tw2=127解：表面 1 到表面 2 的辐射换热量=表面 2 到表面 3的导热量44tw3 tw2(T T1) = 0244 )(TT5.670.1tw3= tw2+021= 127 + (44 34) =17.5132.7c第二章作业2-4 一烘箱的炉门由两种保温材料 A 和 B 做成，且A=2B(见附图)。已知A=0.1w/mK，B=0.06 w/mK。烘箱内空气温度tf1=400，内壁面的总表面传热系数 h1=50 w/m2K。为安全起见，希望烘箱炉门的外表面温度不得高于50。设可把炉门导热作为一维导热问题处理，试决定所需保温材料的厚度。环境温度ABtf2=25，外表面总表面传热系数 h2=9.5 w/m2K。解：按热平衡关系，有：tf1 tw= )2(ttwf 2h1h2tf21A+ABBtf1tw1400502B=9.5(50 25)+B500.10.06由此得，B=0.0396mA=2B=0.0792 m 2-8 在如图所示的平板导热系数测定装置中，试件厚度 远小于直径 d。由于安装制造不好，试件与冷、热表面之间存在着一厚度为 =0.1mm 的空气隙。设热表面温度 t1=180，冷表面温度 t2=30，空气隙的导热系数可分别按 t1、t2查取。试计算空气隙的存在给导热系数的测定带来的误差。通过空气隙的辐射换热可以忽略不计。(=58.2w d=120mm)解：不考虑空气隙时侧得的导热系数记为0，则t1d2t20=At=415058.2=0.02915已知空气隙的平均厚度1、2均为 0.1mm，并设导热系数分别为1、2，则试件实际的导热系数应满足：+1+1=At0所以12=1+10121+10.0001+0.0001 0.02646 + 0.037450=12=0.003780.00267=21.92即00.029150.02915%2-11 一根直径为 3mm 的铜导线，每米长的电阻为 2.2210-3。导线外包有 1mm、导热系数 0.15w/m.k 的绝缘层。限定绝缘层的最高温度为 65，最低温度 0，试确定这种条件下导线中允许通过的最大电流。解：最大允许通过电流发生在绝缘层表面温度为 65，最低温度 0的情形。此时每米导线的导热量：Ql= 2lnt=d2d3.14 0.1565ln53=/119.9Wm最大允许通过电流满足所以Im=232.4 A1Im2R=119.92-14 一直径为 30mm、壁温为 100的管子向温度为 20的环境散热，热损失率为 100W/m。为把热损失减小到 50W/m，有两种材料可以同时被利用。材料 A 的导热系数为 0.5 w/mK，可利用度为 3.1410-3m3/m；材料 B 的导热系数为 0.1 w/mK，可利用度为 4.010-3m3/m。试分析如何敷设这两种材料才能达到上要求。假 设敷设这两种材料后，外表面与环境间的表面传热系数与原来一样。解：对表面的换热系数应满足下列热平衡式： (100 =20) 3.14 0.03100由此得=13.27 w/m2KV =每米长管道上绝热层每层的体积为4(di+122 di)。当 B 在内， A 在外时， B与 A 材料的外径为 d2、d3可分别由上式得出。3d2=VV0.785+2=d141020.785+0.0332=0.0774md3=0.785d+=3.14100.785+0.07742=0.12此时每米长度上的散热量为：Q10020ml=ln(77.4)30+ln(100)77.4+1=43.76.28 0.16.28 0.513.27 3.14 0.1W/m当 A 在内，B 在外时，A 与 B 材料的外径为 d2、d3可分别由上式得出。3d2=V0.785d2+1=3.141030.785+0.032=0.07md3=V0.785+ d2=24100.785+0.072=0.1m此时每米长度上的散热量为：Q10020l=ln(70)30+ln(100)70+1=74.26.28 0.56.28 0.113.27 3.14 0.1W/m绝热性能好的材料 B 在内才能实现要求。2-35：一具有内热源 ，外径为 r0 的实心长圆柱，向周围温度为 t的环境散热，表面传热系数为 h，试列出圆柱体中稳态温度场的微分方程式和边界条件，并对 = 常数的情形进行求解。解：温度场满足的微分方程为：drdt+ r =dr()dr(r )0 dt= h(t )边界条件为：r=0，dt/dr=0；r= r0，dr2t = cln r r+c当 = 常数时，积分两次得：由 r=0，dt/dr=0；得 c1=0；142dtc=r0+r02+ t由 r= r0，dr= h(t )得22h4 t = r2+r02+r0+ t因此，温度场为242h2-46 过热蒸汽在外径为 127mm 的钢管内流过，测蒸汽温度套管的布置如图所式。已知套管外径 d=15mm，厚度=0.9mm，导热系数=49.1w/mK。蒸汽与套管间的表面传热系数h=105 w/m2K。为使测温误差小于蒸汽与钢管壁温度差的0.6%，试确定套管应有的长度。解：设蒸汽温度为 tf，t thhf按题义，应使=t tf0.6h=1mH00 0.6%又 mH=5.81P=d，A=d即0ch()，得 ch(mH)=166.7所以mH=hUAH=10549.1 0.9103H=48.75H=5.81H=0.119m2-48 用一柱体模拟燃汽轮机叶片的散热过程。柱长 9cm，周界为 7.6cm，截面为1.95cm2，柱体的一端被冷却到 305（见附图）。815的高温燃气吹过该柱体，假设表面上各处的对流换热系数是均匀的，并为 28 w/m2K，柱体导热系数=55w/mK，肋端绝热。试：（1）计算该柱体中间截面上的平均温度及柱体中的最高温度。（2）冷却介质所带走的热量。解：以一维肋片的导热问题来处理。mH=hUAH=28 0.07655 1.951040.09ch(1.268)=1.92=14.09 0.09 = 1.268柱体中的最高温度为肋端温度。305 815ch mhh= 0/()266c=1.92= = 266815266549h= th t=266所以 tht=c在x=h/2 处，m(x-h)=-14.090.045=-0.634ch(0.634)1.2092因为 ch(-x)=chx所以x=h2= 0ch(1.268)= 510 1.9196= 321= 321 = 815 321494tht=c2PQ = 0th(mh) =冷却水带走的热量m负号表示热量由肋尖向肋根传递。28 0.07614.09 (510) th(1.268) =65.7w 第三章作业3-6 一初始温度为 t0 的固体，被置于室温为 t的房间中。物体表面的发射率为，表面与空气间的表面传热系数为 h，物体的体积 V，参与换热的面积 A，比热容和密度分别为 c 和，物体的内热阻可忽略不计，试列出物体温度随时间变化的微分方程式。cVdt+hA(tt)4A (TT4)0d+=解： t(0) = t03-9 一热电偶的cV/A 之值为 2.094kJ/m2K，初始温度为 20，后将其置于 320的气流中。试计算在气流与热电偶之间的表面传热系数为 58 w/m2K 及 116w/m2K 的两种情形下，热电偶的时间常数，并画出两种情形下热电偶读书的过余温度随时间的变化曲线。cV解：时间常数 =hA对 h=58 w/m2K，有 =2.094 103=582.094 103 =36.1s18.1s对 h=116 w/m2K，有1163-23 一截面尺寸为 10cm5cm 的长钢棒（18-20Cr/8-12Ni），初始温度为 20，然后长边的一侧突然被置于 200的气流中，h=125 w/m2K，而另外三个侧面绝热。试确定 6min 后长边的另一侧中点的温度。钢棒的、c、可近似的取用20时之值。解：这相当于厚为 2=25 cm 的无限大平壁的非稳态导热问题。由附录 5 查得：a =c15.278204601=s4.23 106(m2/)15.2=Biha=125 0.056=2.45F0=2=4.23103602=0.610.05由图 3-6 查得m/0=0.85tm=t-0.85(t-t0)=5+0.85(200-20)=473-37 一直径为 500mm、高为 800mm 的钢锭，初温为 30，被送入 1200的炉子中加热。设各表面同时受热，且表面传热系数 h=180 w/m2K，=40 w/mK，a=810-6m2/s。试确定 3h 后钢锭高 400mm 处的截面上半径为 0.13m 处的温度。解：所求之点位于平板的中心截面与无限长圆柱 r=0.13m 的柱面相交处。对平板，Bi =180 0.4=401.8F0=a2=8 106336002=0.54由图 3-6 查得m/0=0.660.4对圆柱体，Bi= r=180 0.25=401.125F0=a2=8 10 6336002=1.38r由附录 2 查得m/0=0.120.25又根据 r/R=0.13/0.25=0.52，1/Bi=0.889由附录 2 查得/m=0.885则对于圆柱体/0=(m/0)(/m)=0.8850.12=0.1062所以，所求点的无量纲温度为：/0=(m/0)p(/0)c=0.660.1062=0.0701t=0.07010+1200=-0.07011170+1200=11183-48一初始温度为25的正方形人造木块被置于425的环境中，设木块的6个表面均可受到加热，表面传热系数 h=6.5W/m2.K，经过 4 小时 50 分 24 秒后，木块局部地区开始着火。试推算此种材料的着火温度。已知木块的边长0.1m，材料试各向同性的，=0.65 W/m.K，=810kg/m3，c=2550J/kg.K。解：木块温度最高处位于角顶，这是三块无限大平板相交处。Bi =6.5 0.050.65=0.51由图 3-7 查得s/m=0.8aF0=2=0.65174242=2.19r810 2550 0.05由图 3-6 查得m/0=0.41s/0=(m/0)(s/m)=0.80.41=0.328角顶处无量纲温度：（s/0）3=0.0353所以角顶温度等于 411。第四章作业4-4试对附图所示的等截面直肋的稳态导热问题，用数值方法求解2、3 点的温度。图中 t0=85，tf=25，h=30W/m2.K。肋高H=4cm ，纵剖面面积=20W/m.K。解：对于点 2 可以列出：AL=4cm2 ，导热系数 tt12+ t t32+ hx t t=节点 2：xt tx2(f2)023+h tt+hxtt=节点 3：x1(f223)22(f3)0t t+ t+hx(tt=由此得：t12322f2)0tt+hx(tf t+ hxtt=2323)(f23)0t2tt= 1+3+2hxtf /(22+2hx)2tt+htfx + (h x= )t /(1 +h x + h x)32fhx230 0.022=20 0.01t=t+ t+=0.06于是2tt=+321330tf0.020.12tf /(2 + 0.12)30+ (0.06)t /(1 +0.02 + 0.06)解得20f20t txt t4-9 在附图所示得有内热源的二维导热区域中，一个界面绝热，一个界面等温（包括节点4），其余两个界面与温度为 tf 的流体对流换热，h 均匀，内热源强度 ，试列出节点 1、2、5、6、9、10 的节点方程。解：y11节点 1：51y tt12()+2y21xt t32()+xy hy=(t1tf)0242yt t162节点 2：x t(2x)+ xt t(2x)+ yt ty x+x=()210t15()+95()+65y+xy hy=节点 5：节点 6：yt t26y2x+()yt t76x2y+()x tt106y()x+()2t t56x(t5tf)0yy+ x= 0()t txt11xy59()+t109(y)+xy ( +)(=节点 9：节点 10：t tyy2txy2t t41222h t9tf)0910()+t1110()+610x+xy ()(=)0x2x2xh t10tfy 2第五章作业5-2 对于油、空气及液态金属，分别有Pr1、Pr1、Pr1。试就外掠等温平板时的层流边界流动，画出三种流体边界层中速度分布与温度分布的大致图像。0txTux0txuT(a)Pr15-3流体在两平行平板间作层流充分发展的对流换热（见附图）。试画出下列三种情形下充分发展区域截面上的流体温度分布曲线：qw1= qw2qw1= 2qw2qw1= 0（1）qw1= qw2（2）qw1= 2qw2（3）qw1= 0解：5-7 取外掠平板边界层的流动从层流转变为湍流的临界雷诺数（Rec）为 5105，试计算 25的空气、水及 14 号润滑油达到 Rec 时所需的平板长度，取 u=1m/s。解：25 时三种流体的运动粘性系数为：水v = 0.9055 10 6m2/s、空气v= 15.53 106m2/s 、14 号润滑油 v =L =5105v=313.7 1062/msL =5105v=0.453m7.765m达到临界所需板长：水L =5105v=156.9mu、空气u、油uuu+ vu= v2u25-10 试通过对外掠平板的边界层动量方程式xyy沿 y 方向作积分（从 y=0 到 y）（如附图所示），导出边界层动量积分方程。提示：在边界层外边界上，v0。解：将动量方程作 y=0 到 y=的积分，得2 uudy + vudy = vu2dyx 0v2u0dyyu0yu（1）2= ()0=()0其中，0yyy（2）vudyuvuydyuvuydy0y= () 00()y= 0()y（3）由连续性方程，ux= vy，及v= u0xdy，将此代入（3）得：vudy = uu dy+uu()dy0y0x0x（4）将（2）（4）代入（1），得uuu+u= udyu dy0u()dyv()00x0xxy此式可整理为：0= xu(u u)dyw5-25 一常物性的流体同时流过温度与之不同的两根直管 1 与 2，且 d1=2d2，流动与换热均已处于紊流充分发展区域。试确定在下列两种情形下两管内平均表面传热系数的相对大小：（1）流体以同样流速流过两管；（2）流体以同样的质量流量流过两管。解：设流体是被加热的，则以式（5-54）有：cp0.40.6(u)0.8Nuf=0.80.40.023 RegPr为基础来分析时， =0.0230.40.2d对第一种情形，u1=u2，d1=2d2，则0.81u1d0.21d0.820.210.22=u20.80.2d2= (u1)()u2d1= (2)=u =0.874m对第二种情形，m1=m2，d1=2d2，因为0.8m11.8d2则1d1d21.811.82=m20.81.8d2= (m1)0.8()m2d1= (2)=0.287当流体被冷却时，因 Pr 不进入对比的表达式，所以上述各式仍有效。5-38 现代贮存热能的一种装置的示意图如图所示。一根内径为25mm 的园管被置于一正方形截面的石蜡体中心，热水流过管内使石蜡溶解，从而把热水的显热化为石蜡的潜热而储存起来。热水的入口温度为 60，流量为 0.15kg/s。石蜡的物性参数为：熔点为327.4，熔化潜热 L=244kJ/kg，固体石蜡的密度 s=770kg/m 。假设圆管表面温度在加热过程中一直处于石蜡的熔点，试计算该单元中的石蜡全部熔化热水需流过多长时间？（b=0.25m，l=3m）解：为求得所需加热时间，需知道该管子的换热量，因而需知道出口水温 t”。设出口水温 t”=40，则定性温度 tf=(t+t”)/2=50查表得物性：=0.648w/mu8451X，=549.410-6kg/msPr=3.54，=988.1kg/m3，Cp=4.17410-3J/kgu8451X。Re =4md=4 0.153.1416 0.025 6=13905所以549.410因为液体被冷却，由式（5-54）得：Nuf=0.023 (13905)0.8(3.54)0.3=69.34 =Nu=69.34 0.648= 1797(/wm2 c)所以0.025AttmC由热平衡关系可得：()fw=p(tt )，代入数据，得t”=43.5，此值与假设值相差太大，故重设 t”=43.5，重新进行上述计算步骤，得 t”=43.3。此值与假设值 43.5已十分接近。可取 t”=（43.3+43.5）/2=43.4于是该换热器的功率为：= )mCp(tt0.15 4175 (6043.4)=10395.8w使石蜡全部熔化所需热量为：Q=(0.2523-0.02520.7853)770244=3.495107J所以所需加热时间为 3.495107/10395.8=3362s=56min5-42 温度为 0的冷空气以 6m/s 的流速平行的吹过一太阳能集热器的表面。该表面呈方形，尺寸为 1m1m，其中一个边与来流方向垂直，如果表面平均温度为 20，试计算由于对流所散失的热量。解：定性温度 tm=(0+20)/2=10，=0.0251w/mu8451X，v=14.1610-6m2/sPr=0.705uLRe =55v4.237 10 4104所以 Nu = 0.0266 (Re)0.805=Nu 295.5 =d=22(w / m2 c)Q=Aht=3.14160.351.752216=677.3W5-54 如附图所示，一股冷空气横向吹过一组圆形截面的直肋。已知：最小截面处的空气流速为 3.8m/s，气流速度 tf=35；肋片的平均表面温度为 65，导热系数为 98 w/mu8451X，肋根温度维持定值；s1/d1=s2/d2=2，d=10mm。为有效的利用金属，规定肋片的 mH 不应大于 1.5，使计算此时肋片应多高？在流动方向上排数大于 10。采用外掠管束的公式来计算肋束与气流的对流换热。定性温度 tm=(35+65)/2=50,查表得物性参数为：=0.0283w/mu8451X，v=17.9510-6m2/s则 Re=3.80.01/(17.9510-6)=2117由表（5-72）查得 c=0.482，m=0.556，Nu=0.452(2117)0.556=34.05Nu34.05 0.0283 所以 = =d44 0.0196.4=wm2 c96.4(/)因为m =d=98 0.01=19.83所以 h1.5/19.83=0.0756m5-60 假设把人体简化成直径为 30cm，高 1.75m 的等温竖圆柱，其表面温度比人体体内的正常温度低 2，试计算该模型位于静止空气中时的自然对流散热量，并与人体每天平均摄入热量（5440kJ）作比较。圆柱两端面散热不予考虑，人体正常体温按 37计算，环境温度为 25。解：定性温度 tm=(35+25)/2=30,查表得物性参数为：=0.0267w/mu8451X，v=1610-6m2/s，Pr=0.701，=1/（30+273）=1/3033tl9Gr=g=6.77110v2处于过渡区，Nu=0.0292(GrPr)0.39=173.4=2.646 w/m2u8451Xq = At =43.62w / m2此值与每天的平均摄入热量相接近，实际上由于人体穿了衣服，自然对流散热量要小于此值。5-65 一输送冷空气的方形截面的管道，水平的穿过一室温为28的房间，管道外表面平均温度为 12，截面尺寸为 0.3m0.3m。试计算每米长管道上冷空气通过外表面的自然对流从房间带走的热量。注意：冷面朝上相当于热面朝下，而冷面朝下相当于热面朝上。对均匀壁温情形，水平板热面朝上时有：0.54(GrPr)1/4(104 GrPr107)及 Nu=0.15(GrPr)1/3(107 GrPr1011)水平板热面朝下时有：Nu=0.27(GrPr)1/4(105 GrPr1011)，特征长度为 A/P，其中 A 为表面面积，P 为周长。解：不考虑各平面相交处的相互影响，以 4 个独立的表面来考虑。定性温度 tm=(28+12)/2=20,查表得物性参数为：=0.0259w/mu8451X，v=15.0610-6m2/s，Pr=0.703，tl39.8 (28 312) 0.1150.7036Gr Pr=g=v262=2.52310(15.06 10)293所以，竖板 Nu1=0.59(GrPr)1/4=0.59(2.523106)1/4=23.51水平板热面朝上时，Nu3=0.54(GrPr)1/4=0.54(2.523106)1/4=21.52水平板热面朝下时，Nu4=0.27(GrPr)1/4=0.27(2.523106)1/4=10.76所以0.0259Q = t+=A=(223.5121.5210.76) 0.31 (28 12)85.730.115w/m5-69 一水平封闭夹层，其上、下表面的间距为=14mm，夹层内是压力为 1.013105Pa 的空气。设一表面的温度为 90，另一表面温度为 30。试计算当热表面在冷表面之上及冷表面之下两种情形时，通过单位面积夹层的传热量。 解：当热面在上，冷面在下时，热量的传递方式仅靠导热。所以 tm=(90+30)/2=60查表得=0.029w/mu8451X，v=18.9710-6m2/s，Pr=0.696，则q = t=0.029 90300.014=wm124.3/2当热面在下时，GrPr=9.8600.01430.696/(18.9710-6)2333=9371根据式（5-87），Nu=0.212(GrPr)1/4=0.212(9371)1/4=2.09则=2.090.029/0.014=4.33 w/m2u8451X，2q = t =4.33 60 = 260w / m260/124.3=2.09第 6 章作业6-7立式氨冷凝器有外径为50mm 的钢管制成。钢管外表面温度为25。冷凝温度为 30，要求每根管子的氨凝结量为 0.009kg/s，试确定每根管子的长度。解：设 tw=25 ，tm=(25+30)/2=27.5 ，r=1145.8 103J/kg，l=600.2，l=2.1110-4kg/m.s，=0.5105w/mu8451X，由At=Gr，得 L=(Gr)/(dt)设流动为层流，则2 31grllL1/ 4h =1.13 L(t tlsw)4=5370.3代入 L 的计算式，得 L=3.293m则 h=3986.6W/m2.KRe=10861600，故确为层流。6-12 压力为 1.013105Pa 的饱和水蒸气，用水平放置的壁温为 90的铜管来凝结。有下列两种选择：用一根直径为 10cm 的铜管或用 10 根直径为 1cm 的铜管。试问：（1）这两种选择所产生的凝结水量是否相同？最多可以相差多少？（2）要使凝结水量的差别最大，小管径系统应如何布置（不考虑容积因素）（3）上述结论与蒸汽压力、铜管壁温是否相关（保证两种布置的其它条件相同）11=d1=101=( 1) 4解：由公式（6-4）知， d，其它条件相同时 2又 Q=At，At 相同，所以(2) 4() 4d111.778，（1）小管径系统的凝结水量最多可达大管径情形的 1.778 倍。（2）要达到最大的凝结水量，小管径系统应布置成每一根管子的凝结水量不落到其它管子上。（3）上述结论与蒸汽压力、铜管壁温无关。 6-28 一直径为 3.5mm、长 100mm 的机械抛光的薄壁不锈钢管，被置于压力为 1.013105Pa 的水容器中，水温已接近饱和温度。对该不锈钢管两端通电以作为加热表面。试计算当加热功率为 1.9w 和 100w 时，水与钢管表面间的表面传热系数。解：当 Q=1.9w 时，q =Qdl=1.93.1416 0.0035 0.1=wm1728/2，这样低的热流密度仍处于自然对流换热阶段。设t=0.6，则 tm=100.8，物性值=0.6832w/m，=0.29310-6m2/s，Pr=1.743，=7.5410-4,Gr Pr =9.8 7.5410421.6 0.0035123=1.743102920.29310根据表（5-12）Nu=0.53(GrPr)1/4，=0.530.6832t（10292）1/4/0.0035=1042 w/ m2u8451Xq=t=104216=1667w/m2,与 1728 差 3.5%，在自然对流工况下，在物性基本不变时，0.8t (q)，正确的温度值可按下列估算得到，t=1.6u65288X1728/1667）0.8=1.647，1而 (t) 4，所以=1042u65288X1.647/1.6）0.25=1050 w/ m2u8451X当 Q=100w 时，q =Qdl=1003.1416 0.0035 0.1=wm90946/2，这时已进入核态沸腾区，采用式（6-17）得：422tq4132257 101.75=0.0132639.8588.610(958.4 0.594)3282.5 10 225710得 1.068410-3t=2.1710-4q0.33，即 q0.671.068410-3=2.1710-4u65288Xq/t），所以=10338 w/ m2u8451X6-33 试计算当水在月球上并在1.013105Pa 及 10105Pa 下做大容器饱和沸腾时，核态沸腾的最大热流密度（月球的重力加速度为地球的 1/6）比地球上的相应数值小多少？1q (g) 4解：由式（6-20），
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