水润之都住宅楼设计毕业论文

0 / 89 文档可自由编辑打印青岛农业大学毕 业 论 文（设计）题 目： 水润之都住宅楼设计 姓 名： 学 院： 建筑工程学院 专 业： 土木工程专业 班 级： 2010 级 2 班 学 号： 20104510 指导教师： 冯秀梅 2014 年 6 月 4 日水润之都住宅楼设计1 / 89 文档可自由编辑打印土木工程 刘娟娟指导教师 冯秀梅摘要：本设计为市之都设计，建筑为m2左右，地上，青岛水润住宅楼面积3800六层用钢筋结构；本设计的主要包括的建筑和。混凝土框架内容住宅楼方案设计结构计算其中计算是重点。采用手算进行，并采用来 结构设计空间结构计算分析一榀框架。其计算内容主要有：，各种框架内计算框架进行计算竖向荷载和风荷载荷载作用下力，、，楼板框架侧移验算分析及水平荷载作用下内力组合及框架梁框架柱配筋计算，等。配筋计算楼梯和基础设计关键词: ；钢筋混凝土框架结构荷载计算内力组合配筋计算柱下独立基础Hydra in residential building design2 / 89 文档可自由编辑打印Student Majoring in Civil Engineering liu juanjuan Tutor Name feng xiumei Abstract:This design for the Qingdao water embellish of residential building design, construction area of 3800 m2, six floors on the ground, the underlying storage room for the height of 2.2 m, the standard height of 2.8 m. Two families share a ladder, average every building area is around 140-150 m2, with reinforced concrete frame structure; The main content of this design include residential building design and structure calculation. The structure design and calculation is the key. Using hand calculation of space structure is analyzed, and a calculation is made using a common framework to calculate the. Its computation contents mainly include: the vertical load and wind load, under various loading frame internal force analysis and the frame lateral calculation under the action of horizontal loading, and internal force combination frame beam and frame column and distribution engineering calculation, floor reinforcement calculation, the staircase and foundation design and calculation, etc.Key Words：Reinforced concrete frame structure; load calculation; the combination of internal forces; reinforcement; independent foundation under column目目 录录3 / 89 文档可自由编辑打印1. 建筑设计.11.1 建筑设计概况.11.2 建筑设计原理.21.3 建筑材料选择.32. 结构计算.42.1 设计资料.42.2 结构方案的选择和结构布置.42.3 梁柱截面尺寸的初步确定和材料选择.62.4 荷载计算.82.5 内力计算.182.6 横向框架内力组合 .462.7 梁柱截面配筋计算.672.8 楼板设计 .752.9 楼梯设计 .792.10 基础设计.82参 考 文 献.84毕业设计图纸目录.851 / 89 文档可自由编辑打印1 建筑设计1.1 建筑设计概况：1.1.1 工程概况建设地点：青岛市本工程为某青岛某开发商建筑的住宅楼，单体楼为。地上六建筑面积左右2m3800层，底层为储物室层高，标准层高为。一梯两户，平均每套在m2 . 28m. 2建筑面积左右。2150m-1401.1.2 设计条件：1.自然条件：（1）抗震设计：抗震设防烈度为 6 度，II 类场地，不考虑抗震计算1。（2）基本雪压：自然条件：基本风压：0.6 kN/m2，B 类粗糙度；基本雪压：0.2 kN/m2。青岛年平均气温 12.7。最高气温高于 30的天数，年平均为 11.4 天；最低气温低于-5的天数，年平均为 22 天。年平均无霜期 251 天，比相邻地区长一个月。青岛市降水量年平均为 662.1 毫米，年平均降雪日数只有 10 天。年平均气压为 1008.6毫帕。年平均风速为 5.2 米/秒，以东南风为主导风向2。2、工程地质条件，II 类场地。1-1体见表地势平坦，土质分布具拟建场地用地呈方形，序号岩土深度土层深度（m）厚度范围（m）地基土承载力（kPa）压缩模量（mPa）1杂填土0.0101.0-2粉土1.02.01.01805.03中粗砂2.04.52.52809.54砾砂4.515.010.535021.0由此选用第三层为持力层，其承载力特征值，其中未见地下水，本工kpa280fak程。不考虑地下水影响1.1.3 结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构。2 / 89 文档可自由编辑打印1.2 建筑设计原理本次毕业设计的立题思路是本着满足人们对于住房的要求来构思的，现代的人们对于住房的要求更不仅仅是解决温饱、有地方可以居住这些基本的生活要求，他们更多的是在乎生活的品质和质量，并且每套 150m2左右的建筑面积，属于中等层次用房，依据该层次人们的生活习惯制定了方案，因此，客厅的设计及采光，通透性方面都有详尽的考虑。总之，以满足该类住户人群的需要进行设计。1.2.1 建筑平面设计本设计为住宅楼，户型设计为三室一厅一厨二卫加书房，卧室有主卧和次卧，主卧设计有独立卫生间，客厅是设计的大的开敞式，另有卫生间、厨房、阳台，还配有小的衣帽间隔间。建筑平面形状选取方形，长 48.24 米，宽 13.44 米。房间为矩形，较为规整，建筑共两个楼梯，楼梯设计中底层储藏室用直跑形式，一跑 13 阶，标准层用等跑形式，一跑 10 阶，符合人们的生活需要。1.2.2 建筑立面设计立面设计以简单、大方为主，其中没有挑进挑出等复杂的建筑立面，主要还是结合建筑的平面布置来进行的，另外，建筑立面的整体感觉符合建筑美学和力学的要求，尤其是门窗洞口的比例关系上，着重考虑。1.2.3 剖面设计3 / 89 文档可自由编辑打印剖面设计最重要的就是对内部使用空间的高度有一个了解，以此来确定是否能让人们的生活行为不受限制，给人以舒服的感觉，在剖面图下，我们能够看到梁板柱的尺寸，而且也剖切到了门墙窗、楼梯、屋顶。因此，对于建筑结构了解深刻。1.3 建筑材料选择1.3.1 材料选用3混凝土：基础垫层 C15，其他均采用 C30。钢筋： 纵向受力钢筋用 HRB400, 箍筋用 HPB300。外墙：建筑外墙用普通砖墙,其尺寸为 240mm11553，重量= 25kN/m23；mmmm填充墙：内隔墙均用加气混凝土砌块，其尺寸为，重量= mm600mm200mm2006kN/m23；门：木门，= 0.2 kN/m2 卷帘门， = 0.4 kN/m23窗： 钢塑门窗， = 0.35 kN/m234 / 89 文档可自由编辑打印2 结构计算选取 14 号轴线进行设计2.1 设计资料2.1.1 设计条件1、自然条件：(1) 基本风压：0.6kN/m2 B 类粗糙度(2) 基本雪压：0.2kN/m22、抗震设防烈度：6 度,场地类别为二类，不考虑抗震设防计算1。3、工程地质条件：持力层地基土承载力 fak =280kN/m2 ,类场地4。4 、荷载根据用途的选取：屋面：kN/m25 . 1楼面：kN/m20 . 2楼梯：kN/m255 . 22.2 结构方案选择2.2.1 结构选型该楼总面积约为，层数为 6 层，底层为储藏室，采用2m3800结构体系，基础选为。钢筋混凝土现浇框架柱下独立基础2.2.2 结构布置5 / 89 文档可自由编辑打印2.2.3 结构材料1、混凝土强度：基础垫层 C15柱、梁、楼板、基础 C30 6 / 89 文档可自由编辑打印2、钢筋：梁、柱、板钢筋等级为 HRB400，箍筋为 HPB300；3、钢筋接头形式：采用绑扎连接；4、混凝土保护层：板 15 mm梁截面 15 mm柱 35 mm2.3 截面尺寸的初步确定2.3.1 梁柱截面尺寸的估算1.梁尺寸估算（1）主梁尺寸截面高度：，其中 l0为梁的计算跨度，l0=6300mm，则 h=420630mm,0l10/115/1h）（取 h=500mm6截面宽度：，主梁截面取 h=500mm，则 b=167250mm，取 b=250mm6。h3/12/1b）（2）次梁尺寸由 h=(1/12-1/18)L, ,则取 h=400mm,b=200mm6h3/12/1b）（2.柱尺寸估算根据一榀框架的尺寸可以估算出轴力设计值，从而估算柱的截面尺寸：N=123.04.26=1166.4KN结构采用 C30 混凝土, fc =14.3N/mm2，假定柱截面尺寸mm500mm500则柱轴压比：=1166.4/14.3500500=0.33，为轴压比，ccNbhfc该工程的抗震设防烈度为 6 度，该建筑为丙类建筑，则轴压比限值为 1.0取截面： mm500mm5003板厚尺寸估算h=（1/451/50）l 取板厚 h=120mm7 / 89 文档可自由编辑打印，基础顶面至室外地坪取层楼面底层柱高从基础顶到二室内外高差0.5m-，故。，0.5m-基础顶到室内的距离为1.000m-m20. 3故底层柱高为。m80. 2其余柱高均为4. 梁、柱线刚度梁截面惯性矩要考虑到现浇楼板的作用，中框架取（I0为不考虑楼板翼缘作用02II 的梁截面惯矩）6AC 跨梁： i=EI/l=30000100.250.52/（126.3）=2.48104CD 跨梁： i = EI/l=30000100.250.52/（122.7）=5.79104DE 跨梁: i = EI/l=30000100.250.52/（124.2）=3.72104其余各层柱： i余 = EI/l=30000100.50.5/（122.8）=5.58104底层柱： i底 = 10496. 4)2 . 312/(5 . 05 . 01030000/33lEI令 , 则相对为：0 . 1i余柱线刚度i左梁=2.48104 /5.58104=0.44i右梁=3.72104 /5.58104=0.67 i中梁= 5.79104 /5.58104=1.04 i底柱=4.96104 /5.58104=0.89 8 / 89 文档可自由编辑打印 2.4 荷载计算2.4.1 恒荷载标准值1、 屋面隔热层： 0.035kN/m3=0.875kN/m2厚架空隔热板mm3525防水层： 卷材防水层或贴TSSBS2m/k40. 0N找平层： 0.02 kN/m3=0.40kN/m2厚水泥砂浆找平mm2020找坡层： （0.040+0.080）/2kN/m3=0.56kN/m2找坡厚水泥焦渣 %2mm401保温层： 0.060 kN/m3=0.72kN/m2水泥膨胀珍珠岩保温厚10:16012结构层： 0.120kN/m3=3.00kN/m2厚现浇钢筋混凝土板mm12025抹灰层： 0.015 kN/m3=0.225kN/m2厚石灰砂浆抹底mm1517合计 6.21kN/m22、楼面 0.65kN/m2水磨石地面 0.020kN/m3=0.40kN/m2厚水泥砂浆抹底mm20209 / 89 文档可自由编辑打印结构层： 0.120 kN/m3=3.00kN/m2厚现浇钢筋混凝土板mm12025抹灰层： 0.020 kN/m3=0.34kN/m2厚石灰砂浆抹底mm2017合计 4.39kN/m23、梁自重（主梁）500mmmm250bh梁自重： 0.25 （0.5-0.12） kN/m3=2.375kN/m25抹灰层： 0.02 (0.5-0.12+0.25) 2kN/m3=0.428kN/m厚混合砂浆抹底mm20 17合计 2.803kN/m4、次梁、基础梁自重400mmmm200bh梁自重： 0.20 （0.4-0.12） kN/m3=1.40kN/m25抹灰层： 0.02 (0.4-0.12+0.2) 2 kN/m3=0.326kN/m厚混合砂浆抹底mm20 17合计 1.726kN/m5、柱自重500mmmm500bh柱自重： 0.5 0.5 kN/m3=6.25kN/m25抹灰层： 0.02 0.5 4kN/m3=0.68kN/m厚混合砂浆抹底mm20 17合计 6.93kN/m6、（标准层）外纵墙自重纵墙： 0.9 0.24kN/m =3.89kN/m18铝合金窗（1.5 1.5）： 1.5 0.35kN/m =0.525kN/m： （2.8-1.5） 0.5kN/m =0.65kN/m水刷石外墙面： （2.8-1.5） 0.36kN/m =0.468kN/m水泥粉刷内墙面合计 5.533kN/m纵墙： 0.9 0.24 18.0kN/m =3.89kN/m铝合金窗（1.5 1.5）： 1.9 0.35kN/m =0.665kN/m： （2.8-1.9） 0.5kN/m =0.495kN/m水刷石外墙面： （2.8-1.9） 0.36kN/m =0.324kN/m水泥粉刷内墙面合计 3.644kN/m7. （底层 A）外纵墙自重纵墙： （3.2-1.5-0.5-0.4） 0.24 18.0kN/m =3.24kN/m卷帘门： 1.5 0.4kN/m =0.6kN/m10 / 89 文档可自由编辑打印： （3.2-1.5） 0.5kN/m =0.825kN/m水刷石外墙面： （3.2-1.5） 0.36kN/m =0.594kN/m水泥粉刷内墙面合计 5.259kN/m（底层 E）纵墙： （3.2-0.5-0.4） 0.24 18.0kN/m =9.72kN/m： （3.2-0.9） 0.5kN/m =1.125kN/m水刷石外墙面： （3.2-0.9） 0.36kN/m =0.81kN/m水泥粉刷内墙面合计 11.745kN/m8. （标准层）内隔墙自重墙重： （2.8-0.5） 6.0 0.2kN/m =2.76kN/m： （2.8-0.5） 0.36 2kN/m =1.656kN/m水泥粉刷内墙面合计 4.416kN/m 底层墙重： （3.2-0.5-0.4） 6.0 0.2kN/m =2.7kN/m： （3.2-0.5-0.4） 0.36 2kN/m =1.62kN/m水泥粉刷内墙面合计 4.32kN/m 9. 女儿墙自重女儿墙： 0.9 0.24kN/m =3.888kN/m18压顶： 0.1 0.24kN/m =0.6kN/m25： 水刷石外墙面合计 m/1,232m/5 . 024. 021kNkN）（5.72kN/m2.4.2 活荷载标准值1. 屋面和楼面屋面：kN/m25 . 1楼面：kN/m20 . 2楼梯：kN/m255 . 22.雪荷载：基本雪压：0.2kN/m2雪荷载： 1.0 0.2kN/m2=0.2 kN/m0rksuS，二者中取大值。同时考虑屋面活荷载和雪荷载不11 / 89 文档可自由编辑打印2.4.3 竖向荷载下框架受荷计算因为有梁的存在楼板被分割为一个一个的区格，首先要区分此板区格是单向板还是双向板：当时称为单向板，即主要在一个方向上弯曲的板7；0201/3ll当时称为双向板，即在两个跨度方向上弯曲的板7；0201/3ll当的板宜按双向板设计7。02012/3ll经过计算，选取的一榀框架上的板都是双向板，如图 2-4 所示，因此，板传至梁上的被分割成的三角形或梯形荷载经过以下公式可被转化为均布荷载，三角形荷载：5/8P 公式（2-1）7梯形荷载：(1-2+)P， 公式（2-2）7012/ 2ll01Pgql1.梁均布荷载（1）A-C 轴间梁 =3.6/(26.3)=0.286012/ 2ll屋面板传荷载：恒载： 6.213.6/2(1-20.286+0.286)2=19.23kN/m活载： 1.53.6/2(1-20.286+0.286)2=4.64kN/m楼面板传荷载：恒载： 4.393.6/2(1-20.286+0.286)2=13.6kN/m活载： 2.03.6/2(1-20.286+0.286)2=6.19kN/m12 / 89 文档可自由编辑打印梁自重标准值： 2.803kN/mA-C 轴均布荷载：屋面梁：恒载= 2.80319.23=22.033板传荷载梁自重kN/m活载= 4.64板传荷载kN/m楼面梁：恒载= 2.803+13.6=16.403板传荷载梁自重kN/m活载= 6.19板传荷载kN/m (2)C-D 轴间梁 屋面板荷载：恒载： 6.212.7/25/82=10.48kN/m活载： 1.52.7/25/82=2.53kN/m楼面板荷载：恒载： 4.392.7/25/82=7.41kN/m活载： 2.02.7/25/82=3.375kN/m梁自重标准值： 2.803kN/mC-D 轴间均布荷载：屋面梁：恒载= 2.80310.48=13.283板传荷载梁自重kN/m活载= 2.53板传荷载kN/m楼面梁：恒载= 2.803+7.41=10.213板传荷载梁自重kN/m活载= 3.375板传荷载kN/m (3)D-E 轴间框架梁 =3.0/(24.2)=0.357012/ 2ll屋面板传荷载：恒载： 6.213/2(1-20.357+0.357)2=14.73kN/m活载： 1.53/2(1-20.357+0.357)2=3.56kN/m楼面板荷载：恒载： 4.393/2(1-20.357+0.357)2=10.41kN/m活载： 2.03/2(1-20.357+0.357)2=4.74kN/m梁自重标准值： 2.803kN/mD-E 轴均布荷载：13 / 89 文档可自由编辑打印屋面梁：恒载= 2.80314.73=17.533板传荷载梁自重kN/m活载= 3.56板传荷载kN/m楼面梁：恒载= 2.803+10.41=13.213板传荷载梁自重kN/m活载= 4.74板传荷载kN/m2.柱集中荷载 天沟自重见图 2-5：恒载=m/k17. 2)36. 055. 0()2 . 06 . 0(08. 012. 06 . 025N）（1）A 柱集中荷载顶层柱：恒载=女儿墙及天沟自重板传荷载梁自重=(5.72+2.17)7.2+2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+19.236.31/42+6.211.85/87.2=191.901kN活载=1.51.85/87.2+4.640.56.3=26.77kN板传荷载标准层：恒载=墙自重板传荷载梁自重=5.533(7.2-0.5)+2.803(7.2-0.5)+4.4166.30.5+1.7266.30.5+13.66.31/42+4.391.85/87.2=153.6kN活载=板传荷载kN70.353 . 65 . 019. 62 . 78/58 , 10 . 214 / 89 文档可自由编辑打印基础顶面恒载= =5.259(7.2-0.5)+1.726(7.2-0.5)底层外纵墙自重基础梁自重=46.8kNC 柱集中荷 =012/ 2ll24. 0)7 . 52/(7 . 2顶层柱：恒载=板传荷载梁自重=2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+19.236.31/42+6.211.85/87.2+6.212.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+6.212.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692=160.287kN活载=板传荷载=1.51.85/87.2+1.52.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+1.52.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692+4.646.30.5=32.86kN标准层：恒载=墙自重板传荷载梁自重=4.416(7.2-0.5)+2.803(7.2-0.5)+1.7266.30.5+13.66.30.5+4.4166.31/42+4.391.85/87.2+4.392.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+4.392.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692=163.931kN活载=板传荷载=2.01.85/87.2+2.02.7/2(1-20.24+0.24)5.71/42+2.02.7/2(1-20.24+0.24)5.71/412/692+6.196.30.5=43.8kN基础顶面恒载=内隔墙自重基础梁自重=1.726(7.2-0.5)+4.32(7.2-0.5)=40.508KN(3)D 柱集中荷载 =012/ 2ll36. 0)2 . 42/(0 . 3顶层柱：恒载=板传荷载梁自重=2.803(6.0-0.5)+1.7264.20.5+14.734.21/42+6.211.55/86.0+6.212.7/2(1-20.36+0.36)5.7=122.535kN活载=板传荷载=1.51.55/86.0+1.52.7/2(1-20.36+0.36)5.7+3.564.20.5=25.006kN标准层：15 / 89 文档可自由编辑打印恒载=墙自重板传荷载梁自重=4.416(6.0-0.5)+2.803(6.0-0.5)+1.7264.20.5+4.4164.20.5+10.414.21/42+4.391.55/86.0+4.392.7/2(1-20.36+0.36)5.7=125.758kN活载=板传荷载=2.01.55/86.0+2.02.7/2(1-20.36+0.36)5.7+4.744.20.5=33.32kN基础顶面恒载=内隔墙自重基础梁自重=1.726(6.0-0.5)+4.32(6.0-0.5)=33.253KN(4)E 柱集中荷载顶层柱：恒载=女儿墙及天沟自重板传荷载梁自重=(5.72+2.17)6.0+2.803(6.0-0.5)+1.7264.20.5+14.734.21/42+6.211.55/86.0=132.242kN活载=板传荷载=1.51.55/86.0+3.560.54.2=15.916kN标准层：恒载=墙自重板传荷载梁自重=5.533(6.0-0.5)+2.803(6.0-0.5)+4.4164.20.5+1.7264.20.5+10.414.21/42+4.391.55/86.0=105.302kN活载=板传荷载=2.01.55/86.0+4.740.54.2=21.204kN基础顶面恒载= =11.745(6.0-0.5)+1.726(6.0-0.5)底层外纵墙自重基础梁自重=74.01 kN16 / 89 文档可自由编辑打印2.4.4 风荷载计算1、风荷载标准值计算为简化计算，楼面的集中风荷载被计节点处的集中风荷载，作用于屋面梁和楼面梁算单元内外墙面的分布风荷载等量转化，计算公式如下所示： 公式(2-3) 7ZZoW= w (+)Bhhijs2S风荷载体形系数，本工程 H/B=17.2/13.44=1.284，取 S =1.3 7。Z风压高度变化系数，本工程建设为 B 类地面粗糙程度7；0风荷载基本风压值；本工程 0=0.6 kN/m2hi下层柱高；hj上层柱高；B计算单元迎风面宽度，B=7.207。mZ风振系数因为 H30m，且高宽比 17.2/13.44=1.281.5 则 Z =1.07。17 / 89 文档可自由编辑打印2、 风载下位移验算构件名称2bciii2cii(kN/m)212cciDhA 轴柱=(20.44)/21=0.44i0.1815373C 轴柱=(20.44+21.04)/21=1.48i0.42536298D 轴柱=(20.1.04+2+20.67)/21=1.7i0.4639288E 轴柱=(20.67)/21=0.67i0.25121437D=15373+36298+39288+21437=112396 kN/m构件名称2bciii2cii(kN/m)212cciDhA 轴柱0.50.433902C 轴柱1.670.650854D 轴柱1.920.6252549E 轴柱0.750.4538140D=33902+50854+52549+38140=175445 kN/m层次sZZ离地高度(m)Zih(m)jh(m)0 (kN/m)Wk (kN)61.31.01.17616.72.820.615.8551.31.01.1113.92.82.80.617.4541.31.01.0311.12.82.80.616.2031.31.01.008.32.82.80.615.7221.31.01.005.52.72.80.615.7211.31.01.002.74.22.80.615.3018 / 89 文档可自由编辑打印3、风载下侧移计算水平荷载作用下按以下公式计算：框架的层间侧移 公式(2-4) 7ijjjD/V =U Vj第 j 层的总剪力7；Dij第 j 层所有柱的抗侧移刚度之和7；Uj第 j 层的层间侧移7。层数Wj/kNVj/kND/ kN/m/mjuVj/h615.8515.851123961.4-4101/20000517.4533.31123963-4101/9333416.2049.5112396 4.4-4101/6364315.7265.221123966-4101/4667215.7280.941123967.2-4101/3889115.3096.241754455.5-4101/4000u=0.00275ju侧移验算：对于框架梁结构楼层层间最大侧移与层高之比的限值为 1/5508。该工程的框架：1/38891/550， 结构层间侧移max(/ )juh顶点位移 u=0.0027ju 且 u/H=1/5891 Vmax00.250.25 1.0 14.3 500 465831ccf bhkN截面尺寸可以。3、正截面承载力计算受压， 筋向弯矩，故采用对称配柱同一截面分别受正反11.010.8518. 0= 14.34655000.518=1722.2KN： 轴柱进行计算选取A一层 从柱的内力组合表中可见，Nmax=2381.58KNNb，为小偏压，选用 M 大，N 大的组合轴柱进行计算选取A最不利组合为：第一组：M=20.69KN.m;N=2381.58KN 第二组：M=75.33KN.m;N=2238.84KN在弯矩中没有由水平荷载产生的弯矩，柱的计算长度 lo=1.0H=3.2mmmNMe69. 858.2391/1069.20/30max 20mm,/3020mmaehmmeeeai69.282069. 80,0 . 1751. 01058.2381/5005003 .145 . 0/5 . 031NAfc因为=3.2/0.5=6.315，所以=1.0.268 / 89 文档可自由编辑打印46. 10 . 1751. 05 . 02 . 3465/69.28140011/140011221200hlhei偏心距mmheesi89.256352/50069.2846. 12/=0.746b=2381.58256.89-14.350046520.746(1-0.50.746)/36021 c0ssy0sNe- f bh (1-0.5)A =A =f (h -a )(465-35)75%，柱的计算长度取下列二式中的较小值：Hllu)(15. 01 0 公式(2-10) 16Hl)2 . 02(min0上式中：、柱上端、下端节点柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值16；ul比值、中的较小值16；minulH 的高度，对底层柱为从基础顶面到一层楼盖顶面的高度；对其余各层柱为上下两层楼盖顶面之间的高度16。柱的计算长度：m16. 5l0mmNMe65.3384.2238/1033.75/30max 20mm,/3020mmaehmmeeeai65.532065.330,0 . 1798. 01084.2238/5005003 .145 . 0/5 . 031NAfc因为=5.16=6.315，所以=1.0.2526. 10 . 1798. 05 . 02 . 3465/65.53140011/140011221200hlhei偏心距mmheesi89.256352/50069.2846. 12/=0.673b69 / 89 文档可自由编辑打印=2238840296.67-14.350046520.673(1-21 c0ssy0sNe- f bh (1-0.5)A =A =f (h -a )0.50.673)/360(465-35)75%，柱的计算长度取下列二式中的较小值：Hllu)(15. 01 0 公式(2-10) 16Hl)2 . 02(min0柱的计算长度：m35. 4l0mmNMe44.5818.1394/1048.81/30max 20mm,/3020mmaehmmeeeai44.782044.580,0 . 129. 11018.1394/5005003 .145 . 0/5 . 031NAfc因为=4.2/0.5=8.715，所以=1.0.232. 10 . 10 . 15 . 02 . 4465/44.78140011/140011221200hlhei偏心距mmheesi54.318352/50044.7846. 12/NNb ，为大偏压。=0.4190c1bhfNb=1394.18318.54-14.350046520.419(1-0.50.419)/36021 c0ssy0sNe- f bh (1-0.5)A =A =f (h -a )(465-35)3,所以02/ hHn3当0.30.3ccNf ANf A时，取所以0.30.3 14.3 500 5001072.5cNf AkN=1.75/(3+1)1.43500465+0.071072.5103=220.5KNVmax，可Nbhft07. 00 . 175. 10按构造配筋。柱箍筋加密区的箍筋最小配箍率特征值 v=0.15，箍筋加密区范围内的体积配箍率尚不应小于 0.4%15。最小体积配箍率：yvcvvff /min%4 . 0%8 . 0270/3 .1415. 0=(500-230)20.008/(4(500-230)=0.88 取10，=78.5mm2 lAsAcorsv/minsvAS356.8mm2根据构造要求，柱端箍筋间距取，取 100mm。取加密区箍筋为mmd128150,8min非加密区满足故取 410010mmdS27015 420010柱箍筋加密区：底层：1/3H=1m，标准层：1/6H=500mm 柱箍筋非加密区：底层：1.2m， 标准层：1.8m裂缝宽度验算：A 柱：e0/h0=33.65/465=0.0720.55 可不验算裂缝宽度。B 柱：e0/h0=58.44/465=0.125，即为第一10=/ 2cfffMf b hhhuM类 T 形截面=86.06 106/(1.0 14.32100 4752)=0.016s=0.016=0.2%sA2mm/sAbh min跨中上部钢筋按照构造配筋，0.2%，=250，选截面一侧最小配筋率为minsAbh2mm择配用 218，=509。sA2mmCD 梁（一层）CD 跨中截面，下受拉，按 T 型截面计算，M=4.88，梁翼缘计算宽度取下列kN.mfb72 / 89 文档可自由编辑打印值中较小者,取=900mm。fb判断 T 形截面类型：=1.014.3900120(475-120/2)=1733.2=4.88 KN m，即为10=/ 2cfffMf b hhhuM第一类 T 形截面。=4.88106/(1.0 14.39004752)=0.0017s=0.0170.51811 2s b=0.9991/ 2(11 2)ssAs=4.88106/(3600.999475)=28.62mm钢筋太小，需要按最小配筋率配筋，=250，选择配用 216，=402minsAbh2mmsA，2mm同样的，跨中上部钢筋按照构造配筋，0.2%，=250截面一侧最小配筋率为minsAbh，选择配用 218，=509。2mmsA2mmCD 梁（六层）CD 跨中截面，上受拉，按矩型截面计算，M=8.45 KN m=8.45106/(1.0 14.32504752)=0.01s=0.01，10=/ 2cfffMf b hhhuM即为第一类 T 形截面73 / 89 文档可自由编辑打印=42.17 106/(1.0 14.31400 4752)=0.009s=0.016=0.2%sA2mm/sAbh min跨中上部钢筋按照构造配筋，0.2%，=250，选截面一侧最小配筋率为minsAbh2mm择配用 218，=509。sA2mmA 支座AC 跨中C 支座CD 跨中D 支座DE 跨中E 支座上部318218318218218218218梁 AC梁 CD梁 DE计算公式支座左支座右支座左支座右支座左支座右M/(KN m)89.82100.3464.850.8962.7677.63201sbhfMc0.110.120.080.0630.0780.096s2110.120.130.0830.0650.0810.1ycsfbhfA015666133913063824722min/mmAAss250250250250250250实配钢筋318（763mm2）318（763mm2）318（763mm2）218（509mm2）218（509mm2）218（509mm2）74 / 89 文档可自由编辑打印下部416416216216316316316斜截面受剪承载力计算Vmax=102.82KN截面尺寸验算：，故该梁为厚腹梁（一般梁） ，则剪力应49 . 1250/475/h0b满足 Vmax满足。00.250.25 1.0 14.3 500 465831ccf bhkN102.82，所以按构造配筋。KN9 .143bhf7 . 00tkN%127. 0270/43. 124. 0/24. 0minyvtsvff加密区：选择双肢箍：8100（2）满足要求。01. 1100/3 .502/snAsv满足要求。min%4 . 0100250/3 .502/svsvsvbsnAh=500mm,最大间距 300mm。07 . 0bhfVt箍筋加密区长度：=750，非加密区间距：200mm，最小直max(1.5,500mm)bhmm径。mm6最后选择：8100（2） ，加密区长度 750mm，非加密区8200（2）层次一六加密区钢筋8100（2）加密区长度750mm非加密区钢筋 8200（2）75 / 89 文档可自由编辑打印2.8 楼板的设计1、设计荷载恒载标准值：1.24.39=5.268KN/mm2活载标准值：2.01.4=2.82kN/mmP=g+q=5.268+2.8=8.068 KN/mP=g+q/2=5.268+1.4=6.668KN/m 2、计算跨度弯矩计算：按弹性理论设计：连续双向板跨中最大正弯矩，活荷载分布情况可分解为满布荷载 g+q/2 及隔间布置，对前一种荷载可近似认为各区格板都固定支撑在中间支承/ 2q上，对后一种荷载情况，可近似认为各区格板在中间支承处是简支的17。支座最大负弯矩近似按满布活荷载考虑，认为各区格板都固定在中间支座，楼盖周边仍按实际支承情况确定，然后按单块双向板计算各支座的负弯矩17。根据不同的支承情况，现计算 6 种区格板。取钢筋混凝土的泊松比=0.2。76 / 89 文档可自由编辑打印1 区板 M 折减 20%5 . 125. 1/lyxl=（0.03066.668+0.0551.4）6.32+0.2(0.012686.668+0.033681.4) 6.32=12.1961mmkN =5.23+0.211.15=7.462mmkN =-0.071628.0686.32=-14.81mmkN =-0.056948.0686.32=-18.232mmkN 2、3 区板 M 折减 10%5 . 177. 1/lyxl=（0.04086.668+0.09651.4）6.32+0.2(0.00286.668+0.01741.4) 6.32=16.51mmkN L1/L2支撑条件xyxy三边嵌固一边简支0.030580.01268-0.07162-0.0569410.81四边简支0.0550.03368-三边嵌固一边简支0.04080.0028-0.0836-0.05692、30.5四边简支0.0550.03368-四边嵌固0.006120.038-0.0571-0.080940.563四边简支0.02180.0873-四边嵌固0.00380.04-0.057-0.082950.5四边简支0.01740.0965-三边嵌固一边简支0.04080.0028-0.0836-0.056950.5四边简支0.0550.03368-三边嵌固一边简支0.003590.0361-0.0785-0.05727、8、90.675四边简支0.0720.0284-77 / 89 文档可自由编辑打印=1.7+0.216.16=4.9322mmkN =-0.08368.0686.32=-20.71mmkN =-0.06498.0686.362=-18.222mmkN 4 区板 M 折减 10%5 . 174. 1/lyxl=（0.006126.668+0.02181.4）2.762+0.2(0.0386.668+0.08731.4) 2.762=1.1151mmkN =2.86+0.5430.2=2.9692mmkN =-0.05718.0682.762=-3.511mmkN =-0.08098.0682.762=-4.9722mmkN 5 区板 M 不折减206. 2/lyxl=（0.00386.668+0.01741.4）2.762+0.2(0.046.668+0.09651.4) 2.762=0.991mmkN =3.061+0.3780.2=2.9692mmkN =-0.0578.0682.762=-3.51mmkN =-0.08298.0682.762=-5.0952mmkN 6 区板 M 折减 10%21 . 2/lyxl=（0.04086.668+0.09651.4）4.22+0.2(0.00286.668+0.01741.4) 4.22=8.791mmkN =0.76+0.28.03=2.3662mmkN =-0.08368.0684.22=-11.91mmkN =-0.05698.0684.22=-8.12mmkN 7,8,9 区板 M 折减 10%5 . 1/lyxl=（0.03596.668+0.0721.4）4.22+0.2(0.03616.668+0.02841.4) 4.22=10.951mmkN =4.95+0.26=6.152mmkN =-0.07858.0684.22=-11.171mmkN =-0.05728.0684.22=-8.142mmkN 算楼板的截面有效高度计78 / 89 文档可自由编辑打印短跨跨中截面：mm10020-12020-hh01长跨跨中截面：mm9030-12030-hh01支座截面：mm10020-12020-hh最小配筋率，故取%15. 0%18. 03601.4345. 0ff45. 0yvtmin%18. 0min为方便计算 95. 0s截面（mm）0hM(KN.m)ysfhMA095. 0/配筋(mm2)SA1ol10012.1960.8285815033512ol907.460.819482002511ol10016.50.9434101704622、32ol904.9320.916082002511ol1001.1150.929.3820025142ol902.9690.957.5782002511ol1000.9928.9820025152ol903.317101.9281802791ol1008.79257818027962ol902.3667782002511ol10010.950.928881503357、8、92ol906.150.918082002511 外边10014.80.8367102003932、3 外边10020.70.9485101505232-210018.220.9479101505235-51005.095149102003939-91008.14238102003937、8、9 外边10011.70.9308102003936 外边10011.9348102003931-210018.230.84261015052379 / 89 文档可自由编辑打印4-51005.03147102003931-410013.23387101804362-510015.135442101505235-81007.335214102003936-71008.12237102003934-71007.705225102003934-61007.605230102003932.9 楼梯设计混凝土，箍筋用，纵向受力钢筋， ，取板30C300HPB400HRB214.3N/mmcf 厚，板倾斜角。取 1m 宽板带计算。mm110h 89. 0cos52. 0tan，2.9.1 梯段板设计1.荷载计算恒载水磨石面层 （0.14+0.27）0.55/0.27=0.835KN/m三角形踏步重 0.270.1425/0.27=1.75 KN/m 0.125/0.89=2.81KN/m厚现浇钢筋砼梯板mm100 0.1517/0.89=0.286 KN/m厚混合砂浆打底15合计 5.681KN/m活荷载 2.5 KN/m恒荷载设计值 g=1.25.681=6.817 KN/m活荷载设计值 g=1.42.5=3.5 KN/mPG=6.817+3.5=10.317 KN/m2内力计算mlo43. 227. 091弯矩设计值092. 643. 2317.1010/110122nPlMmkN mm9020-110h0板的有限高度0526. 01000903 .140 . 1/10092. 6/26201bhfMcs=0.9731/ 2(11 2)ss80 / 89 文档可自由编辑打印=6.092106/0.97336090=235mm20/hfMAyss选配8200 =393mm2sA2.9.2 平台板设计宽板带计算，取平台板厚m1mm120 1、荷载计算恒荷载平台板自重 0.1125=2.5 KN/m水磨石面层 0.55 KN/m 0.0217=0.34 KN/m厚混合砂浆抹灰mm20合计 3.39 KN/m总荷载 q=1.23.39+1.42.5=7.57 KN/m总荷载 q=1.23.39+1.42.5=7.57 KN/2.内力计算mhllno45. 12/1 . 02/2 . 05 . 12/59. 145. 157. 710/1101220PlMmkN mm10020-120h0板的有限高度0174. 010001003 .140 . 1/1059. 1/26201bhfMcs=0.991/ 2(11 2)ss=1.59106/0.9936080=55.8mm20/hfMAyss选配8200 =251mm2sA2.9.3 平台梁设计（400mm200mm）1.平台梁荷载计算1.恒荷载梁自重 0.2（0.4-0.1）25=1. 5KN/m20mm 厚梁侧粉刷 0.02（0.4-0.1+0.2）217=0.204 KN/m 平台板传荷载 3.391.5/2=2.54 KN/m梯段板传荷载 5.6812.43/2=6.9 KN/m合计 11.144 KN/m81 / 89 文档可自由编辑打印活载 2.5(2.43/2+1.5/2)=4.913 KN/m总荷载设计值 P=1.211.144+1.44.913=20.251 KN/m2.截面设计计算跨度mlln898. 2)24. 00 . 3(05. 105. 10弯矩设计值 =1/820.2512.8982=21.53 KN/m208/1plM 剪力设计值 =1/220.2512.989=29.719 KN/mnplV2/1截面按倒 T 形计算梁有效高度：mm37525-hh0梁翼缘计算宽度：mm70012hbsblminbfn0f，m53.21m3252/100-3571007003 .140 . 12/01kNMkNhhhbfMfffcu）（为第一类 T 形截面。015. 07003753 .140 . 1/1053.21/26201bhfMcs=0.991/ 2(11 2)ss=21.53106/0.99360375=161.1mm20/hfMAyss选配 216 =402mm2sA斜截面受剪承载力488. 1200/375/h0b则 V=29.719V=29.719 KN07 . 0bhft按构造配筋%13. 0270/43. 124. 0/24. 0minytsvff=3702000.13%=96.2mm2SA选配8200,实配 251mm282 / 89 文档可自由编辑打印2.10 基础设计设计基础的荷载包括:（1）框架柱传来的弯矩、轴力和剪力（可取设计底层柱的相应控制力）18；（2）基础自重，回填土的重量18；（3）底层基梁传来的轴力和弯矩，一榀框架四根柱子18。柱距：6300mm，2700mm，4200mm，将柱分别做成柱下独立基础。2.10.1 柱下独立基础，垫层采用，厚度为，钢筋为凝土强度等级采用柱下独立基础，混C15100mm,地基承载力 HRB400280Kpa=fak2/3 .14mmNfc2/43. 1mmNft2/360mmNfy1、基础尺寸的确定N=2381.58 kN M=75.33kN m V=42.8kN基础用标准组合，因此N =N/1.3=1831.98kN =M/1.3=75.33kN m V =V/1.3=42.8kNkkMk，先不修正地基承载力，基础和基，地基承载力特征值基础埋深m5 . 1d aakkpf280础土的重度 20kN/mm3基础底面尺寸估算 积按轴心受压估算基底面 233. 75 . 12028098.1831mdfNAmaK考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀，故将计算出的基底面积增大 20%40%16，取1.2，A=7.331.2=8.796m2 初步选用底面尺寸为：选用正方形 lb=3.03.0，符合要求。 A=9m2W=bl /6=1/63.03.02=4.5m23= =20331.5=270kN kGmr bld：压力即基础边缘的最大和最小83 / 89 文档可自由编辑打印aKkkpWMAGNP85.2595 . 48 .4233.759270