推荐-淤泥质土-性质

西北地区残积淤泥类土的工程地质特性余侃柱提要残积淤泥类土分布于我国西北地区，它具有成层性差，结构、构造不均一，厚度变化大，抗剪强度低，中压缩性，非湿陷性，高灵敏性，承载力低，在饱水状态下，还具有触变、流变性等特点。该文以临厦临洮、定西榆中盆地等为代表该类土的资料为基础，深入研究该类土的工程特性。关键词残积淤泥类土工程特性评价处理措施ENGINEERING GEOLOGICAL PROPERTIES OF THE RESIDUE MUCKY SOIL IN NORTHWEST REGIONSYu Kanzhu(Institute of Water Conservancy and hydropower Investigation and Design, Gansu Province)AbstractThe residue mucky soils are distributed in the northwest region of China. They possess the characteristics of bad stratification, nonuniformity of strcture and texture, large variance in thickness, low shear strength, medium compressibility, non-collapsibility, high sensitivity and low bearing capacity. Under saturated condition, they also possess characteristics of thixotropy and rheology. The paper takes the data from Linxia-Lintao and Dingxi-Yuzhong basins as representatives of these soils. On this basis, it deeply studies the engineering properties of these soils.Keywordsresidual mucky soil; assessment of engineering characteristics; treatment measures1前言我国西北地区一些地槽、盆地中普遍分布着残积淤泥类土，它有别于我国沿海一带分布的典型淤泥质土，它是一种区域性特殊类型土。该类土天然含水量高，孔隙比大，透水性低，中压缩性，高灵敏性，强度低，固结缓慢，还具有一定触变、流变特性。近年来，随着水利、交通、工业民用建筑和其它行业进一步开发建设，该类土往往构成各类工程建筑物的地基和边坡，因其特性危害到地基和边坡的稳定性，因而决定着合理的工程设计和地基处理措施。本文以甘肃省临夏临洮、定西榆中、内官香泉等盆地的该类土为代表，深入研究该类土的工程特性，对工程建设有着重要的意义。2残积淤泥类土的分布规律与成因近年来，在临夏临洮、定西榆中、内官香泉等盆地的水利工程如南阳渠灌溉工程、引洮灌溉工程等的勘测设计中发现该类土，并且在甘肃省东部、南部和我国西北地区其它地方也有此类土的分布。该类土分布一般与周围环境有直接关系，与古地貌形态、水文气象条件、水文地质条件、地层岩性等密切相关。主要表现在以下几方面：a.分布与地貌密切相关，一般分布于我国西北地区相对封闭盆地、地槽内。盆地底部相对厚度大，而盆地边缘、丘陵斜坡地带则相对厚度小，且各地厚度不等，厚者达推荐精选200m，薄者仅0.5m。b.呈间断性、不连续分布。在分水岭有分布，而在山麓、冲沟中无分布，阶地一侧分布而另一侧无或者厚度差异较大。c.分布区既有半干旱气候区，也有高寒阴湿地区。气候类型不同，分布厚度相差较大。一般高寒阴湿地区分布厚度略大于干旱地区。干旱区颗粒粒度较粗，而高寒阴湿地区颗粒较细。d.该层底部一般为形成该土的母岩第三系红色岩层，岩性以粘土岩、粉质粘土岩、砂岩等为主。某些地方，该层裸露地表，而某些地方则上覆新近堆积黄土状土或第四系全新统堆积物。e.残积淤泥类土根据地层的成因类型可分为残积、残坡积、洪积、河湖相沉积等。本区以残积多见。甘肃省东部、南部盆地中所分布该类土就以残积形成。湖积土在内官香泉盆地中亦有分布。虽然目前对残积淤泥类土的成因说法不一，但这类土的形成与地貌、第四系构造运动、区域性断裂分布、水文气象条件、水文3残积淤泥类土的物理性质残积淤泥类土的物理力学性质指标见表1、表2，且有以下特点：表1残积淤泥类土物理指标地点颗粒组成/%天然密度kN/m3含不量%孔隙比饱和度%液限%塑限%塑性指数0.05mm0.050.005mm0.005mm西北地区残积淤泥类土13206168172414.818.630890.81.28697257016421137沿海淤泥类土经验范围值5563304514.918.040851.095356018271548表2残积淤泥类土力学指标地点原状快剪饱和快剪原状固结快剪十字板剪切试验CukPa压缩系数200kPa1-2MPa-1湿陷系数200kPas凝聚力内摩擦角凝聚力内摩擦角凝聚力内摩擦角ckPa()ckPa()ckPa()推荐精选西北地区残积淤泥类土9.83022303.216.414.617.49.83033016200.070.40.0070.01沿海淤泥类土经验范围值181.51051521210400.5a.颜色呈灰、灰绿、灰兰、青灰、灰褐色，结构不均，颜色各地分布有差异。b.颗粒组成以粉粒为主，含量为61%68%，粘粒含量17%24%，砂粒含量为13%20%。粘粒主要粘土矿物成分为伊利石、高岭石、蒙脱石、蛭石等。不同高程，分水岭两侧颗粒组成略有差异，分布越高，粒度越细。有机质含量各地不同，一般为1%4%。局部底部含有植物根茎和树木碎片。c.天然密度高，一般大于1.7t/m3，含水量高，饱和度达86%97%，呈饱和状态。天然含水量一般大于液限，一般在30%89%，呈软塑流塑状态。孔隙比一般在0.91.2之间。d.力学强度低。现场十字板剪切强度Cu20kPa，干燥状态下抗剪强度稍高。非湿陷性，中压缩性，承载力低，允许承载力R=0.050.1MPa。e.透水性低，固结速度缓慢，产生不均匀沉降。饱和状态下具有流变性、触变性。f.该类土有别于我国沿海一带淤泥类土。表现在天然含水量、有机质含量、孔隙比接近沿海淤泥类土经验值的下限值；粘粒含量、液限、塑限、塑性指数、压缩系数、灵敏度均小于沿海淤泥类土经验值的下限值；渗透系数、饱和度基本相同；而力学强度明显高于沿海淤泥类土。 4残积淤泥类土的工程地质特性4.1抗剪强度低残积淤泥类土的抗剪强度与其结构、密度、含水量有着密切的关系。结构密实，孔隙小，有机质含量、含水量较小时，抗剪强度较大。当含水量为9.8%，原状快剪max=34.8，cmax=43.4kPa，而在饱和状态，min=11，降低68.4%，cmin=0kPa，降43.4%。从图1知原状快剪和饱和快剪试验粘聚力变化不大，而内摩擦角降低28.4%；原状固结快剪和固结残余快剪粘聚力和内摩擦角变化都不大。上述四种试验状态除饱和快剪内摩擦角较其它三种较小外，其余三种试验内摩擦角变化不甚明显，而粘聚力变化较大，这是因为土粒间水膜与相邻土粒间的分子引力、土中化合物的胶结作用发生变化，土体中孔隙水压力、土粒间的排列组合结构、联结数量等发生变化有关。推荐精选图1不同试验条件下抗剪强度曲线注：1原状快剪；2饱和快剪；3原状固结快剪；4固结残余快剪含水量对残积淤泥类土抗剪强度指标影响表现为随含水量(w)的增大内摩擦角()和粘聚力(c)都有减小的趋势。从图2知，随w的增大，总的具有降低的趋势；饱水时值小于天然土体值1525倍；当w小于塑限而大于9.8%，值在34.828间；当w大于塑限而小于液限时，值随w的增高而急剧降低，值变幅2814间；当w大于液限时，值随w的增高而继续降低，但变幅减小，值一般小于14。随w进一步增大，值最低为21。图2内摩擦角与含水量关系曲线c值随w增大变化表现为，当w3%，c值较大；当w3%而小于塑限或者饱和含水率时，c值随w增大急剧降低，c值降低3.58倍；当w大于饱和含水量时，c值随w变化不甚明显，但总是趋于降低趋势。残积淤泥类土单轴抗压强度为0.187MPa，原状三轴抗剪强度指标=5，c=127kPa，饱和三轴抗剪强度指标=24，c=864kPa。该类土三轴试验值明显小于直剪试验，c值则大于直剪试验。该类土的强度同其结构有着密切的关系，当土体的结构受到破坏或扰动时，强度迅速降低，十字板剪切试验原状土Cu20kPa，重塑土Cu14kPa，降低30%，随着深度增加Cu也在增大，但增加幅度不大。4.2固结性固结系数平均值Cu=3.1210-3cm2/s，次固结系数平均值Cu=0.0123，表明初始压缩瞬时完成，主固结变化很微弱，次固结占主导地位，为主要压缩阶段。固结过程中排水和沉降速率很慢。按时间平方根法计算，土体固结度达90%时，土体最大排水距离按0.5m和推荐精选1.0m计算，则固结所需时间t90分别为1.2a和5.14a。4.3中压缩性压缩性用压缩系数1-2来衡量。1-2越大则土的压缩性越强。该土1-2max=0.4MPa-1，无论在天然或饱和状态下1-2max均小于0.5MPa-1，属于中压缩性土。土体结构破坏，含水量增大，压缩系数也增大。压缩指数平均值Cc=0.032，表明压缩过程缓慢，孔隙随压力变化十分缓慢，随压力增大的过程中，孔隙比减少幅度很小。该土的沉降量与压力增大近似呈线性关系。回弹指数平均值Cs=2.0810-3，表明回弹过程中，随着压力减小土体回弹不明显，土体弹性部分变化很小，孔隙比变化亦很小，以塑性变形为主。4.4非湿陷性湿陷系数max=0.001,zsmax=0.0101，均小于0.015，属非湿陷性土。湿陷起始压力为252kPa。非湿陷原因与该土天然含水量大、可溶盐含量小等有关。4.5低透水性该类土垂直渗透系数K=10-510-6cm/s，由于各向异性，渗透系数水平较垂直向大数倍。因透水性差，该类土在荷载作用下不易排水固结，建筑物基础易产生沉降和变形，沉降延续时间较长。4.6触变性触变性大小用灵敏度St来表示，该类土一般St=25，大者达16，属高灵敏性土。在饱水状态下，经扰动或振动其结构受到破坏，土体的强度显著降低，使土体呈稀释流动状态，产生侧向滑动、沉降及向基底两侧挤出，形成土溜体、滑坡体危害工程的建设。如南阳渠工程2#隧洞3#隧洞间明渠段，渠道开挖边坡还未衬砌，就几乎淤平，并产生小坍滑体；3#隧洞进口洞脸、掌子面边坡难以成形，无法施工，其它地段和工程也曾出现此现象，曾改线数次以避开残积淤泥类土的影响。4.7流变性流变性是指土体在一定剪应力作用下，土体随时间增长发生缓慢而长期的剪切变形，并可导致抗剪强度的衰减，土体结构的破坏。该类土体天然含水量高，塑性流变严重。试验在饱水状态下，蠕变变形占总变形的25%51%，最大为89.6%，蠕变应变平均速率3.2710-4h-1，蠕变系数为1/2500h-1，最大1/357h-1，相差7倍。室内试验大部分试件都在100200h即发生蠕变破坏。流变长期强度c=7.6kPa，=2，破坏强度c=13kPa，=6。在施工开挖过程中，蠕变变形量大，速率缓慢，使边坡随时间增长而缓慢失稳，侧向挤出或鼓起，渠道边坡发生松动、侧向流变或土溜体，已建成渠道失稳或衬砌支护被拉裂。如老南阳渠灌溉工程，经过四十多年变化大部分地段现已发展成多级台级状滑坡、土溜体。5残积淤泥类土的主要工程地质问题评价残积淤泥类土的主要工程地质问题是边坡的稳定性和地基的稳定性，而地基的稳定性主要为地基承载力、沉降与变形、固结和压密。尽管残积淤泥类土工程条件很差，对工程的影响很严重，在地下水作用下，工程地质条件更加恶化，但只要正确认识它，并掌握它的工程特性，对其作为不同建筑物基础采取有效的防治措施，就可有效的防止它对工程产生的危害，从而保证工程的安全。针对该土的工程特性，在一些工程中主要采取以下防治措施。a.施工开挖中应尽量减小对该土的扰动和振动，尽量避免雨季施工。b.施工过程中尽量排除地表水和地下水，加快土层固结，对深基础开挖应采取支护措施。该土在疏干地下水后边坡比不宜小于11.25。c.在有地下水分布地段，地下水位埋深浅地段可采用疏干地下水，降低地下水位或天然、人工冻结土体，尔后开挖，建筑物基础应设置永久排水设施。d.建筑物结构型式不同，对地基要求不同，该类土的分布厚度不一，采用地基处理方法应结合地质条件、施工期限、建筑物结构及防渗要求、地下水位等因素综合考虑。对于该土厚度小于推荐精选5m，宜全部清除。厚度大于5m，地下水位埋深浅，可选用排水砂碎石垫层法、排水砂井法、扩大建筑物基础、土工织物加其它方法、抛石挤淤法、放缓边坡法、沉井及振冲碎石桩、水泥搅拌桩法、水泥旋喷桩法、复合地基法等。如南阳渠灌溉工程采用砂碎石垫层法、放缓边坡法、土工织物法、水泥搅拌桩法等效果较好。e.水利水电工程与工民建工程施工工期、地基条件要求略有差异，选用地基处理方法应结合建筑物结构、土的分布厚度等有关因素，但处理原则都是以加强排水，加快土层固结速率，控制沉降和变形速率，防止挤出、滑移为原则。f.无论采用何种方法处理地基，现场观测、检测及控制标准尤为重要。现场观测孔隙水压力、位移和沉降量可直接判定地基变形特性、固结程度、强度变化、地基稳定等，从而鉴定地基处理质量和效果。6结束语淤泥类土(包括淤泥质土、淤泥质砂土、淤泥质粘土、液泥质粉质粘土)作为一种区域性特殊类土，具有天然含水量高、孔隙比大、透水性低、中压缩性、高灵敏度、抗剪强度低、承载力低、饱水状态下还具有触变、流变等特性，对工程的地质条件有着特殊影响，一般工程上仅根据颗粒分析或塑性图定名为粉质砂土或粉质粘土，而缺乏深入细致的工程特性研究，对该土对工程造成危害重视不够，在施工中和工程运行中发生较大危害和破坏，甚至无法施工或采取防治处理措施不够经济合理。随着大量的工程实践和试验，总结该类土的鉴定方法、形成成因、工程特性和防治措施等，加强这方面的研究对未来的工程建设有着积极重要的意义。本文只是“抛砖引玉”，望共同研究探讨。文中不当之处，敬请批评指正。作者简介：余侃柱，男，33岁，工程师，水文地质工程地质专业。作者单位；(甘肃省水利水电勘测设计研究院兰州市730000)参考文献1林宗元主编.岩土工程试验监测手册.沈阳：辽宁科学技术出版社，1993(收稿日期：1999-02-25)推荐精选淤泥的尺度淤泥和淤泥质土muckysoil它的定义为天然含水量大于液限含水量，孔隙比1.0的土称为淤泥质土，如淤泥质粉质粘土、淤泥质粘土等，对于天然孔隙比1.5的土干脆称为淤泥，当然上述定义中的有机质含量必须10%，对于有机质含量大于这一数值的土本文将在最后简单叙述。本文不妨将下文中有机质含量10%的土统称为“淤泥”。需要注意的是淤泥一定发育于地下水位以下。我们的规范GB50007-2002上有这样的条款：第4.1.12条淤泥为在静水或缓慢的流水环境中沉积，并经生物化学作用形成，其天然含水量大于液限、天然孔隙比大于或等于1.5的粘性土。当天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的粘性土或粉土为淤泥质土。淤泥，工程界有一种偏激的观点认为其不可利用，但淤泥实际上作为一种天然沉积成的土有其相应的工程性质，可以直接作为建筑物的地基，直接利用无法满足要求时也可经处理后作为建筑物的基础（如桩基piling或搅拌桩处理CementMixingMethod）。对于淤泥的认识国内高校的学术流派很明显，一些设计院同仁将之视为洪水猛兽，我们则将之尽量直接利用。本人总结的几点，淤泥具有以下的工程特性：1、以深厚淤泥组成的地基对于山区的建筑和覆盖层较厚的平原地区的中低层建筑有良好的隔震效果。可以通过二次偏微分的数学物理方程加以推导，详细推导过程略，其原因是山区和覆盖层较厚的平原地区的建筑物在地震时不同共振周期的建筑物要避免与地震形成谐振，淤泥层的存在可以使其达到这一要求。下面我们简单计算一下：假设场地土是均匀的、各向同性的弹性体，由基岩发生的剪切波以波速向上传播到地面，则土层的振动方程可写成如下形式：（1-1）式中：u具有速度的剪切波由基岩向复盖层传播所引起的水平运动分量；z由基岩指向上的竖向坐标。其初始条件和边界条件为（1）t=0；u=0；（2）z=0；u=0（由于在基岩发生的剪切波是向上传播的，所以u可为零）；（3）z=H；（地面的剪应力为零），u=0。微分方程式（3-12）式的通解可写为方程变换后得通解推荐精选式中，A、B、C、D为积分常数；剪切波波速；G土的剪切模量；土的质量密度。当边界条件代入通解，可得：当n=1时，为土层的基本周期，一般称为卓越周期。对于成层土的基本周期可表示为：(1-2)式中：厚度为的土层中剪切波平均波速。你们一定问，我讲了半天倒底要说什么，我想说这个hi就是软土地区的软土对于隔震的重大贡献，它拉长了场地土的基本周期使之与建筑物的周期错开从而对国内的大部分建筑物起到了隔震作用，正因为如此，淤泥土和其他硬土一样，成功得避免了许多情况下的建筑物与地震波发生共振，你们知道汶川地震为什么成都平原受到的危害要小？为什么长江中下游一带几乎不受什么地震影响？是没有地震吗？在这方面，土对建筑物的贡献不分软硬，一视同仁。但软土地区的土毕竟没有硬土对于建筑物抗震有利，这又是另外的话题了，牵涉到场地类别的详细划分，略。2、淤泥无法通过挤密达到增加其工程性质及承载力，原因是超孔隙水无法迅速消散，则孔隙比无法改变，固结度就无法改变，则什么都无法改变。大家做一道题：淤泥质土地区，某工程进行密集群桩预制桩的施工，预测施工后桩间土承载力是增高了还是降低了还是不变？我做过一些“好事之徒”式的试验，取了土进行室内试验，然后进行了静力触探试验，结果是无明显变化。这一点也验证了土力学的伟大！一样的道理，单纯的压路机碾压、打夯机的打夯都无法提高软土工程性质，但强夯由于产生了无数竖向的微小排水通道，效果要好，在淤泥中插入塑料（一种类似于我们厨房卫生间吊顶扣板的塑料板，内部空心，两侧有钻有小孔，软土中的水可以从孔中进入板内，并从板上端排走）排水板使得土中产生了无数的竖向排水通道，固结效果也很好，所以，只有实质性的固结作用才能提高淤泥的工程性质。3、固结作用都是时间的参数，其过程是漫长的和缓慢的，所以建筑于巨厚淤泥上的重型建筑物沉降是惊人的。如油罐、水罐和建筑于20世纪初的上海外滩的所有非桩基西洋建筑。下面简单计算：设推荐精选表示饱和粘性土地基上的基础在时间t时所达到的沉降量，s表示基础最终沉降量，U表示固结度，则（A）进一步分析式，可见固结度实质上也等于在任意时刻t时饱和粘性土层骨架已经承担起来的有效应力对全部附加应力的比值。（3-2）（3-3）把式（A）代入上式，得（3-4）积分并简化后，得（3-5）由于式（3-5）括号内的级数收敛很快，实用上采取其中第一项就已经足够，因此，式（3-5）可改写为（3-6）实用上，式（3-6）可进一步简化为：（3-7）（3-8）（3-9）而基础达到最终沉降量时所需的时间可按式（推荐精选7-3-12）足够准确地求出：（3-10）（3-11）式中：饱和粘性土地基上的基础在时间时所达到的沉降量；基础最终沉降量；时间因数；固结系数；饱和粘性土层中最长的渗流途径。你们又要问，我罗嗦半天，讲什么，现在我们以上海外滩建筑作例子，假定软土厚度20米，软土的Cv取3.010-3cm2/s，则它的最终固结时间需要104年，那么到现在100年时间了，它的固结度达到了多少了呢，对，99.71%，那么在一开始的5年时间内它们的固结度达到多少呢？计算结果为25.33%，到第10年达到44%，到第20年，固结度达到69%，到第40年时达到90%，所以软土地区的非桩基础工程的建筑物的沉降稳定时间非常漫长。怎样缩短这个时间呢？桩基，或者选用搅拌桩，对于搅拌桩地基只要你全长度加固了软土区，基本上可以把它当作硬土来看待。4、淤泥土中如果有粉土夹层，通常在地质报告上有描述为：淤泥质粉质粘土夹粉土、淤泥质粘土夹粉土、淤泥质粉土等，其开挖特征强烈表现为流砂。这句话用另一句话讲：在基坑开挖和基槽开挖过程中的淤泥中杂的粉土表现为严重的流砂状态（饱和状态的水下粉土），开挖特征非常差，必须进行必要的降水。上图：淤泥质粉质粘土夹粉土的开挖，呈严重的流砂特征，基坑经轻型井点降水疏干后再次开挖，干爽啊，而且我们还看到了土层中夹杂的薄层泥炭，这种薄层在淤泥质土中经常性发育。5、搅拌桩在淤泥中有很好的适用性，但50%以上的搅拌桩施工队伍的施工是失败的；如我其它博客文章中所言，必须对工程有敬畏态度的情况下施工搅拌桩才有质量保证，很多的包工头对于搅拌桩机理一知半解，不注意水泥掺量和搅拌的均匀性同样重要，缺一不可，结果导致很多工程的失败。但在有机质土中视有机质的含量水泥掺入量要成倍加大才能成形，否则无效。6、压密注浆在淤泥中无效。无论怎么施工工艺均无效，最多形成不规则水泥浆泡，无明显加固效果，原因见上述23条；至今无成功施工案例。7、高压旋转喷射桩由于浆体切割土体的巨大压力，水泥浆象刀子一样在旋割，所以加固效果很好，但水泥掺量很高（30%以上），造价高。8、以淤泥作为天然地基的长江中下游大量的轻型厂房和民用建筑在保持均匀沉降的情况下使用效果良好。9、以淤泥作为多层建筑物地基时避免采用筏基和箱基（除非上部荷载非常均匀），宁可采用独立基础，使建筑物带裂缝工作也不能采用筏基和箱基以防止整体倾斜。10、淤泥地区的重型厂房的地坪一定要注意使用过程中的沉降问题，很多地坪因为柱网之间部位堆放集中，柱网下有联系梁，使地许多厂房地坪呈波浪型不均匀沉降。如果地坪中没有配筋则地坪会出现大块状断裂；计算方法可以采用材料力学公式=，取淤泥层二分之一厚度处的附加应力值，如果面积大，直接取地面附加应力值（按照无限半空间模式）。我们简单速算一个案例：苏州工业园区苏胜路星龙街某厂房，地坪上准永久荷载值为35kPa,就是单位面积使用过程中会有3.5吨的堆载，已知该区域近地表有推荐精选5米厚淤泥，压缩模量为2.2MPa,求地坪沉降量？经上式计算，得7.95厘米,这其中的34厘米会在两三年内形成（等到厂房出现这种情况是保修金早被施工单位取走了），如果厂房地坪没有配筋且厂房下地坪处理得不完好不均匀，这种尺度的沉降足以把你的厂房地坪拉成道道裂缝。当然，如果厂房地坪配筋很好，那么就形成波浪形起伏的地坪。11、淤泥土地基承载力指标：淤泥的承载力指标可以用太沙基公式的形式来表示，即（10）式中：P：地基容许承载力（kN/m2）Nr，Nc，Nq为承载力系数，它们是土的内摩擦角的函数，其中可查下表，我们把它称为太沙基承载力公式，是我们岩土工程学中的又一圣经型公式，具体的推导我们可以不需要去详细知道，但我们应该知道第一项是一定宽度的基础下的主动土压力对承载力的贡献，第二项可以当作一定深度下围压（）对于承载力的贡献，第三项应理解为土的粘聚力和内摩擦角构成的抗剪强度对于土的承载力的贡献，所以此式中的第一项采用基底以下土的容重：而第二项应采用基底以上土的容重。Nr，Nq，Nc与的关系值0NrNqNc001.03.1420.031.123.3240.061.253.5160.101.403.718略略443.2014.5014.00453.7015.6014.60上面揭示了几个重要的土力学意义：土的承载力是和基础宽度、基础埋深和土层的粘聚力三大指标有关的，而这三大指标又和土层的内摩擦角有关，对于淤泥质粘土和常规的软土，=0，所以根据上表第二行，Nr=0，Nq=1.0，Nc=3.14那么推荐精选=+3.14c我们拿最典型的吴江盛泽地区的软土举例，如果C=12kPa，=0，基础埋深1米，软土的容重取19kN/立方米，那么承载力=191+123.14=56kPa但要注意，软土地区的地表往往发育有一层相对强度较高的硬壳层，对于这一硬壳层应充分利用，应该采用尽量浅埋基础，这样虽然土的承载力计算结果可能偏小，但能够有效减小后期沉降。如果淤泥的指标有一定的数值的话（比如淤泥质粉质粘土等），则承载力指标可能会达到7090kPa，这种承载力指标足够满足广大的中小建筑物的需要。12、淤泥的灵敏度大，常用灵敏度St来表示，灵敏度是原状试样的无侧限抗压强度与相同含水量重塑试样的无侧限抗压强度之比。我们在淤泥质土的基坑底部未扰动区域行走，一开始还可以走，反复走动后就会渐渐发现我们的脚陷入了淤泥质土中无法自拔，就是因为扰动使得强度迅速降低。淤泥土的St一般在34之间，个别可达89。由于淤泥的灵敏度高，触变性强，其强度恢复的时间也较长。在工程应用中，预制桩桩间土的强度恢复时间为28天后方可做检测，普通的土18天就可以做检测，就是因为高灵敏度的土一旦扰动恢复较慢；基坑工程如果一边开挖,一边继续打工程桩扰动地基土,使其强度不能很快恢复,造成支护结构所受土压力增大；在饱和的淤泥质土中施工沉管灌注桩和振冲碎石桩，当桩管振动拔出后，几乎无强度的扰动土挤向新浇灌的砼,使桩身产生缩颈；或孔隙水透过稀释的砼沿钢筋上升从而使砼离析，在淤泥土地区的钻孔灌注桩及沉管灌注桩很容易超量灌注（指桩身灌注混合料时用料超过设计值1.3倍以上）。其原因是在软土中成桩时，土体受到扰动后强度大大降低，桩身材料对孔壁的侧压力作用使孔壁压缩、桩身扩大。宜采用长螺旋钻孔施工工艺。上面就是淤泥的主要尺度，最后我们讨论一下有机质土，如果遇到我们怎么办？有机质土和淤泥完全两码事，淤泥在电子显微镜下是片状的土颗粒点到点堆积而成，其间充满了水，在压力作用下，把土结构压扁同时水慢慢排除，这就是固结，相当于只能单向压缩的海绵（即固结是不可逆过程），但有机质土你可以把它看成土颗粒间还有一粒粒微小的油滴，它在一定程度下会持续地氧化（在无固结的情况下体积的持续的缓慢的不断缩小），并且这些有机质本身会吸引形成大量的结合水，从而阻碍土的固结作用。所以有机质土有极低的渗透性、压缩模量和不稳定的工程状态。这种土一旦把它翻出来或置于生物作用范围内，则体积会迅速缩小，其有机质会迅速分解，类似于古墓中在缺氧环境下保存完好的动植物遗体（与有机质土和泥炭一样本身就处于强还原状态）一旦暴露于空气中会立刻进入氧化消解过程。我在做一个试验，把有机质土（泥炭）放于常温常湿状态下的空气中，其干重量随时间改变的曲线，结果将很快推出。所以，有机质土通常被当作工程病害加以治理，通常是全部挖除，有多少挖多少。很多地基处理失败的原因，如果排除施工队本身的素质，则多半和有机质含量超标有关。如搅拌桩，有机质土通常呈微酸性，如果正常水泥掺量，水泥中的活性物质首先和有机质中发生中和反应，然后才能形成团粒化反应等一系列的反应，这时如果水泥含量偷工减料，便会出问题，水泥土无法成形，当然，如果有机质含量很高很高，那么，再高的水泥含量也无能为力了。推荐精选上图：某搅拌桩围护工程中重力式挡墙穿越泥炭层的情况，从中可见穿越泥炭层时水泥土无法成型，只能形成松散的颗粒桩体，开挖后即发生缩颈，右图为放大图，此工程中有机质土含水量220%，有机质含量48%。可见有机质土的工程危害性。淤泥的使用和工程性质、物理力学性质决定了它始终是一匹烈马，使用得得当能够大量节省投资，但如果处理不当，不仅造成重大的投资浪费，而且不一定能取得预期效果。我们如果要娴熟地驾驭它，就必须对它、对科学始终保持敬畏和严谨的态度。 （注：可编辑下载，若有不当之处，请指正，谢谢!） 推荐精选