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2014年东城区单位自管房抗震节能综合改造项目 施工五标段脚手架施工专项方案编制单位： 中煤建设集团工程有限公司 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 日 期： 2014 年 07 月 20 日目录1、 工程概况12、 编制依据23、 施工材料准备34、 主要施工工艺45、 脚手架搭设安全技术措施136、 脚手架拆除技术措施177、 落地式扣件钢管脚手架计算书19一、工程概况1、工程名称：2014年东城区单位自管房抗震节能综合改造项目五标段2本工程参见单位：建设单位：北京市东城区房屋管理局设计单位： 北京高能筑博建筑设计有限公司监理单位： 北京远东工程项目管理有限公司施工单位： 中煤建设集团工程有限公司3、开竣工日期：合同开工日期：2014年6月1日，合同竣工日期为：2015年3月28日，总工期为：300天。4、质量标准：合格5、脚手架搭设概况： 本工程为老旧住宅楼改造项目，建筑层数为五层，层高为2.9m，建筑总高度为15.4m，建筑总面积为24069.68m2。根据工程的特点及施工的方法，对本工程外墙脚手架计划搭设双排钢管脚手架，脚手架横距为1.05米，纵距为1.2米,步距为1.8米,每步铺设，采用木脚手板，用铁丝绑扎牢固，每二步三跨与外墙连接，外面用安全密目网全封闭,最上三步放踢脚板。二、 编制依据1、建筑施工高处作业安全技术规范2、建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范3、建筑施工现场安全检查评分标准4、连墙杆材质符合现行国家标准GB/T700Q235-A级钢规范5、钢结构设计规范 （GB50017-2003） 6、建筑结构荷载规范 （GB50009-2012） 7、混凝土结构设计规范 （GB50010-2010） 8、建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011） 9、建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011） 10、北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200211、钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T5832008三、施工材料准备1、钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。2、扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式（1）直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；（2）回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；（3）对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。3、脚手板采用木脚手板。四、主要施工工艺1、纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨； （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.40m； （3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；2、横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； （3）使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上；3、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面不宜大于100mm； （2）木脚手板垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上； （3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；4、立杆 （1）每根立杆底部设置2米通长的方木垫块，方木为50厚，宽度为150-200，方木垫块下浇C20的混凝土，厚度为150，宽度为2.5米,素土夯实。 （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm； （3）脚手架底层步距不大于2m； （4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨 （5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。 （6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；5、连墙件 （1）建筑H50m时，连墙件按2535（垂直于竖直架面方向的迎风面积）设置一点。 （2）H50m时，脚手架边部和角部的连墙件必须按二步一跨加密设置，加密宽度为一跨，即：在角部的第二根（两个方向）的内立杆上加密设置，以加强脚手架的整体性和抵抗风荷载作用的能力；一字型、开口型脚手架两端必须加密设置连墙件，其垂直间距不应大于建筑物层高，并不应大于4m（同时不应大于2步）。如下图（3）连墙件应设置在脚手架立杆与横杆的主节点处或距主节点不超过30cm的范围内，以减少承载水平力的支座偏心作用对立杆刚度的影响，当偏心超过30cm时，有以下两种处理方法。如下图。（4）连墙件应从底层第一步大横杆处开始设置，实际搭设中因为第一层的建筑层高多大于脚手架最大控制步高（2m），而于结构一层梁处开始设置，或者由于第一层梁板处尚未进行预埋件设置和浇筑混凝土，导致在搭设第一步脚手架并设置连墙件有实际困难，此时应采用斜撑来代替水平连墙件作为临时加固设置，其设置同7m以下架体采用抛撑的形式一样；抛撑应采取通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45.60.之间，在连墙件设置后方可拆除。（5）结构倒数第二层应设置连墙杆，且宜加密设置，即每两跨设置一道，以增大上部悬臂段架体的稳定性及抗倾覆能力。其原因有二点：1）24m以上的脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接（规范6.4.4）。因屋面防水要求不能预埋钢管，无法设置刚性连墙件，其上部就有67.5m高架体（层高加上女儿墙高度）没有可靠性拉结，而风荷载随地面高度呈线性增大，风荷载对这段悬臂状态的架体影响使脚手架的整体稳定性和抗倾覆性大降低，易导致整体性坍塌。2）当此道连墙件作为最后一道设置时，由于风荷载随高度加大，其连墙件每点的最大承荷面积（相应于每点迎风面积）必然减少，而风荷载的竖向高度为上述悬臂高度与连墙件竖向相邻间距的一半之和，它相对而言较大，因此其连墙件水平间距应该减少，即加密设置。 （6）连墙点宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置，宜按竖向架面尽量均匀分布（在结构层高和建筑外围有变化时不易达到），这样在步高与纵距相同的情况下，就可以避免架体发生局部失稳破坏，从而只需对整体稳定性进行控制。如图5、图2a、b、c（7）架体在24m以下时可以采用刚性连墙件与柔性连墙件结合设置，但超过24m时就不宜用柔性连墙件。柔性拉结可采用在主体结构内预埋6钢筋与架体拉结（钢筋弯曲后与内立杆焊接），或用双股8#钢丝（4）与架体拉结，同时必须设顶撑，使其可靠地顶在圈梁、柱等结构部位；刚性连墙件宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端也可稍微下斜；因为钢管的拉杆稳定比压杆稳定好，连墙件上翘时不仅承受水平风荷载的压力，也同时承受脚手架竖向荷载产生的压力，因此作为脚手架稳定的重要构件，连墙件不宜上翘。如图2a、b、c（8）连墙件两端节点应连接牢固。其扣件就有足够的抗滑力和抗裂度，应通过荷载验算来确定每根连墙件所设置的防滑扣件数量，同时承受柔性连墙件顶撑所传递荷载的墙体以及承受刚性连墙件预埋件所传递荷载的主体结构都应有足够的承载能力。（9）穿过门窗洞口在室内支撑杆件固定的连墙件，宜用图示的支撑构造。如下图（10）靠近边柱与角柱的预埋件，要离柱相应侧缘1020cm，以利于连墙件的设置和安装时的施工操作。如图1a、b（11）建筑物的现浇栏板式阳台处的连墙件设置，可以有二种处理方式：1）采用刚性连墙件，用6.5cm的PVC管作为连墙件的套筒，以免于拆架时的切割。6、门洞处构造 （1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60之间。（2）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的节间设置一根斜腹杆； 斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接； （3）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步；（4）门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。7、剪刀撑与横向斜撑 (1) 每道剪刀撑跨越立杆的根数 4，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2) 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m； （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm； （5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；8、斜道 (1) 脚手架采用之字型斜道； （2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3； （3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度； （4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm； （5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。 （6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；（7）3 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。9、地基与基础（1）根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）的有关规定进行处理。 （2）架基采用三七灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，再浇C20砼垫层15cm厚混凝土抹平，宽度为2.5米，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全。五、脚手架搭设安全技术措施1、一般要求 （1）建筑登高作业(架子工)，必须经专业安全技术培训，考试合格，持特种作业操作证上岗作业。架子工的徒工必须办理学习证。在技工带领、指导下，非架子工未经同意不得单独进行作业。 （2）架子工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或高度近视以及不适合于登高作业的，不得从事高架设工作。 （3）正确使用个人安全防护用品，必须着装灵便(紧身紧袖)，在高处(2m以上)作业时，必须佩戴安全带与已搭好的立、横杆挂牢，穿防滑鞋。作业时精神要集中，团结协作、互相呼应、统一指挥，不得翻爬脚手，严禁打闹玩笑、酒后上班。 （4）班组(队)接受任务后，必须组织全体人员，认真学习领会脚手架专项安全施工组织设计和安全技术措施交底，研讨搭设方法，明确分工，并派1名技术好、有经验的人员负责搭设技术指导和监护。 （5）风力六级以上(含六级)强风和高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止高处露天作业。风、雨、雪过后要进行检查，发现倾斜下沉、松扣、崩扣要及时修复，合格后方可使 （6）脚手架要结合工程进度搭设，搭设未完的脚手架，在离开岗位时，不得留有未固定|构件和不安全隐患，确定架子稳定。 | （7）在带电设备附近搭、拆脚手架时，宜停电作业。在外电架空线路附近作业时，脚手|架外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离不得小于表1.7。 下表为在建筑工程(含脚手架具)的外侧边缘与外电架空线路的边缘之间的最小安全操作距离。 在建筑工程(含脚手架具)的外侧边缘与外电外电线路电 压1 kV以下llOkV351lOkV154-220kV33-500kV 最小安全操作距离(m)4681015 （8）各种非标准的脚手架，跨度过大、负载超重等特殊架子或其他新型脚手架，按专项安全施工组织设计批准的意见进行作业。 （9）脚手架搭设到高于在建建筑物顶部时，里排立杆要低于沿口4050mm，外排立杆高出沿口11.5m，搭设两道护身栏，并挂密目安全网。 （10）脚手架搭设、拆除、维修必须由架子工负责，非架子工不得从事脚手架操作。2、 材料要求 （1）钢管：钢管采用外径4851mm的管材。钢管应平直光滑，无裂缝、分层、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品质量合格证，钢管必须涂有防锈漆并严禁打孔。脚手架钢管的尺寸应按表2.1采用，每根钢管的最大重量不应大于25kg。脚手架钢管尺寸(mm) 截面尺寸最大长度外径d壁厚t横向水平杆其他杆483.5513.022006500 （2）扣件：采用可锻造铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GBl58312006)现行GB15831-2006的规定。新扣件必须有产品合格证。 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑牙的螺栓必须更换。 （3）脚手板：脚手板可采用木脚手板，每块重量不宜大于7.5kg。不得使用有腐朽、裂缝、斜纹及大横透节的竹片脚手片。 （4）安全网：宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼按使用要求设置，最大不得大于lOmm，必须使用维纶、锦纶、尼龙等材料,严禁使用损坏或腐朽的安全网和丙纶网。密目安全网只准做立网使用。 3、脚手架搭设要求 （1）扣件式钢管脚手架：按其搭设位置分为外脚手架、里脚手架；按立杆排数分为双排脚手架；按高度分为一般、高层脚手架，以及分为结构、装修脚手架，具体搭设的操作规定，其基本要求如下：（2）脚手架应由立杆(冲天)、纵向水平杆(大横杆、顺水杆)、横向水平杆(小横杆)、剪刀撑(十字盖)、抛撑(压栏子)纵、横扫地杆和拉接点等组成，脚手架必须有足够的强度、刚度和稳定性，在允许施工荷载作用下，确保不变形、不倾斜、不摇晃。 （3）脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、作好排水，根据脚手架专项安全施工组织设计(施工方案)和安全技术措施交底的要求，基础验收合格后，放线定位。 （4）垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于5em的木板，也可采用槽钢，底座应准确在定位位置上。筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉接的柔性连墙件。上海地区要求是二步二跨拉接。 （5）脚手底笆必须铺满，并四角扎牢。四角作好防雷接地保护。 （6）脚手架的基础除按规定设置外，必须做好排水处理。 （7）所有扣件紧固力矩，应达到4555Nm。六、脚手架拆除技术措施1、拆除现场必须设警戒区域，张挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工。地面监护人必须履行职责。高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。2、仔细检查吊运机械包括索具是否安全可靠。吊运机械不准搭设在脚手架上，应另立设置。3、如遇强风、雨、雪等特殊气候，停止进行脚手架的拆除。夜间一般应停止拆除作业，除特殊情况并经领导审批同意后，方可进行拆除。拆除中应具备良好的照明设备，配备监护人员。4、所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律，拆除工艺及方案要求。5、建筑内所有窗户必须关闭锁好，不允许向外开启或向外伸挑物件。6、拆除人员进人岗位后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。7、按搭设的反程序进行拆除，即密目安全网-踢脚板-防护栏杆-搁棚-斜拉杆一连墙杆-大横杆-小横杆-立杆。8、不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除(踏步式)。认真做到一步一清，一杆一清。9、所有连墙杆、斜拉杆、隔离措施、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。10、所有杆件与扣件，在拆除时应分离，不允许杆件附着扣件输送地面。七、落地式扣件钢管脚手架计算书1、计算参数钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）现行JGJ130-2011。（1）双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。（2）立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。（3）钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。（4）施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑层施工。（5）脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设8层计算。（6）脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。（7）基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.1400，体型系数1.1340。（8）地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。2、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/4=0.039kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.050/4=0.787kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.039=0.093kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.787=1.102kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.093+0.101.102)1.2002=0.170kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.093+0.1171.102)1.2002=-0.199kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.199106/4491.0=44.353N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3）挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.039=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.787kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.787)1200.04/(1002.06105107780.0)=0.777mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!2、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.200/4=0.047kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/4=0.945kN 荷载的计算值 P=1.20.046+1.20.047+1.40.945=1.435kN 小横杆计算简图（2）抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.4351.050/2=0.760kN.m =0.760106/4491.0=169.166N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!（3）挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.046+0.047+0.945=1.038kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=191038.3301050.03/(3842.06105107780.0)=2.679mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.706mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；（1）荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.200/2=0.095kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.200/2=1.890kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.095+1.41.890=2.808kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 （1） 静荷载标准值包括以下内容： 1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0995 NG1 = 0.10015.000=1.493kN 2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15081.200(1.050+0.300)/2=0.972kN 3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.2008/2=0.720kN 4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20015.000=0.090kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.275kN。 （2）活荷载计算 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00001.2001.050/2=0.000kN（3）风荷载计算 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.550 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.140 Us 风荷载体型系数：Us = 1.134 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.5501.1401.134 = 0.498kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.275+0.851.40.000=3.930kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.275+1.40.000=3.930kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4981.2001.8001.800/10=0.230kN.m5、立杆的稳定性计算:（1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=3.930kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =3930/(0.19424)=48.905N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=3.930kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.230kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =3930/(0.19424)+230000/4491=100.181N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 14.030kN小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!8、立杆的地基承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 15.72N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 3.93 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!
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