机械工程控制基础ppt课件1第五章系统的稳定性

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,机械工程,*,第五章 系统的稳定性,系统首要条件,:,系统稳定,。分析系统稳定性是经典控制理论的重要组成部分，经典控制理论对于判定一个定常线性系统是否稳定提供了多种方法。,着重介绍几种定常线性系统的稳定性判据及其使用，以及提高系统稳定性的方法。,1.,介绍线性系统稳定性的初步概念。,2.,介绍,Routh,与,Hurwitz,判断；,3.,阐述,Nyquist,稳定判据，即如何通过系统的,开环频率特性的,Nyquist,图,来判断相应的,闭环系统的稳定性,。,4.,介绍,Bode,判据，进而讨论系统,相对稳定性,的问题。,10/15/2024,机械工程,5.1,系统稳定性的初步概念,5.1.1,系统不稳定现象的发生,如图,5.1.1,所示的液压位置随动系统，从油源来的压力为,Ps,的压力油，经伺服阀和两条软管以流量,进入或流出油缸，阀芯相对于阀体获得输入位移 后，活塞输出位移 ，此输出再经活塞与阀体的刚性联系，即经反馈联系,B,反馈到阀体上，从而改变了阀芯与阀体的相对位移量，这样就组成一个闭环系统，它保证活塞跟随阀芯的运动而运动。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,阀芯受外力,右移,，即输入位移 后，控制口,2,、,4,打开，控制口,3,，,1,关闭，压力油进入左缸，右缸接通回油，活塞向右移动。当外力去掉后，阀芯停止运动,活塞滞后于阀芯,继续右移,直至控制口,2,关闭，回到原来的平衡位置。,因移动的活塞有惯性，在伺服阀的平衡位置，活塞仍不能停止，,继续右移,。因而使控制口,1,，,3,打开，,2,，,4,关闭，压力油反过来进入右缸，左缸接能回油，这使活塞反向（,向左,）移动，并带动阀体左移，直至阀体与阀芯回复到原来的平衡位置。,10/15/2024,机械工程,但活塞因惯性,继续左移,，使油路又反向,这样，阀芯在原位不动的情况下，,活塞与阀体相对阀芯反复振荡,。由于所选择的系统各参数（如质量、阻尼和弹性等）不同，当系统是线性系统时，,这种振荡可能是衰减的（减幅的），也可能是发散的（增幅的）或等幅的，,如图,5.1.2,（,a,）、（,b,）、（,c,）所示。当这种自由振荡是,增幅振荡,时，就称系统是,不稳定,的。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,系统的不稳定现象值得注意几点：,首先，线性系统不稳定现象发生与否，取决于系统内部条件，而与输入无关。,如上例，系统在输入撤消后，从偏离平衡位置所处的初始状态出发，因系统本身的固有特性而产生振动的线性系统的稳定性只取决于系统本身的结构与参数，而与输入无关（非线性系统的稳定性是与输入有关的）。,其次，系统发生不稳定现象必有适当的反馈作用。,如原系统是稳定的，那么加入反馈后就形成为闭环系统，可能产生不稳定；如原系统是不稳定的，加入反馈后就形成为闭环系统，更可能不稳定。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,当输入 撤消后，此闭环系统就以初始偏差 作为进一步运动的信号，产生输出 ，而反馈联系不断将输出 反馈回来，从输入 中不断减去（或加上） 。,若反馈的结果，削弱了 的作用（即负反馈），,则使 越来越小，系统最终趋于稳定；,若反馈的结果，加强了 的作用（即正反馈）,，则使 越来越大，,此时，此闭环系统是否稳定，则视 是收敛还是发散而定。,10/15/2024,机械工程,第三，控制理论中所讨论的稳定性其实都是指自由振荡下的稳定性。,即讨论,输入为零，系统仅存在有初始状态不为零时,的稳定性，即讨论系统自由振荡是收敛的还是发散的；,或者：讨论,系统初始状态为零时，系统脉冲响应是收敛的还是发散的,。,至于用激振或加外力方法施以强迫振动或运动，因而造成系统共振（或称谐振）或偏离平衡位置越来越远，这不是控制理论所要讨论的稳定性。,10/15/2024,机械工程,5.1.2,稳定的定义和条件,若系统在初始状态下（不论是无输入时的初态，还是输入引起的初态，还是两者之和）的时间响应随着时间的推移，,逐渐衰减并趋向于零（即回到平衡位置），则称该系统为稳定的,；,反之，若在初始状态影响下，由它所引起的系统的时间响应,随时间的推移而发散（即偏离平衡位置越来越远），则称该系统为不稳定的。,根据上述稳定性的定义，可以用下述两种方法，分别求得,定常线性系统稳定性条件,。,10/15/2024,机械工程,方法（,1,）：设定常线性系统的微分方程为：,式中，,若记,并对式（,5.1.1,）作,Laplace,变换，得,式中 为系统传递函数。,（,5.1.1,）,（,5.1.2,）,10/15/2024,机械工程,是与初始条件 输出 及其各阶导数,在输入作用前 时刻的值，即系统在输入作用前的初始状态有关的多项式。,研究初始状态 影响下系统的时间响应时，可在式（,5.1.2,）中取 得到这一时间响应（即零输入的响应）：,若 为系统特征方程 的根（或称系统的特征根，亦即系统的传递函数的极点），当 （ ）各不相同时，有：,10/15/2024,机械工程,式中，,由上可知，若,系统所有特征根 的实部均为负值，即,Res,i,0,，表示,L,F,按,顺时针,方向包围原点,N,次；,N0,，表示,L,F,按,逆时针,方向包围原点,N,次；,N=0,，表示,L,F,不包围原点。,10/15/2024,机械工程,应用幅角原理不能单独确定出包围,Ls,内的函数,F,（,s,）的零点数,Z,或其极点数,P,，而仅能确定他们之间的差值（,Z-P,）。,的极点就等于,F,（,s,）函数的极点，,因此,，若已知系统的 ，就可直接求得,P,。,若又能在,F(s,),平面上确定出,L,F,曲线包围原点的圈数,N,，,则可由,Z=N+P,计算出在,s,平面上包围于封闭曲线,L,S,中的,F(s,),的零点数,Z,，,这些零点也就是,相应的极点。,曲线,L,S,L,F,的形状对于,N,，,Z,，,P,的数值是没有关系的，即,LF,绕原点的圈数,N,仅取决于,L,S,所包围的,F(s,),的零点和极点的数目,，而与,L,S,的形状无关。,L,F,L,S,也称为,Nyquist,轨迹。,10/15/2024,机械工程,5.3.2,Nyquist,稳定判据,定常线性系统稳定的充要条件是，其,闭环系统的特征方程,1+G(s)H(s)=0,的全部根具有负实部,，即在,s,平面的右半平面,系统没有极点,，亦即,F(s,),在,s,平面的右半平面,没有零点,（,Z=0,）。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,1,、,s,平面上的,Nyquist,轨迹,s,平面上的,Nyquist,轨迹如图,5.3.3,（,a,）所示。,设在,s,平面上有封闭曲线,L,S,，,其中,(1),，,(2),两段是由,到 的整个虚轴组成的，,(3),段是由半径,R,趋于无穷大的圆弧组成的,。因此，,(1),，,(2),，,(3),段就封闭地包围了整个,s,平面的右半平面,，由于在应用幅角原理时，,L,S,不能通过,F(s,),函数的任何极点。所以,当函数,F(s,),有若干个极点处于,s,平面的虚轴或原点上时，,L,S,应被认为是以这些点为圆心，以无穷小为半径的圆弧按反时针方向从这些点的右侧绕过,，如小段圆弧,(4),与,(4,),所示。由于,(4),，,(4,),紧贴极点绕过，因此，,可以认为,L,S,曲线包围了整个,s,平面的右半平面,。这一,L,S,封闭曲线即为,s,平面上的,Nuquist,轨迹,。,当 由 变到 时，轨迹的方向为顺时针方向。,10/15/2024,机械工程,2,、,F,平面上的,Nyquist,轨迹,F,平面上的,Nyquist,轨迹,（,F,平面即,F(s,),平面的简定）,按,F(s,),函数作出,。若其图形如图,5.3.3(b),所示，则其曲线不包围原点，即,N=0,，说明相应的,Ls,曲线所包围的,F(s,),函数的极点数与零点数相等，故其差值为零（,N=Z-P=0,）。,注意：这里所说的,Z,，,P,是指包围于图,5.3.3(a),上,Ls,曲线中的,F(s,),位于,s,平面的右半平面的零、极点数，不是指,F(s,),函数所有的零点数和极点数,。由前述可知，系统稳定的充要条件是,Z=0,。,判别,Z=0,，不是在,s,平面上进行，而是转化到,F,平面上进行。,10/15/2024,机械工程,由,F,平面上的,Nyquist,轨迹,L,F,可知，若它包围原点,N,圈，则可知,N,。另外，由已知的,F(s,),函数，可以先求得,F(s,),位于,s,平面的右半平面的极点数,P,，从而可求得,Z=N+P,，,为保证系统稳定，应使,Z=0,，即,N=Z-P=-P,也就是，,当,F,平面的,Nyquist,轨迹,L,F,逆时针包围原点的圈数,N,等于,F(s,),函数位于,s,平面的右半平面的极点数,P,时，系统稳定。,10/15/2024,机械工程,3,、,GH,平面上的,Nyquist,轨迹,GH,平面（即,G(s)H(s,),平面的简写）上的情况与此相似。因 ，即,GH,平面只不过是将,F,平面的虚轴右移了,1,个单位之后所构成的新复平面,。,GH,平面上的（,-1,j0,）点就是,F,平面上的原点,。所以，在,GH,平面上，包围点（,-1,j0,）的圈数,N,，就等于在,F,平在上,LF,包围原点的圈数,N,，其关系如图,5.3.3(b),，,(c),所示。,GH,平面的,Nyquist,轨迹，如图,5.3.3(s),所示，它的相应的,s,平面的,Nyquist,轨迹如图,5.3.3(a),所示,。,10/15/2024,机械工程,由于任何物理上可实现的开环系统，其的分母的阶,次,n,必不小于分于的阶系，故有：,和,当然， ，均指其模而言。所以，,s,平面上半径为 的半圆映射到,GH,平面上为原点或实轴上的一点；,s,平面上的原点映射到,GH,平面上为半径 的半圆弧（当分母含有积分环节时）。,10/15/2024,机械工程,因为,L,S,表示：,s,平面上 中实部 为零， 由 变到 时,s,的轨迹（即虚轴），再加上半径为 的半圆弧；而,s,平面上半径为 的半圆弧映射到,GH,平面上只是一个点，它对于 包围某点的情况无影响，所以,的绕行情况只需考虑,s,平面的 轴映射到,GH,平面上的开环,Nyquist,轨迹 即可,。,10/15/2024,机械工程,GH,平面上系统稳定的充要条件可表述为：,若当,GH,平面上 ，即 的,Nyquist,轨迹逆时针包围点（,-1,j0,）的圈数,N,，等于 在,s,平面的右半平面的极点数,P,时，则闭环系统稳定，,因为此时,N=-P,，由,N=Z-P,知,Z=0,。,这一充要条件也可表述为：,当 由 到 时，若,GH,平面上的开环频率特性 即 顺时针方向包围点（,-1,j0,）,P,圈（,P,为 在,s,平面的右半平面的极点数,P,），则闭环系统稳定。,这一表述就是,Nyquist,稳定判据。,10/15/2024,机械工程,在应用,Nyquist,判据时，首先要知道系统的 在,s,平面上的右半平面的极点数,P,，然后分下述两种情况来判别：,（,1,）,当,P=0,和 从 变到 时，若,GH,平面上的,不包围点（,-1,j0,），即,N=0,，则闭环系统稳定；反之，则闭环系统不稳定。,（,2,）,当,和 从 变到 时，若,GH,平面上的逆时针包围点（,-1,j0,）,P,圈，则闭环系统稳定；若逆时针包围点（,-1,j0,）的圈数不到,P,圈（表示,ZP,），则闭环系统不稳定。,10/15/2024,机械工程,5.3.3,开环含有积分环节时的,Nyquist,判据,当系统中串联有积分环节时，开环传递函数 有位于平面坐标原点处的极点。应用,Nyquist,判据时，由于平面上的,Nyquist,轨迹,L,S,不能经过,的极点，故应以半径为无穷小的圆弧 逆时针绕过开环极点所在的原点，如图,5.3.3,（,a,）所示。这时开环传递函数在右半平面上的极点数已不再包含原点处的极点。,10/15/2024,机械工程,设开环传递函数为：,式中， 为系统中串联积分环节的个数。当沿无穷小半圆,逆时针方向移动时，有：,映射到 平面上的,Nyquist,轨迹为：,因此，当 沿小半圆从 变化到 时， 角从,经,0,变化到 ，,这时 平面上的,Nyquist,轨迹将沿无,穷大半径按顺时针方向从 到 。,10/15/2024,机械工程,5.3.4,关于,Nyquist,判据的几点说明,1,）,Nyquist,判据并不是在,s,平面而是,GH,平面判别系统的稳定性。,通过幅角原理将,s,平面的,Nyquist,轨迹（虚轴）映射为,GH,平面上的,Nyquist,轨迹 ，然后根据 轨迹包围点（,-1,j0,）的情况来判别闭环系统的稳定性，而 正是系统的 。,10/15/2024,机械工程,2,）,Nyquist,判据的证明虽较复杂，但应用简单,.,由于一般系统的开环系统多为最小相位系统，,P=0,，故只要看开环,Nyquist,轨迹是否包围点（,-1,j0,），若不包围，系统就稳定。,当开环系统为非最小相位系统， 先求出其,P,，再看开环,Nyquist,轨迹包围点（,-1,j0,）的圈数，并注意 由小到大时轨迹的方向，若是逆时针包围点（,-1,j0,）,P,圈，则系统稳定。,10/15/2024,机械工程,3,） 在,P=0,，即 在,s,平面的右半平面无极点时，按习惯有时称为开环稳定；,在 ，即开环传递函数在,s,平面的右半平面有极点时，按习惯有时称为开环不稳定，有的书上介绍的就是首先判明开环是否稳定，亦即先确定,P,的数值，然后再用,Nyquist,判据来判别闭环系统的稳定性。,开环不稳定，闭环仍可能稳定；开环稳定，闭环也可能不稳定。,10/15/2024,机械工程,4,） 开环,Nyquist,轨迹对实轴是对称的，因为当,变为 时， 与 的模相同，而相位异号，即：,所以， 由 到,0,与 由,0,到 的开环,Nyquist,轨迹对实轴对称。因而一般只需绘出 由,0,到 的曲线即可判别稳定性。,Nyquist,轨迹在 由,0,到 时，包围点（,-1,j0,）一圈，故已可知 由 到 时共包围点（,-1,j0,）两圈，所以系统不稳定。,；,10/15/2024,机械工程,系统传递函数的分母反映了系统本身的固有特性，现在闭环系统的传递函数的分母是 ，即,F,（,s,），而,F,（,s,）包围,F,平面上原点的情况与 包围,GH,平面上点（,-1.j0,）的情况完全一样，因此， 这一开环传递函数包围,GH,平面上点（,-1.j0,）的情况就反映了闭环系统的固有特性。,因此，用它来判别系统的稳定性，即由,Nyquist,判据用开环传递函数判别闭环系统的稳定性，从物理意义上来说也是容易解释的。,10/15/2024,机械工程,5.3.5,Nyquist,判据应用举例,10/15/2024,机械工程,5.3.6,应用,Nyquist,判据分析延时系统的稳定性,延时环节是线性环节， 但用劳斯判据难以进行判断，现分析延时环节串联或并联在闭环系统的前向通道中的情况。,10/15/2024,机械工程,1.,延时环节串联在闭环系统的前向通道中时系统的稳定性,图,5.3.16,所示为一具有延时环节的系统方框图，其中,G,1,(,s,),是除延时环节以外的开环传递函数，这时整个系统的开环传递函数为：,其开环频率特性，幅频特性和相频特性分别为：,由此可见，,延时环节不改变原系统的幅频特性，而仅仅使相频特性发生变化,。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,例如，在图,5.3.16,所示系统中，若,则开环传递函数和开环频率特性分别为：,其开环,Nyquist,图如图,5.3.17,所示。,，,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,由图,5.3.17,可见，当 ，即无延时环节时，,Nyquist,轨迹的相位不超过,180,度，只到第三象限，此二阶系统肯定是稳定的。随着值增加，相位也增加，,Nyquist,轨迹向左上方偏转，进入第二和第一象限，当 增加到使,Nyquist,轨迹包围点（,1,j0,）时，闭环系统就不稳定。,所以，由开环,Nyquist,图上可以明显看出，串联延时环节对稳定性是不利的，,虽然一阶系统或二阶系统，其开环放大系数,K,就不允许取很高的数值，同时，为了提高这些系统的稳定性，还应尽可能地减小延时时间 。,10/15/2024,机械工程,5.4 Bode,稳定判据,Nyquist,判据,:,利用开环频率特性的极坐标图（,Nyquist,图）来判别闭环系统稳定性。,利用开环对数坐标图，即,Bode,图，来判别系统的稳定性。这种方法有时称为对数频率特性判据，简称对数判据或,Bode,判据。,它实质上是,Nyquist,判据的引申。,10/15/2024,机械工程,5.4.1,Nyquist,图与,Bode,图的对应关系,开环,Bode,图与开环极坐标图对应关系,：,（,1,）极坐标图上的单位圆相当于,Bode,图上的,0,分贝线，即对数幅频特性图的横轴。,（,2,）极坐标图上的负实轴相当于,Bode,图上的,180,线，即对数相频特性图的横轴。相位,GH,均为,180,。,由上对应关系，极坐标图也可画成,Bode,图，如图,5.4.1,中,(a),可画成,(c),，,(b),可画成,(d),。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,为,Nyquist,轨迹与单位圆交点的频率，即对数幅频特性曲线与横轴交点的频率，亦即输入与输出幅值相等时的频率称为,剪切频率,或,幅值穿越频率、幅值交界频率,；,为,Nyquist,轨迹与负实轴交点的频率，亦即对数相频特性曲线与横轴交点的频率，称为,相位穿越频率,或,相位交界频率,。,由图,5.4.1 (b),可见， 曲线顺时针包围点（,1,j0,），即曲线先在 时交于负实轴，后在 时才交于单位圆，亦即在,Bode,图即图,5.4.1(d),中，,对数相频特性先在 时交于,180,线，对数幅频特性后 在时交于,0,分贝线,。图,5.4.1(a),，图,5.4.1(c),的情况则相反。,10/15/2024,机械工程,5.4.2,穿越的概念,如图,5.4.2(a),所示，在,a,点，相频特性由上而下穿过横轴，这称为,负穿越；,在,b,点，相频特性由下而上穿过横轴，这称为,正穿越,。,可以看出，,对数相频特性正穿越一次，就相当于,Nyquist,轨迹由上而下穿过负实轴一次，此时相位减小（这里指绝对值减小）；反之，对数相频特性负穿越一次，就相当于,Nyquist,轨迹由下而上穿过负实轴一次，此时相位增大,。,由图,5.4.2(a),可见，在,0, 范围内，对数相频特性正、负穿越次数之差为,0,，那么在,P,=0,时，系统稳定，此系统实际为一条件稳定系统。,对,II,型系统（如 ），对其对数相频特性一开始就由,180,向下，则算负半次穿越；反之，若对数相频特性一开始就由,180,向上，则算正半次穿越，如图,5.4.3,所示。,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,10/15/2024,机械工程,5.4.3 Bode,判据,根据,Nyquist,判据和此种对应关系，对数判据可表述如下：,在,P,=0,时,，若开环对数幅频特性比其对数相频特性先效于横轴，即 ，如图,5.4.1(c),所示，则闭环系统稳定；若开环对数幅频特性比其对数相频特性后交于横轴，即 ，如图,5.4.1(d),所示，则闭环系统不稳定；若 ，则闭环系统临界稳定。或换言之：若开环对数幅频特性达到,0,分贝，即交于 时，其对数相频特性还在,180,线以上，即相位还不足,180,，则闭环系统稳定；若开环相频特性达到,180,时，其对数幅频特性还在,0,分贝线以上，即幅值不足,1,，则闭环系统不稳定。,10/15/2024,机械工程,一般系统的开环系统多为最小相位系统，即,P,=0,，故可按上述条件来判别其稳定性。上述即为,P,=0,的闭环系统稳定的充要条件。,若考虑包括,P,0,时的情况，对数判据则可全面地叙述如下,在,Bode,图上，当 由,0,变到 时，开环对数相频特性在,0,到 的频率范围（即开环对数幅频特性不为负值的范围）内，正穿越和负穿越,180,轴线的次数之差为,P,/2,时，闭环系统稳定；否则不稳定。,若开环对数幅频特性对横轴有多个剪切频率，如图,5.4.2(b),所示，则取剪切频率取大的 判别，因为若系统是稳定的，则用 判别，自然也就是稳定的。,10/15/2024,机械工程,5.5,系统的相对稳定性,从,Nyquist,稳定判据可推知：若,P,=0,的闭环系统稳定，且当,Nyquist,轨迹离点（,-1,j0,）越远，则其闭环系统的稳定性越高；开环,Nyquist,轨迹离点（,-1,j0,）越近，则其闭环系统的稳定性越低。这便是通常所说的系统的相对稳定性，它通过 对点（,-1,j0,）的靠近程度来表征，其定量表示为,相位裕度 和幅值裕度,K,g,，如图,5.4.1,所示。,10/15/2024,机械工程,5.5.1,相位裕度,在 为剪切频率 （ ）时，相频特性,GH,距,180,线的相位差值称为相位裕度。图,5.4.1(c),所示的系统不仅稳定，而且有相当的稳定性储备，它可以在 的频率下，允许相位再增加 才达到 的临界稳定条件，因此，相位裕度有时又叫做相位稳定性储备。,对于稳定系统， 必在,Bode,图横轴以上，这时称为正相位裕度，即有正的稳定性储备，如图,5.4.1(c),所示；对于不稳定系统， 必在,Bode,图横轴之下，这时称为负相位裕度，即有负的稳定性储备，如图,5.4.1(d),所示。,10/15/2024,机械工程,相应地，在极坐标图中，如图,5.4.1(a),、图,5.4.1(b),所示， 即为,Nyquist,轨迹与单位圆的交点,A,对负实轴的相位差值，它表示在幅值比为,1,的频率 时，,（,5.4.1,）,其中 的相位 一般为负值。,对于稳定系统， 必在极坐标图负实轴以下，如图,5.4.1(a),所示；对于不稳定系统， 必在极坐标图负实轴以上，如图,5.4.1(b),所示。,10/15/2024,机械工程,5.5.2,幅值裕度,当 为相位交界频率 （ ）时，开环幅频特性 的倒数，称为系统的幅值裕度，即：,在,Bode,图上，幅值裕度改以分贝表示为：,此时，对于稳定系统，,K,g,(dB,),必在,0,分贝线以下，,K,g,(dB,),0,，此时称为正幅值裕度，如图,5.4.1(c),所示；对于不稳定系统，,Kg,(dB,),必在,0,分贝线以上，,Kg,(dB,),0,，此时称为负幅值裕度，如图,5.4.1(d),。,10/15/2024,机械工程,上述表明，在图,5.4.1(c),，对数幅频特性还可以上移,K,g,(dB,),分贝，才使系统满足 的临界稳定条件，亦满足即只有增加系统的开环增益,K,g,倍，才刚刚临界稳定条件。因此幅值裕度有时又称为增益裕度。,在极坐标图上，由于：,所以，,Nyquist,轨迹与负实轴的交点至原点的距离为,1/,Kg,，它代表在 频率下开环频率特性的模。显然，对于稳定系统，,1/,Kg,1,，如图,5.4.1(a),所示；对于不稳定系统，,1/,Kg,1,，如图,5.4.1(b),所示。,10/15/2024,机械工程,综上所述，对于开环为,P,=0,的系统的闭环系统来说， 具有正幅值裕度与正相位裕度时，其闭环系统是稳定的； 具有匀幅值裕度及负相位裕度时，其闭环系统是不稳定的。,由上可见，利用,Nyquist,图或,Bode,图所计算出的 ，,K,g,相同。,从工程控制实践中可知，为使上述系统有满意有稳定性储备，一般希望：,K,g,(dB,),6dB,，即,K,g,2,。,应当着重指出，为了确定上述系统的相对稳定性，必须同时考虑相位裕度和幅值裕度两个指标，只应用其中一个指标，不足以说明系统的相对稳定性。,10/15/2024,机械工程,作业,p171 -5.7;5.10-1,、,3;5.12;5.14,10/15/2024,机械工程,