《局部排风罩》PPT课件

,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,上一内容,下一内容,回本章目录,返回主目录,工业通风电子教案,第四章,局部排风罩,第四章 局部排风罩,4.1 概述,4.2 密闭罩,4.3 柜式排风罩,4,.4 外部吸气罩,4.5 热源上部接受罩,4.6 槽边排风罩,4.7 吹吸式排风罩,4.8 空气幕,第四章 局部排风罩,局部排风罩的作用是捕集有害物，控制污染气流的运动, 防止有害物向室内空气扩散。排风罩控制有害物的效果主要取决于,排风罩的结构参数,，,排风罩吸口的风流运动规律,(包括风流结构和风速分布)和,排风量,这三个因素。因此，学习本章内容过程中，要抓住每一种排风罩的这三个因素的分析计算方法和这三个因素之间的相互关系。,第四章 局部排风罩,学 习 基 本 要 求,1. 掌握局部排风罩的类型, 结构原理, 特点, 以及各排风罩的用途;,2. 掌握各种排风罩的结构参数及排风量的计算方法;,3. 掌握排风罩吸气口风流的运动规律(风流结构和风速分布及其分析方法)。,4.1 概述,局部排风罩的分类,按,操,作,温,度,分,热过程排风罩,冷过程排风罩,4.1 概述,局部排风罩的分类,按排风罩的工作原理,密闭罩,外部吸气罩,接受式排风罩,槽边排风罩,吹吸气排风罩,通风柜,空气幕,4.2 密闭罩,污染源全部密闭在罩内, 其特点是排风量小, 控制有害物的效果好, 不受环境气流影响, 但影响操作, 主要用于有害物危害较大, 控制要求高的场合。,罩的结构形式及结构参数应根据生产设备的工作特点, 操作方法, 产尘部位及溅射方向和扩散范围等因素来确定， 经验性较强。,密闭罩的分类,局部密闭罩,局部产尘点进行密闭，产尘设备及传动装置留在罩外，便于观察和检修。罩的容积小，排风量少，经济性好。适用于含尘气流速度低，连续扬尘和瞬时增压不大的扬尘点。,密闭罩的分类,整体密闭罩,产尘设备大部分或全部密闭，只有传动部分留在罩外，适用于有振动或含尘气流速度高的设备。,密闭罩的分类,大容积密闭罩,产尘设备，传动装置全部密闭在小室内，密闭小室容积大，适用于多点产尘、阵发性产尘、含尘气流速度高和设备检修频繁的场合。缺点是占地面积大，材料消耗多。,排风口位置的确定,防尘密闭罩形成正压的主要因素有：,1、机械设备运动,密闭罩内的机械设备在工作过程中高速运转时，会带动周围空气一起运动，造成一次尘化气流。高速气流与罩壁发生碰撞时，把自身的动压转化为静压，使罩内压力升高。,2、物料运动,3、罩内外温度差,物料影响,密闭罩内物料,密闭罩内物料,物料温度大于50150度,密闭罩排风口位置设定应遵循的原则,1、排风口应设在罩内压力较高的部位，有利于消除罩内正压。,2、当粉状物料下落时，产生飞溅的情况时，这种高速气流无法用排风方法去抑止，正确的防止方法是避免在飞溅区内有孔口前，速度已大大减弱。因此在皮带运输机上排风口至卸料溜槽的距离至少应保持300500mm。,3、为尽量减少把粉状物料吸入排风系统，排风口不应设在气流含尘浓度高的部位或飞溅区内。,与罩内气流速度, 有害物飞溅状况, 粉尘颗粒大小, 以及罩内压力分布等因素有关。,排风口风速不宜过高，通常采用下列数值：,筛落的极细粉尘 V=0.40.6 m/s,粉碎或磨碎的细粉尘 V,2m/s,粗颗粒物料 V3m/s,密闭罩排风口风速的确定,密闭罩排风量L=由物料或工艺设备带入罩内的空气量L,1,+由孔口或不严密缝隙吸入的空气量L,2,L = L,1,+ L,2,（ m,3,/s）,式中 L防尘密闭罩排风量， m,3,/s；,L,1,物料或工艺设备带入罩内的空气量， m,3,/s；,L,2,由孔口或不严密缝隙吸入的空气量， m,3,/s；,密闭罩排风量的计算,密闭罩排风量的计算,例3 已知一产尘设备装置防尘密闭罩，罩上的缝隙和工作孔和工作孔面积F=0.06m,2,，流量系数u=0.5，物料带入罩内的诱导空气量为0.2 m,3,/s,，现要求罩内形成的必须的负压为25Pa，确定防尘密闭罩必需的排风量。,解: 先计算经孔口，缝隙吸入罩内的空气量,L,2,L = L1 + L2=0.2+0.194=0.394 m3/s,如排风量达不到要求，罩内负压值达不到25Pa，粉尘可能外逸。,通风柜是一种特殊的密闭罩，散发有害物的工艺装置至于柜内，操作过程完全在柜内进行，一般设有可以启闭的操作孔和观察孔。由于内部机械设备扰动、化学反应、发热色设备的热气流以及室内横向气流的干扰，有害物有可能逸出通风柜。因此，通风柜必须,抽风,，使柜内形成负压。即在其造成一定的,吸入速度,，就可防止罩内有害,气体外泄,。,4.3 柜式排风罩,上吸气式(用于热过程),柜式排风罩基本形式,下吸气式(用于冷过程且有害物的密度较大),柜式排风罩基本形式,上下吸气式(用于发热量不稳定的过程),柜式排风罩基本形式,柜式排风罩基本形式,送吸混合式(用于采暖或空调房间),排风量应满足孔口吸入风速达到控制风速的要求。 排风量L按下式计算:,L = L1+ F m3/s,式中 L,1,为柜内,气体发生量,(m,3,/s)；,为孔口,控制风速,(m/s)；,F为孔口及,缝隙总面积,(m,2,)；,为,安全系数, =1.051.1。,工作孔上的吸入速度可在设计手册上查出。,柜式排风罩排风量计算,外部吸气罩位于有害源附近, 依靠罩口的抽吸作用将有害物吸入罩内。 对于生产操作影响小, 安装维护方便, 但排风量大, 控制有害物效果相对较差。主要用于因工艺或操作条件的限制, 不能将污染源密闭的场合。,外部吸气罩由于靠抽气作用控制, 因此, 罩口的速度分布如何将直接影响控制效果。显然, 罩口的速度大小和分布与罩的结构和排风量有关, 对于特定结构的排风罩, 吸口速度取决于排风量。,4.4 外部吸气罩,4.4 外部吸气罩,4.4 外部吸气罩,吸气口的气流速度场,从吸气口强制吸走空气时，吸气口附近便形成负压，周围的空气从四面八方流向吸风口，流速随着与罩口距离的增加而急剧减小。这种流动称为汇流。根据不同的空间形式和吸气罩形状，汇流可以分为自由汇流和受限汇流，点,汇流,和线汇流。,外部吸气罩中空气的流动是一个汇流的作用。,自由点汇流,位于自由空间的点汇吸气口的等速面是球面。,受限点汇流,如吸气口设在墙或其他壁面上时，吸气范围受到限制，其等速面是半球面。吸气口排风量的计算公式如下：,自由线汇流,如果吸气口是狭长条缝，则空间气流从四面八方汇向一条直线，这种江流中线汇流，对于无限空间中线汇流，吸气口的排风量按如下公式计算：,式中,l为线长；,X为任意一点到线汇流的距离。,控制风速法原理：,就是使排风量在边缘控制点上形成能使有害物吸入罩内的控制风速的方法。,这里的,控制点,就是有害物最难被吸入罩内的点。,通常把离排风罩最远的有害物的发散点称为控制点。,控制风速,是指使有害物吸入罩内的最小风速。,把控制点这时具有的最小的气流速度称为控制风速。（控制点上所产生的有效风速）,显然, 要确定排风量, 必须知道罩口的速度分布。,速度分布的确定, 一般均通过实验求得,。,吸气罩排风量的计算控制风速法,前面无障碍物排风罩风速分布规律,前面无障碍物排风罩风速分布规律,前面无障碍物排风罩风速分布规律,前面无障碍物排风罩风量计算,前面无障碍物排风罩风量计算,方形或矩形排风罩：,对不同长宽比的矩形排风罩口的气流流速进行分析对比后发现，它们的衰减是随b/a的增大而增大，因此应根据b/a，及x/b，通过矩形吸气口速度计算图查得 的比值来计算矩形排风罩的风量。,前面无障碍物排风罩风量计算,a,b,条缝形排风口：,前面有障碍物排风罩风速分布规律,前面有障碍物排风罩风量计算,计算外部吸气罩的排风量时，首先要确定控制点的控制风速，控制风速值与工艺过程和室内气流的运动情况有关，一般通过实测得到，如果缺乏现场数据，也可查设计手册得到。,设计外部吸气罩的原则,1、使吸气罩尽量可能接近有害物源。在工艺操作允许条件下，尽减少敞开部分。因为在控制点形成风速，如距离有害物源远则要求较大的控制风速，所以在工艺条件允许的条件下，尽可能地接近有害物源。如果前面有障碍物，根据前面的公式 P 为敞开周长，所以为了减少所需风量，尽减少敞开部分。,2、减少干扰气流的影响。为了减少干扰气流，可在罩周围安装活动或固定的挡板。,3、吸气罩的结构形式和安装位置，应有利于粉尘直接进入罩内。对于吸气罩的结构，为了减少局部阻力，吸气罩的角尽可能小于或等于 60 。,4、操作人员位置不应在污染源与吸气罩之间。,确定外部吸气罩结构时应注意的问题,为了尽可能减少横向气流的影响和吸气罩的吸气范围，在工艺条件允许时应在罩四周设置固定或活动挡板。,确定外部吸气罩结构时应注意的问题,尽可能使罩口的吸入气流均匀，为此罩口的扩张角,小于或等于 60 。,周围空气吸入量L,2,与污染气体发生量L,1,的比值称为流量比, 用K表示, 即 K=L,2,/L,1,.,排风罩的排风量L为: L=L,1,+L,2,=L,1,(1+L,2,/L,1,)=L,1,(1+K).,流线合成的气流分界线随K值增大向罩内移动，这意味着有定物散入室内的可能性减小，但吸气罩的排风量将增大。,吸气罩排风量的计算流量比法,对于确定的L,1, 不断加大排风量L时, 周围空气吸入量L,2,增大, K值也随之增大. 当K值增大到一定值时, 所有污染气体全部被排风罩排走. 污染气体刚好全部被罩排走(即不发生污染逸出)时的流量比K称为极限流量比, 用K,L,表示, 即K,L,= (L,2,/L,1,),limit,.,极限流量比K,L,的确定：,气流合成分析法,利用流线迭加原理，通过计算流体力学来确定，目前还只是作定性分析,实验无因次分析法,根据实验结果，通过无因次分析确定,极限流量比的确定,（1）列出所有可能影响因素：,D,3,、F,3,、H、U、E、,t、,t-污染源气与空气温差,-法兰边与水平夹角,实验无因次分析法确定极限流量比的步骤,（2）转换成无因次参数：,确定特征参数（E），其它均以特征量为基准，化为无因次参数,D,3,/E、F,3,/E、H/E、U/E、t、,。则函数,KL=f（,D,3,/E，F,3,/E，H/E，U/E，t，, ）,（3）通过实验确定主要影响参数：,实验无因次分析法确定极限流量比的步骤,KL：影响小，可忽略不计,D,3,/EKL,D,3,/E0.2时，,影响小，可忽略不计,K,L,D,3,/E,K,L,0.2,实验无因次分析法确定极限流量比的步骤,U/EKL： U/E0时，影响小，可忽略不计,F,3,/EKL,F,3,/E=1.52时，,影响小，可忽略不计,U/E,K,L,F,3,/E,K,L,1.5,实验无因次分析法确定极限流量比的步骤,H/EK,L,：近似直线，要求 H/E1.5Ap的称为高悬类。(Ap为热设备水平面积)。 根据实验， H1.5Ap高度内， 混入热射流内的空气量较少， 可忽略不计；而H1.5Ap以上的高度，混入热射流内的空气较多, 应考虑混入空气的影响。 因此，低悬罩和高悬罩的结构参数， 气流运动及排风量的分析计算方法有所区别。,接受罩的设计计算,对于低悬罩, 首先分析计算热射流流量, 然后按“热射流流量+罩口扩大面吸入空气量”的方法计算排风量.,排风量：,L=L,0,+L,1,L,1,=V,1,*F,1,V,1,=0.50.75m/s,L0,L1,L1,低悬罩的排风量计算,对于高悬罩, 首先分析不同上升高度热射流的流量, 流速和断面直径, 然后按“罩口断面的热射流流量+罩口扩大面吸入空气量”的方法计算排风量:,L=Lz+V,1,*F,1,高悬罩的排风量计算,低悬罩：,罩的结构参数按“ 热源尺寸加大,0.5H,” 的原则计算。,D1=B+0.5H A1=a+0.5H B1=b+0.5H,高悬罩:,罩的结构参数按“ 罩口断面处的热射流尺寸加大,0.8H,” 的原则计算。,D=Dz+0.8H,接受式排风罩的结构参数确定原则,接受罩的设计计算,例题,某金属熔化炉，炉内金属温度为500,o,C，周围空气温度为20,o,C，散热面为水平面，直径为B=0.7m，在热设备上方0.5m处设接受罩，计算排风量。,接受罩的设计计算,例题,4.6 槽边排风罩,槽边排风罩是外部吸气罩的一种特殊形式，专门用于各种工业槽 (如酸洗槽、电镀槽)。它的特点是不影响工艺操作，有害气体不经过人的呼吸区就被槽边上设置的条缝形吸气口抽走。由于槽边抽风罩的气流运动方向和有害气体的运动方向并不一致，因此所需要的抽风量较大。,1、按布置方式分为,：,单侧式(B700mm),周边式:多用于圆槽或近似方形槽,B 1200 mm 时，应采用吹吸式排风罩；当槽直径 D=5001000 mm 时，宜采用环形排风罩。,槽边排风罩结构形式,2、按罩口形式:,罩口有,平口式,和,条缝式,两种形式。,条缝口形式:,等高条缝:,楔形条缝口:可均匀排风,分段条缝口:每段内等高,条缝口风速要求:710m/s,槽边排风罩结构形式,E=250 mm高；E=200 mm低,槽边排风罩结构形式,槽边排风罩结构形式,槽边排风罩结构形式,计算原则:,L=截修正系数*控制风速*槽面积*维修正系数,截修正系数:高2；低3,维修正系数:单侧(B/A),0.2,；双侧(B/2A),0.2,槽面积:矩形A*B；圆形,D,2,/4,控制风速:Vx,槽边排风罩风量计算,槽边排风罩风量计算,1、高截面单侧排风：,2、低截面单侧排风,槽边排风罩风量计算,3、低截面双侧排风：,4、高截面周边型排风,槽边排风罩风量计算,5、低截面周边型排风：,式中 A槽长；,B槽宽；,D圆槽直径；,V,x,边缘控制点的控制风速。,槽边排风罩设计原则,（一）为保证排风口气流分布均匀应采取的措施,1、对于平口式，尽量控制风速在 10 m/s,2、对于条缝式，减小条缝口面积 f 与罩横断面积 F1 之比。f/F1 愈小，速度分布愈均匀。如 f/F1 0.3 ，则认为速度分布均匀的，但如果 f/F1 0.3,可以采用楔形条缝口.,3、当槽长大于 1500 mm 时，可沿槽长度方向分设两个或三个排风罩。,槽边排风罩设计原则,（二）使排风罩吸气量减少应采取的措施,当排风罩靠墙布置时，如同设置了法兰边一样，吸气范围由 3/2 减小为 1/2 ，减小吸气范围，排风量会相应减小。因此，,1、工业槽尽可能靠墙布置。,2、尽量减少吸气口与液面的距离，但不得小于,150mm,。,槽边排风罩是吸气罩的一种，前面介绍过吸气罩尽可能接近有害物源，因此，槽边排风罩也要减少吸气口与有害物源的距离，但不要小于 150 mm 。,3、在工艺条件允许条件下，可在槽边设置盖板，或加抑制剂减少有害物向外扩散，这样可减少风机动力。,由吹出射流和外部吸气罩组合成。 相同条件下， 排风量比外部吸气罩的少， 抗外界干扰气流能力强， 控制效果好， 不影响工艺操作， 但增加了射流系统。 主要用于因生产条件限制， 外部吸气罩离有害物源较远， 仅靠吸风控制有害物较困难的场合。,它通过吹出射流和吸入气流联合作用来提高所需的“ 控制风速” ， 从而达到排除污染气体的目的。,吹吸气流是一种性质比较复杂的气流，怎样进行合理的设计和计算， 至今还是国内外进一步研究的课题。 目前较常采用的主要有速度控制法和流量比法。,4.7 吹吸式排风罩,吹吸式排风罩的原理,吹吸式排风罩的原理,吹吸式排风罩是在外部吸气罩的基础上发展的，如前面所介绍，外部吸气罩罩口外的气流速度衰减很快。对于吸气罩，在罩口中心的轴线上,x=2 b,0,（ b,0,为条缝口宽度）处，空气的吸入速度,v=0.1 v,0,。(v,0,为罩口风速)因此罩口至有害物源距离较大时，需要较大的排风量才能在控制点造成所需的控制风速。而对于吹风口的速度分布，即使在,x=40 b,0,处，中心轴线上的速度,v=0.4 v,0,。(v,0,为吹风口出口平均速度)因此如果试想利用射流作为动力，把有害物输送到排风罩口再由其排除，这种把吹和吸结合起来的通风方法称为吹吸式通风。它具有风量小，污染控制效果好，抗干扰能力强,不影响工艺操作等特点。,吹吸式排风罩的应用,吹吸式排风罩的应用,吹吸式排风罩的应用,吹吸式排风罩的应用,在速度控制法中，原苏联学者巴杜林提出的计算方法最具有代表性。巴杜林把吹吸气流对污染物的控制能力归结为取决于吹出气流的速度和作用在吹吸气流上的污染气流的速度之比，认为只要在吸风口前的射流末端平均速度达到一定数值,就能保证有效地控制有害物。这种方法比较简单,只考虑吹出气流的控制和输送作用,把吸风口的作用作为一种安全因素考虑。,吹吸式排风罩的计算控制风速法,(1) 确定射流末端的平均速度V1:,按经验公式V1=C H(m/s)计算, 其中C为槽温系数; H为吹, 吸风口间距(m)。,t=7095 ,V1,= H,=60,V1,= 0.85 H,=40,V1,= 0.75 H,=20,V1,= 0.5 H,（2）吸气口的排风量,为了防止吹出气流逸出吸风口，吸风口的排风量应大于吸风口前射流的流量,一般为射流末端流量的 1.11.25 倍。,控制风速法,（3）吹风口高度,b,0,一般为,0.010.015 H,，,b,应大于,57,mm,吹风口出口流速, 1012,m/s。,v,0,为射流出口速度，工业槽一般用于化工行业，如果 v,0,过大。可能会使槽内物质吹动。因此,v,0,要小于或等于,1012 m/s,.,（4）吸风罩口的速度 v,1,要合理确定。一般,v,1,=(23),V,1,，如果 v,1,过大，根据L=vF ，则吸风口高度 b 过小，污染气流容易逸入室内，如果过小,则又因为 b 过大而影响生产工艺。所以速度的确定要合理。,控制风速法,控制风速法的缺点,1)没有提出经济计算的问题；,吹吸式排风罩是依靠吹，吸气流的联合作用工作，但是上述方法没有充分考虑吸风口的作用,仅作为一种安全因素考虑。在设计中没有解决吹吸气流的最佳组合问题，即在设计计算中保证一定的通风效果前提下，如何使吹风量和排风量之和保持最小，达到最经济的效果。,控制风速法的缺点,2) 没有考虑到射流抵抗侧流,侧压的作用.,从吹风口吹出的气流到吸气罩口还有段距离，在运行过程中，则会产生一些干扰，即侧流，侧压的作用，使整个射流的方向发生偏移，而发生泄漏。而射流体抵抗侧流，侧压的能力不仅与速度有关，还和射流的流量有关，即取决于射流的出口动量。在用控制风速法计算中,仅考虑了 v,0,的作用，却没有考虑流量的作用,。,3) 吹风口射流速度过高,遇物易破碎逸入室内。,前面说过吹风口出口流速一般为 1012 m/s，在此速度下的流体与物体相撞时易于破裂,导致污染物散入室内。,吹吸式排风罩的计算流量比法,流量比法概念与前述的流量比法一致,只是吹吸排风的流量比K值为:,L1=L,0,+(L,G,+Ls)=L01+(Ls+L,G,)/L,0,K= (Ls+L,G,)/L,0,其中L,S,为从周围吸入的空气量；,L,G,为污染气体量；,L,0,为吹风口吹风量；,对于外部吸气罩，其L=L,1,（1+K）取决于污染气体量L,1。,对于吹吸排风罩，其L=L,0,（1+K），取决于吹风口产生的风量。,吹吸式排风罩的计算流量比法,极限流量比法的影响因素,K,L,为吹吸排风罩的极限流量比,K,L,。把即将发生泄漏时的,L,2,，,/L,0,称为极限流量比。对吸气罩而言，,K,L,取决于排风罩形状，污染源形状。,f(H,/E,，,F3/E,D3/E),；对于吹吸式排风罩，对,K,L,因素中影响较大的因素是,W/b,0,，,H/b,0,，,v,G,/v,0,。,极限流量比法的影响因素,1、W/b,0,的影响,对于一定的吸风口高度来说， W/b,0,对 K,L,的影响实质是吸风口法兰边全高对 K,L,的影响，实验表明，当 W/b,0, 5 时， K,L,随 W/b 的减少而急剧增大，而 L,1,=L,0,(1+ K,L,) 所以 L,3,也增大。,所以设计时，应当尽可能使 W/b 5, 吹风边不应设法兰边。,在吹风口设置法兰边后，会在吹出气流与从周围卷入气流之间形成局部涡流，则会产生局部阻力，会增加系统的负担。,极限流量比法的影响因素,2、H/b,0,的影响,K,L,随着 H/b 的增加而直线上升，就是说，吹吸口之间距离越大，所需的排风量越多。H/b,0,应小于 2030 。,3、v,G,/v,0,的影响,v,G,/v,0,的大小对 K,L,有很大的影响，显然，污染或干扰气流速度越大，所需的风量也越大。设计时，希望 v,G,/v,0,=0.32.0,应保证 0v,G,/v,0, 3,即尽可能减少横向气流的影响。实际当中，要对 K,L,进行修正。,应用流量比法的经济计算式,在保证通风效果的前提下，进行经济设计也是十分重要的。,如吹风口的吹风量 L,0,过小，意味着没有充分发挥射流的覆盖和输送污染物质的作用，其必然结果是加重吸风口的负担，使排风量 L,1,增大。若 L,0,过大，射流流量大大增大，这超出了控制污染物的实际需要，由于射流流量的增大，也会造成 L,1,的过大。因此最佳的运行工况是,在不发生有害物泄漏的前提下，应使 (L,1,+L,0,) 保持最小。,应用流量比法的经济计算式,保证 (L,1,+L,0,) 最小的设计条件为：,应用流量比法的经济计算式,如果排出的气体要净化处理，处理设备的投资及运行费用将要增加，这时，应按使 L,1,保持最小来设计吹吸式通风装置。使 L,1,最小的设计条件为,：,1）根据污染源尺寸和实际条件来确定最佳尺寸，包括 H ， V ， W ， b,1,等，它们必须满足各尺寸比的适用范围。,2）根据前面的经济计算式确定 吹风口宽度b,0,；,3）污染物的散发速度 v,G,通过实测或查阅有关文献确定。,4） v,0,在 0 v,G,/v,0, 3 的范围内决定。,5）计算 K,L,6）计算 L,0,7）计算 K,D,，最后得出 L,1,流量比法设计吹吸式排风罩的步骤,4.8 空气幕,在运输工具或人员进出频繁的生产车间或公共建筑，为减少或隔绝外界气流的侵入，可在大门上设置条缝形送风口，利用高速气流所形成的空气幕隔断室外空气。它不影响车辆或人的通行，可使采暖建筑减少冬季热负荷；对需要供冷的建筑可减少夏季冷负荷。空气幕不仅用于隔断室外空气，也可用于其它场合，例如在洁净房间防止尘埃进入，在冷库隔断库内外空气流动，在生产车间可利用气幕运行局部隔断，防治有害物的扩散。,4.7 空气幕,空气幕的分类及特点,按空气器安,装的位置不同,上送式空气幕,下送式空气幕,侧送式空气幕,空气幕的分类及特点,按送出气流温度的不同,热空气幕,冷空气幕,等温空气幕,空气幕内设加热器，空气加热后送出，适用于寒冷地区。,空气幕内设冷却器，空气冷却后送出，主要用于炎热地区。,主要用于分隔有些区间，如某些区间有害物多，则利用等温空气幕，隔离它与其他的联系。,采暖建筑,供冷建筑,阻止有害物,上送式空气幕,空气分布器安装在门洞上部，目前国内外大量采用上送式空气幕，已有成套设备供应，通常是把贯流风机装在大门上方，利用室内在循环空气由上向下吹风。这种空气幕的出口风速较低，用一层缓慢流动的厚层气流组成气幕。对于主要是通行人的公共建筑大门，常设置上送式空气幕，为了较好地组织气流，有时还在地面设回风口，空气经过过滤、加热等处理后循环使用。送风速度通常不超过 6-8 m/s ，以避免人有不舒适的吹风感。,安装简便，占用空间面积小，不影响建筑美观。运行费用低。,侧送式空气幕,这种空气幕把条缝形吹风口设在大门的侧面，设在一侧的称为单侧，两侧均设吹风口的称为双侧。单侧适用于宽度小于 4 m 的门洞或车辆通过门洞时间较短的场合。双侧空气幕适用于门洞宽度大于 4 m ，或车辆通过门洞时间较长的场合。侧送式空气幕的卫生条件比下送式好，但挡风效果不如下送式,。,下送式空气幕,空气分布器安装在门洞下部的地沟内。由于这类空气幕刚出口的射流正好抵挡从门洞下部侵入的冷风，所以冬季挡风效果最好。但是下部送风回使送风射流受到运输工具的阻挡，还会把地面的灰尘吹起，因此下送式空气幕仅适用于运输工具通过时间短、工作场地比较清洁的车间。,空气幕的计算下（侧）送式空气幕的计算,空气幕工作时的气流运动是室外气流与吹风口吹出的平面射流的合成，分别根据流体力学的知识写出室外气流和吹风口吹出的平面射流的流函数，从而得到大门空气幕工作时流入大门的空气量：,式中B大门的宽度；,H大门高度；,V,W,无空气幕工作时，大门门洞上的室外空气流速；,V,0,射流出口流速；,b,0,吹风口的宽度；,a 吹风口的紊流系数；,射流出口轴与X轴的夹角。,空气幕的计算下（侧）送式空气幕的计算,令,又空气幕工作时流入大门的空气量即是吹风口吹出的空气量L,0,与此时流入大门的室外空气量Lw之和。,空气幕的计算下（侧）送式空气幕的计算,又,空气幕的计算下（侧）送式空气幕的计算,空气幕对侵入大门的室外空气所具有阻挡能力用空气幕效率表示：,空气幕的计算下（侧）送式空气幕的计算,L,0,=Bb,0,v,0,故,空气幕的计算上送式空气幕的计算,是一种理论分析和经验相结合的计算方法，着重在确定吹风口与大门高度，喷口宽度、喷射角度、室内外温差之间的关系，在确定了喷口速度之后，再计算空气幕必须的空气量。,（1）喷射角,喷射角以朝向热面为宜，此时空气幕射流较难折弯，一般采用,15,0,左右。,空气幕的计算上送式空气幕的计算,（2）送风口宽度b,0,在一定范围内空气幕的隔热效果随b,0,的增加而增大，但喷口宽度超过一定范围时，空气幕隔热效果的改善非常有限，所以为了制作和安装方便，一般采用薄的空气幕，b,0,取值范围为,50-150mm,。,（3）送风口速度,经过理论和实验研究表明，为保证空气幕稳定运行必需的最小出口速度,V,0,度可根据H/ b,0,而查得。,空气幕的计算上送式空气幕的计算,考虑到大门高度和空气幕两侧温度不同影响，引进温度修正系数K,1,和K,2,空气幕的计算上送式空气幕的计算,为了保证空气幕运行时，一旦被折弯或破裂后能够迅速地重新恢复，还需引进一个速度系数的安全因素,，则上送式大门空气幕必需的出口速度为：,空气幕的计算上送式空气幕的计算,（4）确定上送式空气幕必需的空气量,对于有门窗、孔口或缝隙的非密闭建筑物，或者受到较大风压作用的建筑物，上送式空气幕很可能弯向室内，效果变差，所以对于密闭的建筑物，不宜采用上送式空气幕。,