大副考证班船舶货运计算汇总

船舶货运计算汇编;近似估算公式p d11=p d22通用公式5 d二点I -1)一、舷外水密度改变对船舶吃水的影响计算 例1：某船从密度为P1021g/cm3的水域驶入密度为P =1.003g/cm3的水域，船舶排水量A =64582t,每厘米吃水吨数 2TPC=5441t,则船舶平均吃水改变量6 d=cm。A.20.6B.19.9C.22.1D.21.4例2：船舶由水密度P =1010g/cm3的水域驶入标准海水水域, 吃水约减小。A1.5%B3.0%C4.5%D6.0%解：由近似估算公式计算得，1010Xd=1.025Xd,所以12d =0. 985d ,吃水改变量为(d -d ) /d =0. 015所以应选A。2 1 2 1 1二、利用FWA判断船舶是否超载FWA 是船舶淡水超额量，是船舶从标准海水驶入标准淡水时 船舶吃水增加量，当船舶位于半淡水水域时，船舶半淡水超额量 计算公式为：5d = 6.025-p )x 40 x FWA (cm)式中p是半淡水的密度,只要船舶吃水超过载重线的部分不 大于6 d,则船舶就没超载，否则就超载。例1:已知某轮淡水水尺超额量FWA=035m，当船舶从P =1.010t/m3的水域驶往P=1 025t/m3的水域时，船舶平均吃水的变 化量。A.增大0. 25mB减少021mC增大021mD无法计算解：将上述数据代入公式即得6 d=21cm，所以应选B例2：某轮装货后将相应载重线上缘没入水中28cm，泊位舷 外水密度P=1003t/m3, FWA=034m,则该轮。A已经超载B船舶不适航C没有超载D不能确定解：将上述数据代入公式可得6d=22X034/25=30cm，即本 船在该半淡水港可将载重线上缘没入水中 30 厘米，而实际上该船 只将载重线上缘没入水中28cm，所以该船没有超载。例 3：已知某船 FWA=0.36m，8 月底在大连装货，已知该轮夏 季满载吃水d =9. 39m,热带满载吃水d =9. 59m,该轮装货泊位最大ST吃水为9. 63m,实测泊位舷外水密度P=1O08t/m3，则该轮装载后 最大吃水为。A. 9. 39mB9. 63mC9. 59mD以上都不对解：在本题中，8 月底在大连应使用热带载重线，因此为使船 舶不超载所允许的装载吃水应为9. 59+ (1. 025-1.008)X0.36/(1.025-1.000)=9.83,该轮装载后最大吃水为 min9.83， 9.63=9.63，选 B。三、货物积载因数SF应用计算常用公式是：V - V P X SF - P X SF SF - SF (3T)：C = ch c = 21 = 2 19bs VP x SFSFch22SF 二 SFi (3-2)： V(3-3)21 Cch 1 C例1:某船装货时，计算得某货的积载因数为2. 08m3/t,查得 该货的密度为0. 532t/m3,则该舱的亏舱率为%。A.9.6B.7.9C.7.0D.10.9解：SF =2.08m3/t,而 SF=1/0.532=1 88ms/t，代入式(3-1) 21得亏舱率C为(2. 08-1.88) /2.08=0.096,所以应选A。例2：某船计算积载因数时，不包括亏舱的积载因数为3. 38m3/t, 亏舱率为 5%,则包括亏舱的积载因数为。A.3.07B.4.44C.4.10D.3.56解：C =0.05, SF =3.38,代入式(3-2)得 SF 二SF/(1-C )=3.56四、满舱满载计算121bs(1)(2)例1积载因数包括亏+ P = NDWLxS.F + P xS.F =E VH L L i.ch满舱满载计算公式： 积载因数不包括亏舱:/: P = NDX SFH H + L=V1 C 1 Ci.ch某货舱舱容2510m3，该舱待装货L2380t,现拟配SF分别为1. 25m3/t (C =16%)和086m3/t (C =10%)的两种货物，则 bsbs各自应配装 t 可使其满舱。A1830，550B550，1830C1955，425D443，1937解：P+P =2380, P X0.86/ (ITO%) +P X1.25/ (1-16%) =2510。 H L H L联立解方程得 P 为 1937，P 为 443，所以选 D。HL五、船舶平均吃水(等容吃水)计算常用公式是经漂心修正后的船舶平均吃水：例1:某船L =146m,装载后测得首尾吃水分别为7. 5m和84m, BP船舶漂心纵标x =-50m，则船舶平均吃水为m。fA7.98B7.95C8.25D8.40六、航次净载重量的计算在船舶航次净载重量的计算中，常使用的公式是:NDW = A A。Y G-C(6T)A = min,A +E G (6一2)Xgs式中上G是船舶在高载重线段的油水消耗量,工G -丄 HH 24 X V其中,g是船舶航行天数，此处计算不包括航行储备时间。s例1：某船航速17节，每天耗油水共53t，从位于热带载重线的装货港装货，航行 4328 海里进入夏季区带，再航行 1887 海 里到达卸货港，该轮热带和夏季满载排水量分别为A =21440t和TA =20920t，则该轮离装货港时最大排水量为t。SA.21440B.21193C.20920D.21098解：在本题中，工G =4328X53/(24X17)=562,所以二minAH, +EG =min21440,20920+562=21440，应选 A。H LH例2：某船空船重5330t,热带满载吃水9. 55m, A =21440t,夏T季满载吃水9. 35m, A =20920t,冬季满载吃水9. 15m, A =20400t,SW离开水密度P=1 007t/m3的某港时平均吃水为9. 20m,则该轮的航 次总载重量为 t。A.14839B.15070C.14805D.14933解：在本题中，根据吃水9. 15m, A =20400t,和9. 35m, AW=20920t，内插计算计算得当船舶吃水为9. 20m时，排水量应为T20530,在水密度P=1007t/m3的水域中船舶实际排水量应为 20530 X 1. 007/1.025=20169 吨，该轮航次总载重量 DW=- =14839,选 A。例3：某船根据其平均吃水d查得4=74361，测得当时存油M206t，淡水113t，船员、行李等共等38t,存压载水217t，当时舷 外水密度1008t/m3，空船重量6614t，则船舶常数为t。A125B248C130D183解：在本题中，经舷外水密度修正后的船舶排水量应为7436X1.008/1.025=7313，此时空船重量厶二-工 G-NDW=7313-206-113-38-217=6739,船舶常数 C=A -=125 吨,00选 A。I三1=1七、货舱重心高度的求取Z=1/2 货高+货物底端距基线高度；货高h丄XH二注XH ；货舱重心高度KG = 52VV乙P例1：某船空船重量2067t,重心4. 57m,货物A重1096t,重心3. 89m,货物B的重量为1036t,重心6. 43m,油水共375t,重心高为3. 11m,不计船舶常数，则船舶重心高为m。A.4.65B.4.83C.4.71D.4.86例2：某货舱双层底高145m，舱高8. 7m，舱容2368m3，底部 装积载因数为12m3/t的桶装货624t,中部装积载因数为1. 6m3/t 的袋装货406t，顶部装积载因数为2. 0m3/t的桶装货200t，则该 舱重心高度为m。A.4.65B.4.83C.4.42D.4.26八、自由液面对稳性影响计算自由液面为液舱内未装满时存在的液面，在其对稳性影响的计算中,首先要计算自由液面对其横倾轴的面积惯矩 ,通常计算矩 形和等腰梯形：i =丄lb3 (矩形)；i =轨 + b )C2 + b 2)(等腰梯形)；8GMx 12x 4812 i 2fA例1:某船装载后=18000t, KG=73m,由稳性交叉曲线查得 30时的形状稳性力臂KN=45m，由“液体自由液面倾侧力矩表” 查得30时的自由液面倾侧力矩为1080 X 9. 81kN.m,则GZ为m。30A0.79B0.82C0.85D0.88解：在本题中，6GM二工Pi/A=006(m),所以fxGZ=4.5-736sin30 =0. 82(m),应选 B。九、船舶复原力矩m （臂GZ）的计算基点法：GZ = KNe ；假定重心法：GZ = G Z +（KG -KG）xsine ； 初稳性点法（剩余稳性力臂法）：GZ二MS + GM sine。例 1：某轮利用形状稳性力臂求取稳性力矩 ,船舶排水量为 30675t，船舶重心高度为8. 079m,船舶横倾角为11，形状稳性力 臂为2. 529m,则该轮稳性力矩为 kN.m。A.219132B.384508C.297146D.249884解：在本题中，稳性力臂GZ=KN-KGsin 0=2. 529-8.079Xsin11，稳性力矩二 AXGZX981=297146kN.m, 所以应选 C。例 2：某船利用假定重心稳性力臂求取稳性力矩（假定重心高 度8m）,船舶排水量为27885t,船舶重心高度为6. 12m,船舶横倾角 为 10 , 假定重心稳性力臂为 0.61m, 则该轮稳性力矩为 kN.m。A.178553B.204061C.229568D.256170解：本题船舶稳性力臂GZ=G +（KG-KG） sin 0 =0. 61+（8-612）sin10 =0.936,稳性力矩二aXgZX981=256170kN.m, 选 D。例3某船按初稳性点法求稳性力矩，已知排水量30319t，船 舶初稳性高度为2. 71m,船舶横倾角为14，剩余稳性力臂为 0. 49m,则该轮稳性力矩为kN.m。A.168585B.340737C.199237D.183911解：在本题中,船舶稳性力臂 GZ=MS+GMsin0=0.49+2.71X sin14 =1 1456m,稳性力矩二 AXGZX9.81=340737,所以应选 B。 十、船舶横稳心半径 BM 计算船舶横稳性半径计算公式：GM 二 KM - KG 二 KB + BM - KG ； BM =令；一kLBi，水线面为箱形，k-1 ；水线面为菱形，k_丄。x V1248式中I是船舶正浮时水线面面积对横倾轴的惯性矩（m4）o x例1某船浮心距基线高度为5. 96m,稳性半径为3. 06m,船舶重心距基线高度为7. 22m,则该轮的稳性高度为m。A.1.98B.2.16C.1.80D.2.34例2：某船在标准海水中排水量22911t,计算得浮心距基线4. 08m,水线面面积对纵轴的惯性距为97691m4,船舶重心距基线高 度为6. 86m,则该船的稳性高度为m。A.1.55B.1.63C.1.59D.1.77解：在本题中，BM=97691X1.025/22911=437(m),所以该船 的稳性高度 GM二KB+BM-KG=4.37+408-6.86=1.59,所以应选 C。例3：某箱形驳船L=70m, B=12m, d=5.4m,舷外水密度P =1.021g/cms，则 KM 值为 m。A4.88B5.06C4.92D5.24解：在本题中，BM= LB3 =旦=2. 22(m),KB=d/2=270m，应12 x LBd 12 x d选 C。例4：某箱形驳船L=104m, B=18m, d=9m,舷外水密度P=1.004g/cm3，则其横稳心半径为m。A4.58B4.32C3.51D3.0解：在本题中，船舶的横稳性半径BM = Ix= B =3. 00(m)，所 V 12 x d 以应选 D。十一、船舶横倾角计算(1) 船舶受到倾侧力矩M作用发生倾斜，达到静平衡后，其h横倾角为：(2) 船内货物横移,船舶产生的横倾角为：例 1：某船正浮时受到静横倾力矩作用 ,横倾力矩为 3718X 9. 81kNm,排水量为21092t,初稳性高度为1. 91m,则该轮的横倾角 为度。A.5.9B.5.3C.6.9D.6.3例2：某船装载后=15000t，初稳性高度GM=1 41m，重心偏 离中纵剖面0. 12m，船舶横倾角&为。A6.1B5.4C3.1D4.6 解：在本题中,船舶的倾侧力矩 Py=0.12X15000=1800(t.m), 所以 tg 0 =Py/ A GM=0085,8 =54 度，应选 B。hh例3：某船排水量24484t，航行途中货物移位，已知移位的货 重224t,其初始位置(距中纵剖面的距离)为6. 6m,移至同舷新位置 (距中纵剖面的距离)110m,稳性高度GM为1. 21m，则该轮产生的 倾角为度。A.1.7B.3.3C.2.1D.2.8十二、初始横倾角调整计算(1) 船内载荷横移调整横倾角计算公式：Py = GMt或；(2) 载荷变动调整横倾角计算公式：py=(Ap).(gm +5GM)破 式中 5gm = Px(KG-KP)。A P 注：为了简化计算过程，加快计算速度，在利用载荷变动调平 船舶横倾的方法中可以利用公式py _a. GMt或进行近似计算，因为式 (2)计算太麻烦。例1：某船左倾3.6 ,船舶排水量为25771t,拟卸位于左舷距中纵剖面的距离为 10.1m 的货物以调平船舶,货物距基线高 6.24m船舶初稳性高度1. 08m,船舶重心高度9. 03m，则应卸下t货物方可使船舶正浮。A.199B.156C.211D.235例2：某船排水量22301t,初稳性高度2. 50m,重心高度819m, 装货时发现左倾15，尚有184t未装，拟装在重心距基线8. 23m, 船舶应装在距中米处才使船舶正浮。A.7.91B.7.14C.6.14D.7.37十三、横摇周期计算船舶横摇周期：T二0 58f2 + 4KGON GM式中：系数f 一般取1，GM为未经自由液面修正的初稳性高 度。例1：某船重心距基线8. 07m,横稳心距基线8. 89m，船宽22m， 则船舶横倾周期为秒。A.17.5B.16.5C.15.5D.19例2：某杂货船宽25米，开航时GM=1 2m,KG=973m,由于油 水消耗，船舶抵港时KG增加0. 23m，则船舶摇摆周期。A.增加3秒 B.增加2秒C.减少2秒D.增加4秒解：在本题中，应注意的是因船舶的KG增加0. 23m，则船舶 GM会降低0. 23m，将上述数据代入式中即可得T =1677s,T0 1 0=1882s,所以船舶横摇周期是增加2秒。2例 3：某船船宽 23m,A=14700t, KM=957m,GM=1 23m,现将 250t货装于K=16.57的上甲板，则船舶横摇周期。pA.几乎不变B.增加1秒C.增加1.5秒D.增加0.8 秒解：在本题中，船舶的KG=9.57-1.23=834m,6 GM=-014m, 所以GM=1.09m，计算得T =149s,T =159s,，所以船舶横摇周1 00 01期是增加 1 秒，所以应选 B。（1）垂向移动载荷5GM _ PZ ；Af P - P _ P2 HL1 P x S.F _ P x S.F（2）打排压载水5gm = gm -gm = 土刊处上L调整方法有垂向移动载荷、打排压载水两种：21A P例1：某船排水量A=19686t,全船垂向总力矩为9. 81X158472kNm, KM=895m,现要求GM不大于0. 8m,最多能在K =14mP 处加压载水 t。A.509B.732C.610D.689十五、船舶吃水差的计算（1）吃水差和首尾吃水计算公式（2）货物水平纵移计算公式81 _PX100MTCLBX8 d+ 2 f-x 81FLBPLBP + X8d2f-x 819 t + 2AL100LBP（3）少量载荷变动计算公式m。例1：某船装载少量货物521t,查得每厘米纵倾力矩为9.81 X 29856kN-m,漂心距中2. 50m,货物重心距船中-3448m,则该轮 的吃水差改变量为例2：某船原首吃水为1194m,漂心距中距离为-020m，两柱 间长为 131.3m, 吃水差改变量为 3.0m, 则该轮新的首吃水为m。A.12.78B.13.12C.13.48D.13.44解：在本题中，已知产生的吃水差为30m,则首吃水的改变 量即为5d = (131.3/2+0.2) X 3/131.3=1 5(m),所以船舶的首吃水F为 d =11.94+1.5=13.44，所以选 D。F例3：某船L =128m,在=18400t时船舶吃水差为-094m,BP纵稳心半径R=167m，则相应的每厘米纵倾力矩MTC=X981kN.mA240B250C257D265解：在本题中，所使用的公式是船舶的厘米纵倾力矩MTC=A XR/100XL ,将上述数据都代入即可得MTC=240.06,所以应选A。例4：某船配载后重心距中距离为-1138m，浮心距中距离为 -0.044m,每厘米纵倾力矩为9.81 X 12544kN-m,排水量为2592t, 则该轮的吃水差为m。A.-0.25B.-0.23C.-0.29D.-0.21解：在本题中，船舶吃水差t二X(x-x)/100MTC=-0.23,所 gb以选B。十六、吃水差调整计算吃水差调整计算有纵向移动载荷、打排压载水两种方法：(1) 纵向移动载荷t_ px ； Ph-PL = P100MTC I P x S.F = P x S.F H H L L(2) 打排压载水51二二泌丄10100 x MTC式中:t1是所要求达到的吃水差，匕指原吃水差。例1:某轮满载到达某锚地，d=830m, d=910m,此时FAMTC=223.5X981kN.m/cm, TPC=255t/cm, x =-540m。欲调平吃f水进港，则应在船中后55m处驳卸t货物。A450B410C360D250解：在本题中 t =-080,6t二t-t=0.80,所以 P=0.80X1000 1 0X223.5/ (-55+5.40) =-360.48,所以应选C,负号表示卸货。例2：某船首吃水9. 1m，尾吃水8.6m,船长154m,MTC=9.81X 246kNm/cm, x =0，现将454t货物分装于中前39.88m及中后f5012m的货舱内，为使船舶平吃水进港，问应在两舱分别装货和 吨。A.389，65B.116，338C.218，236D.129，325 解：在本题中 t =050,6t=-0.50, P+P=454, P X3988+P0 1 2 1 2X (-50. 12)=0.50X100X246,联立方程得 P=116.2, P =337.8, 12 所以选B。例3：某船吃水d =702m, d =778m, x =-336m,FAfMTC=981X194kN.m/cm, TPC=2784t/cm, L =148m,航行至某港 BP口，该港允许吃水为7. 20m，计划从第4舱(船中后34.9m)驳卸 以调整吃水,则仅从第4舱驳卸保证船舶安全进港。A.能B.不能 C.风浪小则能D.无法计算 解：在本题中=-076,6t=0.76,计算的方法是先求将船 舶调平吃水所需卸货的数量,然后计算在卸下该重量的货物后船 舶平均吃水是否符合要求。所以调平吃水所需卸货的数量为 0. 76X194X100/ (-34.9+3.36) =-467.5,卸货后船舶平均吃水 为(7. 02+7.78) /2-467.5/100X27.84=7232(m)720m，所以不 能保证船舶安全进港，选B。十七、吃水差比尺应用计算3d = x 3d ； 3d = x 3d ； 81 = 5 d 8 dF 100 F 100A 100 A100F AA尾吃水变化0. 23m，则在第5舱驳卸例1:某船d=763m,d=8.81m，查得在第5舱装载100吨船F首吃水变化-0. 06m, 吨货物能调平吃水C423D375从第5舱装载100吨货所产生的吃水差为A513B407 解:在本题中-0. 29m，所要求调整的吃水差6t为1. 18m,所以应卸货1. 18X100/ (-0.29) =-406.9,选 B。例2：某船卸货前的首吃水为7. 51m,尾吃水为7. 91m,查得在 某舱加载100吨时首吃水的改变量为-0.024m,尾吃水的改变量为 0. 144m，现计划在该舱卸货以调平吃水过浅滩，则卸货后船舶的 平均吃水为。A.7.63B.7.57C.7.84D.7.24解：在本题中，从该舱装载 100 吨货所产生的吃水差为 -0.168m,船舶平均吃水变化量为0.06，所要求调整的吃水差6t 为 0.40m,所以应卸货为 0.40X100/ (-0.168) =-238.1(t),卸货 后船舶吃水为(7.51+7.91) /2-238.1X0.06/100=7.567(m),应选 B。十八、局部强度的校核P = 0.72 x H； P =；P = - ； Smin =dd 1.39 d SF d SP式中H为货舱高度,h为货物装载高度，当P，Pd时局部强度满 足要求，否则不满足要求。d例1：某船底舱高7.1m,舱容2140m3,拟装载S.F=1.13m3/t的 杂货，则最大能装m 高。.51解：在本题中，Pd=072X7.1，所以能最大的装载高度为h=P XSF=5.78 (米)例 2： 某 船 底 舱 高 6.5m, 舱 容 为 3450m3, 允 许 负 荷 量 P =78.48kPa, 上层装 S.F=1.5m3/t 的 A 货 1500 吨， 下层装 S.F=0.9m3/t 的 B 货 1200 吨，则船舶局部强度：A.符合要求B.不符合要求C.无法计算D.部分符合要求解：在本题中，P=78.48kPa, 上层货物的装舱高为H=1.5X 1500X 6.5/3450=4.24，下层货物的装舱高为 H =0.9X 1200X26.5/3450=2.03，P / =4. 24/1.5+2.03/0.9=510(t/m2)=50.1 kPaP，所以应选 ddA。十九、水尺计重计算；尾垂线修正量C = - X/AA L -/ -/BP F A在水尺检量中应进行四个修正，其计算公式分别为 水尺计重公式q =(sg )-(A -EG )； 首垂线修正量为C =2丄1F L -/ -/拱垂修正公式djif；6dF + dA)，漂心修正公式8 Fm AdM MTC - MTC ； = 2 1， dZd - d21txxSA = f+x L 0- L - - dZBP F ABP F A该项修正计算最好根据公式判断弘或5 d的正负来选择适宜答案， 这样可以避免繁琐的计算。港水密度修正公式A_Aixp。21.025例1：某轮进行水尺检量,尾吃水1062m,船尾水尺与尾垂线 间距离2. 83m,船首水尺与首垂线间距离3. 08m，船长L =190m,吃 BP 水差为-2877m,则修正后的尾吃水为m。A.10.595B.10.664C.10.658D.10.516例2：某船观测得首吃水7. 56m,船首水尺与首垂线间距离为2. 98m,船长L =135m,吃水差为-2. 515m,船尾水尺与尾垂线间距离 BP为3. 62m,则修正后的首吃水为m。A.7.54B.7.58C.7.50D.7.48解：在本题中，船首吃水修正量应为2. 98XC-2.515) / (135-2.98-3.62)=-0.06，修正后首吃水为 7.56-0.06=7.50m， 正确答案 C。例3：某船测得首吃水为6. 42m、6.48,尾吃水为7. 19m、729m, 中吃水为6. 68m、6. 74m，则该轮平均吃水为m。A.6.84B.6.74C.6.61D.6.72例 4：A5.34B7.62 C6.862 D6.10解：在本题中，按船舶纵倾修正条件，当船舶吃水差的绝对 值小于 0.30m 时，不需要进行船舶纵倾的修正，所以答案应是修 正前后的吃水一样。二十、散装谷物船舶稳性核算稳性衡准指标有三条：(1)经自由液面修正后的GM20.30m(2)因谷物移动而产生的横倾角B W12(3)船舶剩余动稳性hA 三0. 075m rad。dE M f x M1vvf = 1.00 / 1.06 /1.12简化计算：（0.075m rad；E!工MM =匚u SF；tgh =EMuAx GM(1)省略条件法GZ 0307m,代替A三40d(2)许用倾侧力矩Ma法EM上M ,可以代替上述三条稳性衡准。二十一、油量计算(1) 膨胀余量的计算公式：w = f t V;1 + f -51 t(2) 航次最大装货量计算公式：V = V_5VAB 二 AC xtLBP(3) 空档高度的横、纵倾修正计算公式:ABf = acf x tgQ ；(4) 标准体积计算公式：V = V xK = V x1 _ f(t _20)；(5) 航次货油量计算公式：；x(po.ooii)x(1_C)，c为含水量;20 20 w w(6) 平均油温计算公式：t_t上+ 3tjJ3例 1：某油轮装油后，测得某油舱的上、中、下三层的油温分别是：13C、14C、14 5c,则该舱的平均油温为oA14.3CB14.1C C13.9CD13.8C解：在本题中，油舱的平均吃水为 t=(t +3t +t )/5=13.9C， 上 中 下选 C。例2：某船对一液舱进行测量，测得空档深度为165m,测深孔 在舱中后1531m,船舶吃水差为-2. 38m，船舶两柱间长为158m，则 该舱经吃水差修正后的空档深度为:A.1.56B.1.42C.1.88D.1.70解：在本题中，空档深度的纵倾修正值为AB二ACXt/Lp二(-1531)X(-2.38)/158=0.23,所以经吃水差修正后的空档 深度为 1.65+0.23=1.88 米，应选 C。例3：某船装载原油，经计算标准体积为19389099m3,标准密 度为0. 86418g/cm3，含水量为1. 09%,则该舱货油的在空气中的重 量应为t。A.148967B.215175C.198623D.164164解：在本题中,该舱货油的在空气中的重量m= V x(p _0.0011)x(1 _c 厂193890.99X(0.86418-0.0011)X(1-0.019 )=164164t；选 D。w例4：某油舱经计算得25C时体积为3452m3,温度体积系数为 0.00061,则该舱的标准体积为m3。A.3450.2B.3441.5C.3449.7D.3456.2解：在本题中，该舱的标准体积应为V =V1_f (t _ 2o)=3452X(1-0.00061X5)=3441 5m3，选 B。20 t例5：油轮某舱舱容为3450ms，预计航线最大温差为20C，膨 胀系数f=0.00081,则该舱最大装油量为ms。A.3225B.3395C.3405D.3425例6：某油舱舱容为4560ms，预计航线最大温差为30C，膨胀 系数f=0.00081,则该舱应留膨胀余量为ms。A.234B.108C.89D.134I三1=1二十二、按BC规则要求的货舱最大装货量和最大装货高度计算BC规则规定，当固体散货船载运高密度(SFW056ms/t)固体散货时，各舱最大装货量及最大装货高度应满足：(1) P 09lbd ； P 1.08lbd (充分平舱后，增加 20%)；P m.88ibd(轴隧影响；增加32%)(2) 11dSF(未平舱)；H 货重P时, 格。系固方案合格,否则不合1)横向系索道数计算公式：100% x PMSL120% x P bS（2）MSL = BS 冷CS =MSL1.5（ 或 1.35）例 1：某船装运一件单重为 100t 的重大件货物，拟用 10.5 毫米的钢索（其单根破断强度为151kN）进行绑扎，则横向绑扎需 道。A10 B7 C8 D6 解：本题中，横向绑扎道数N=120%X100X9.81/151=7.8（道）， 所以应绑 8 道，选 C。例 2：某船装载一单重 120 吨的大件，拟用钢丝（其单根系索 的最大系固负荷为1243kN ）进行系固，则所需横向系索几道？A9B.10 C11D12解：本题中，横向绑扎道数 N=100%X120X9.81/124.3=9.5， 故应绑 10 道，选 B。(1)(2)(3)吊卸：8GM = PpZZJ , gm 二 GM -5GM ;10二十四、船吊装卸重大件货物时稳性及横倾角的计算mA吊装:8GM = P x（KG - ZJ， GM 二 GM + 8GM ；A + P10吊装或吊卸时产生的横倾角计算公式:（吊装）tge=py一 ；（吊卸）tge = py+Fb（A + P）x GMAx GM式中:如果考虑重吊的影响,即题1中给出了重吊的重量1，则横 倾力矩需加上Py，否则不予考虑；y _ y ； y _ B+彳，/为舷外跨距。bybyb 2 y 2