桥墩设计计算

摘要随着我国社会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度 和安全性得到了人们的广泛关注，桥梁又是现代交通中不可缺少的组成部分，我 国桥梁工程无论在建设规模上，还是在科技水平上，均已跻身世界先进行列。本设计为S17线金昌至永昌高速公路河东庄大桥（两联4x25m预应力混凝土 连续箱梁）下部结构设计，在设计过程中，参考了诸如桥梁工程、土力学、桥涵 水文、材料力学、专业英语等相关书籍和文献，根据公路桥涵设计手册系列 丛书，依照交通部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。设计中考虑了各种尺寸与材料的选用符合规范中对强度、应力、局部承压强 度的要求，并且产生在规范容许范围内的变形，使桥梁在正常使用的情况下能够 达到安全，稳定和耐久的标准。在可预期偶然荷载下仍能达到基本正常使用的标 准。设计时还充分考虑河东庄大桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规范 要求，同时保证因地制宜并且便于施工和维护，并且兼顾桥梁本身的美观性与社 会经济性，既要设计合理，又要起到良好的社会经济效益。 关键词：河东庄大桥 下部结构 桥墩 桥台 美观性 经济性AbstractWith the development and progress of our society and peoples rising living standards, transportation convenience and safety to get the wide attention of people, the bridge is also an indispensable part of modern transportation, bridge works in China in terms of construction scale, or in the level of science and technology, have been among the advanced ranks in the world.The design for the S17line of Jinchang to Yongchang Expressway East Village Bridge ( double4 x 25m prestressed concrete continuous box girder ) substructure design, during the design process, the reference such as bridge engineering, soil mechanics, material mechanics, hydrology of bridge and culvert, English and other related books and literature, according to the manual design of highway bridges and culverts series, in accordance with the Ministry of Communications issued by the relevant design specifications for highway bridges and culverts ( JTG Series ) protocol is designed.Design consideration of senior high school entrance examination of various sizes and material selection in conformity with the specifications of strength, stress, local bearing strength requirements, and produced in standard allowable deformation of the bridge in the normal use, can achieve the safety, stability and durability of the standard. In the expected accidental loads can still achieve the basic normal use standard. The design also fully consider the Hedong Village Bridge where regional geological and hydrological conditions, both to ensure compliance with specifications, while ensuring that the suit ones measures to local conditions and easy construction and maintenance, and take into account the bridge itself appearance and social economy should not only reasonable design, but also has good social and economic benefits.Key words: He dong zhuang bridge Substructure pier abutment beauty economy目录第一章 绪论 3第二章 设计资料及方案比选 4第一节 设计资料 41 技术设计标准 42 主要设计依据 43 工程地质资料 4第二节 墩台比选 41 桥墩比选 42 比选结果 53 桥台比选 54 比选结果 5第三章 桥墩设计计算 6第一节 桥墩材料及尺寸 61 材料 62 桥墩尺寸 6第二节 盖梁计算 61 荷载计算 62 可变荷载计算 84 内力计算 125 截面配筋设计与承载力核算 15第三节 桥墩墩柱计算 171 恒载计算: 172 汽车荷载计算 173 荷载组合 184 截面配筋计算及应力验算 19第四节 钻孔灌注桩的设计计算 221 荷载计算 222 桩长计算 243桩的内力计算（m法）244 桩身截面配筋与承载力验算： 265 墩顶纵向水平位移验算 28第四章 桥台设计 错误!未定义书签。第一节 桥台材料及尺寸 错误!未定义书签。1 桥台类型和主要材料 错误!未定义书签。2 桥台尺寸 错误!未定义书签。第二节 台帽计算 错误!未定义书签。1 荷载计算 错误!未定义书签。2 内力计算 错误!未定义书签。1 垂直荷载计算 错误!未定义书签。2 恒载对台墙各截面所产生的弯矩 错误!未定义书签。3 活载对台墙产生的反力 错误!未定义书签4 活载对各截面所产生的弯矩 错误!未定义书签第五章 结论与展望 错误!未定义书签1 结论 错误!未定义书签2 展望 错误!未定义书签附录 英文文献翻译 错误!未定义书签。第一章 绪论随着我国社会的发展与进步和人民的生活水平的日益提高，交通的便利程度 和安全性得到了人们的广泛关注，桥梁又是现代交通中不可缺少的组成部分，于 此同时，桥梁建设得到了迅猛发展，我国桥梁工程无论在建设规模上，还是在科 技水平上，均已跻身世界先进行列。各种功能齐全、造型美观桥梁开始频繁的出 现在人们的生活中，给人们带来方便的同时很多桥梁也逐渐成为城市的标志性建 筑。本设计为S17线金昌至永昌高速公路河东庄大桥（两联4x25m预应力混凝 土连续箱梁）下部结构设计，是根据公路桥涵设计手册系列丛书，依照交通 部颁发的有关公路桥涵设计规范（JTG系列）拟定设计而成。在设计过程中，参 考了诸如桥梁工程、土力学、桥涵水文、材料力学、专业英语等相关书籍和文献。设计中考虑了各种尺寸与材料的选用符合规范中对强度、应力、局部承压强 度的要求，并且产生在规范容许范围内的变形，使桥梁在正常使用的情况下能够 达到安全，稳定和耐久的标准。在可预期偶然荷载下仍能达到基本正常使用的标 准。设计时还充分考虑河东庄大桥所处区域的地质和水文条件，既保证符合规范 要求，同时保证因地制宜并且便于施工和维护，并且兼顾桥梁本身的美观性与社 会经济性，既要设计合理，又要起到良好的社会经济效益。第二章 设计资料及方案比选第一节 设计资料河东庄大桥位于S17金昌至永昌线上，桥孔布置为两联4x25m预应力混凝 土连续箱梁，桥梁全长165.4m。本桥上部为预应力混凝土箱型梁，下部结构为 钻孔灌注桩墩台。1 技术设计标准(1) 设计荷载：公路-I级；(2) 桥面宽：11.5m+2x0.5m(3) 标准跨径： 25m(4) 计算跨径： 24.6m2 主要设计依据(1) 公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)；(2) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)；(3) 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)；(4) 公路桥涵设计手册墩台与基础；(5) 公路桥梁墩台设计与施工；3 工程地质资料桥址位于部剥蚀山地区，金川河狭窄河谷区。地层岩性为黄土粉状土(厚度 一般小于2m)卵砾石(稍密-中密)下伏花岗岩。地质条件较好，地层自上而下 有亚粘土，砂砾，浅变质石英砂岩夹板岩组成。第二节 墩台比选1 桥墩比选方案一：双柱式钻孔灌注桩桥墩：它由分离的两根桩柱所组成。外形美观、 圬工体积小、重量比较轻、施工便利、速度快、工程造价低。最重要的是它能减 轻墩身重力节约圬工材料，还能配合各种基础，设计灵活多样。它也是目前运用 最广泛的桥墩结构之一。方案二：重力式桥墩：它是靠自身重量来平衡外部作用、保持稳定。墩身比 较厚实，可以不用钢筋，而用天然石材或片石混凝土砌筑。它适用于承受作用值 较大的大、中型桥梁或流水、漂浮物较多的河流中，或在砂石方便的地区，小桥 也可以采用。它的缺点就是圬工材料数量多、自重大，因而要求地基承载力高。 另外，阻水面积也较大。2 比选结果综上，着重从经济、安全的立足点出发，结合本设计联系的相关地质条件情 况。方案二虽然有着承载能力强、配用钢筋少的优点，但是其所用的圬工材料巨 大、地基承载力要求也高。不是很符合本设计的经济和安全的立足点原则，而方 案一能够节省材料，节约成本。所以，选择方案一。3 桥台比选方案一：重力式桥台：适用于填土高度为 4-10m 的单孔及多孔桥。它的结 构简单，基础底承压面积大，应力较小。但圬工体积较大，两侧墙间的填土容易 积水，除增大土压力外还易受冻胀而使侧墙裂缝。方案二：轻型桥台：轻型桥台体积轻、自重小，它借助结构物的整体刚度 和材料强度承受外力，从而可以节省材料，降低对地基强度的要求和扩大应用范 围。4 比选结果综上，根据大桥的地质条件，桥址周围的材料以及经济、节约的角度进行比 选。重力式桥台体积较大，使用材料较多，不符合节约的原则，所以方案一不适 用。而方案二对地基承载力的要求相对较小，节省材料降低成本。因此选择方案 二。第三章 桥墩设计计算第一节 桥墩材料及尺寸1 材料钢筋：盖梁主筋用 HRB335 钢筋，其它均用 R235 钢筋混凝土：盖梁、墩柱用C30，系梁及钻孔灌注桩用C252 桥墩尺寸图 3-1：尺寸单位 cm 第二节 盖梁计算1 荷载计算(1)上部结构永久荷载见表 3-1表 3-1 上部结构永久荷载每片边板自重(KN/m)每片中板自重(KN/m)一孔上部构造自重(KN)每一个支座恒载反力(KN)1,4号2,3号1,4号2,3号27.1025.082606.25291.36269.59(2) 盖梁自重及作用效应计算(1/2 盖梁长度)表 3-2：盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算截面 编 号重昉 自 d弯矩(KN m)剪力(KN)V左V右1q =0.65x0.35x1.9x25+1.9/2-1M1=-10.81x0.35/2-1.75x0.35/3=-2.09-12-121x0.21x0.35x25=12.5656562q =(0.86+1.4)x0.9/2x1.9x260602M2=-12.56x(0.175+0.9)-48.31x0.45=-35.2425=48.3187573Q 075x14x1.9x25=49.873 =M3=-12.56x0.165-48.31x1.2-49.87x0.75/2=-110222.-.7478截 面 编 号重昉 自 d弯矩(KN m)剪力(KN)V左V右3-97.394q =085xl4xl9x25=56.534M =333.52-12.56x2.675-48.31x2.95x-49.874166.166.4x1.225-56.53x0.85/2=72.2925255q5 =2.5x1.4x1.9x25=166.25M 5=333.52-12.56x5.175-48.31x4.55-49.87x0.000.0053.725-56.53x2.925-166.25x1.25=-510.2q + q + q + q + q =333.52KN123452 可变荷载计算非对称布置用偏心(1) 可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆法 受压法。公路-I级a. 单车列，对称布置O?4C:?住 j.图3-3 .单车列对称布置分布系数图耳 2 = 0.375 x - = 0.187522耳 3 = 0.625 x1 = 0.312532耳4 = 0b. 双车列，对称布置图 3-4 双车对称分布系数图6 = 0.0085耳 2 = 0.1354耳 3 = 0.3646耳 4 = 0.0085c. 单车列，非对称布置由耳i二+ ea / a 2),n i已知 n=4， e=4.35，2工a2 二 2x (5.252 + 2.42)二 66.645 则1 4.35x 5.25= += 0.5931 466.6451 4.35x2.4 n 2 = += 0.4072 466.645n 3 = 0.25 - 0.157 = 0.093 n 4 = 0.25 - 0.343 = -0.093d. 双车列，非对称布置时：已知：n=4, e=2.8, 2工a2 二 2x (5.252 + 24)二 66.64512.8x5.25 八q = += 0.4711 466.64512.8x2.4耳 2 = += 0.3512 466.64512.8x2.4耳 3 = = 0.1493 466.64512.8x5.25耳 ” =_= 0.0294 466.645(2) 按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载反力的最大值qk = 10.5KN / MP 180 24.6 5k公路-I级：360-180 50-5全桥计算跨径：24.6mpk 258.4KN双孔布载单列车时：B24.6 x 2 x 10.52+ 258 .4 516.7 KN双孔布载双列车时：2B 2x516.7 1033.4 KN单孔布置单列车时：24.6 x10.5B + 258.4 387.55 KN2单孔布载双列车时：2B 2x387.55 775.1 KN(3)可变荷载横向分布后各梁支点反力(计算的一般公式为R Bn )，见表3-3 ii表3-3：各梁支点反力计算荷载横向分布情况公路-I级荷载(KN)计算方法何载布置横向分布系数n单孔双孔BR1BR1对称布置按杠杆法算单列行车公路-I级n =0.0000387.550.00516.700.001n =0.187572.6796.882=0.3125121.10161.473n =0.00000.000.00双列行车公路-I级4ni =0 0085775.106.591033.408.78n =0.1354104.95139.922n =0.3646282.60376.783n =0.00856.598.78非对称布置按偏心受压法算单列行车公路-I级4n =0.5930387.55229.82516.70306.401n =0.4070157.73210.292n 一 =0.093036.0448.053n =-0.0930-36.04-48.05双列行车公路-I级4n =0.4710775.10365.071033.40486.731n =0.3510272.06362.722n =0.1490115.49153.983n =0.029022.4829.974（4） 各梁永久荷载、可变荷载反力组合：计算见表 3-4，表中均取用各板的最大值，其中冲击系数为1 + 卩=1 + 0.2868 = 1.2868表3-4：各板永久荷载、可变荷载基本组合计算表（单位：KN ）编号荷载情况1号梁R12号梁R23号梁R 34号梁R41恒载666.75616.93616.93666.752公路-I级双孔双列对称（1+Q9.90157.83425.019.903公路-I级双孔双列非对称（1+Q549.03409.15173.6933.8141+2676.65774.761041.94676.65编号荷载情况1号梁R12号梁R23号梁R 34号梁R451+31215.781026.08790.62700.563双柱反力Gi计算:图 3-5：双柱反力计算图表3-5：双柱反力6计算荷载组合情况计算式反力GjKN)组合6公路-I级双列对称1 (7.7 x 676.65 + 4.8 x 774.76 +1.9 X1041.94 1.0 x 676.65)6.71527.18组合7公路-I级双列非对称1 (7.7 X1215.78 + 4.8 x 1026.08 +1.9 x 790.62 -1.0 x 700.56)6.72251.90上部恒载1 (7.7 x 666.75 + 4.8 x 616.93 +1.9 x 616.93 1.0 x 666.75)6.71283.684 内力计算（1） 弯矩计算（图 3-2）截面位置见图 3-2，为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时的数 值，跨中弯矩取用对称布置时数值。各截面弯矩计算式为：M = 01-1M 2 - 2 = - R1 x 0.25M 3 3 = -R1 x (0.75 + 0.25)3 - 31M4 4 = -R xl.85-R2 x1.05 + G, x0.854 - 4121M5 5 = -R, x4.35 R2 xl.45 + G, x3.355 -5121各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表 3-6表 3-6：各截面弯矩计算荷载组合情况墩柱反力(KN)梁的反力(KN)各截面弯矩(K m)G1R1R2截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-5上部恒载1283.68666.75616.930-166.69-666.75-790.14505.42汽车对称1527.189.90157.830-2.48-9.901114.064844.13汽车非对称2251.99549.03409.150-137.26-549.03468.87-729.56(2)剪力计算一般计算公式为：截面 1-1：V 二 0 V = - R左 ， 右1 ；截面 2-2：V 二 V = - R左 右1 ；截面 3-3：V 二-RV 二 G - R左 1， 右 1 1 ；截面 4-4：V 二 V = G - R - R左 右 1 1 2；截面 5-5：V 二 V 二 G - R - R - R左右1123。计算值见表 3-7：表 3-7：各截面剪力计算荷载柱 墩力反N 的 梁加 剪 面 截 各组11 面 截面 截2-21 截3-3 -I 截4-4 亠1 截5-5 -合情况G 1(KN)11V左1111上 部 恒38266666O666666666666668675397575757539汽车对27.57.11O99-99-99-99-71151195311953119531195311838OOOO8245454545汽车522495094495-495-495-495-02139239239239299031503030303.96.81.81.81.81E（3） 盖梁内力汇总（表 3-8）表 3-8：弯矩组合表内力组合（KN）截面截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-51.上部恒载0.00-166.69-666.75-790.14505.422.盖梁自重-2.09-35.24-97.3972.29-510.203.汽车对称布置0.00-2.48-9.901114.064844.134汽车非对称布置0.00-137.26-549.03468.87-729.565.1+2+3-2.09-204.41-774.04396.214839.356.1+2+4-2.09-339.19-1313.17-248.98-734.34表 3-8：剪力组合表截面内力组合（KN）截面1-1截面2-2截面3-3截面4-4截面5-51.上部恒载V左0.00-666.75-666.750.000.00V右-666.75-666.75-616.930.000.002.盖梁自重V左-12.56-60.87-110.74166.250.00V右-12.56-60.87222.78166.250.003.汽车对称布置V左0.00-9.90-9.900.001359.45V右-9.90-9.901517.281359.451359.454汽车非对称布置V左0.00-549.03-549.031293.811293.81V右-549.03-549.031702.961293.811293.815.1+2+3V左-12.56-737.52-787.39166.251359.45V右-689.21-737.521123.131525.701359.456.1+2+4V左-12.56-1276.65-1326.521460.061293.81V右-1228.34-1276.65-1276.701460.061293.815 截面配筋设计与承载力核算采用C30混凝土，主筋选用HRB335,空28,保护层6cm （钢筋中心至混 凝土边缘）。fcd = 138MPa fsd = 280MPa 色28 钢筋截面面积：AS1 = 6.154CM2（1） 正截面抗弯承载力验算（x、y M f b h 一一0 dcd x I 0 2 jf A =f bxsd scdA = fcdbxSfsd以下取3-3截面作配筋设计，其它截面雷同。已知bh = 140 xl90M = -666.75dY = 1.1 取0h0 = 140 一 6 = 134cm解方程得: x = 21mmAS1=fcdbX =13.8 x1900x 21280=1967mm2用9 28钢筋，其根数选用12根，配筋率:4561.2卩=1500 x 1050x100% =0.290%其它截面的配筋设计如表 3-9表 3-9：各截面钢筋量计算表截面号MKN - mb / mmh0 mm实际选用含筋率(%)根数A inm 2)s1-1-2.0914001340830410.1932-2-204.41140013401038010.2413-3-774.04140013401239080.2904-4396.21140013401038010.2415-54839.35140013401239080.290(2) 斜截面按公预规 5.2.10条要求，当截面符合：丫 V 0.50 x 10一a / bh(KN)可0 d2 td 0不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按公预规 9.3.13 条构造要求配置箍筋。 式中：a 预应力提高系数，本例取a =1.0；22 f 混凝土抗拉设计强度，本例取 f =1.39MPa。 sdsd对于 1-1 截面：0.5 x 10-3a 2 fbh0 = 0.5x 10一3 x 1.0x 1.39x 1900 x 650 = 858.33KN2 td 0对于2-2截面5-5截面：0.5 x 10 -3 a 2 fbh 0 = 0.5 x 10 -3 x 1.0 x 1.39 x 1900 x 1340 = 1769.47 KN2 td 0按公预规规定：Y 0vd 0.51x10-. fcukbh0 二 0.51x10-3 心30 X1900 x 1340 二 7001.5KN对照表3-9,可按构造要求设置斜筋与箍筋，见图3-6。图3-6盖梁配筋第三节桥墩墩柱计算墩柱直径为130 cm,用C30混凝土，R235级钢筋。尺寸见图3-8.1恒载计算： 上部构造恒载，一孔总重：2606.25KN(2)盖梁自重(半根梁重)：493.63KN横系梁重：149.04KN一根墩柱自重：128.156KN(5)作用墩柱底面的恒载垂直力为：N横二 2 x 2606.25 +128.156 二 1431.28 KN22汽车荷载计算荷载布置及行驶情况见前述图3-3, 3-4，由盖梁计算得知：(1)公路I级单孔荷载单列车时：B = 387.55KN相应的制动力：T 二 387.55x2x0.1二77.51按照公预规4.3.6条规定公路I级汽车制动力不小于165,故取制动力165KN（2）公路I级双孔荷载单列车时：B = 516.7 KN相应的制动力：T二516.7x2x0.1二103.28KN小于165KN，故制动力取165KN汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力，汽车 荷载中单孔荷载产生最大偏心弯矩，即产生最大墩柱低弯矩。（3）双柱反力横向分布系数计算（汽车荷载位置见图3-8）:i卩i4巧 j曙II335.335-1右f!1R：图3-8：尺寸单位cm435 + 335 单列车时：口 =-= 1.149，耳 2 二 1 -1.149 = 0.14916702180 335双列车时：口 =-= 0.768，耳 2 = 1 - 0.768 = 0.232167023荷载组合（1）最大最小垂直反力计算，见下表表3-10：可变荷载组合垂直反力计算（双孔）编号荷载状况最大垂直反力(KN)最小垂直反力(KN)n1Bn (1 u )1n2Bn (1 u )21公路I级单列车1.149763.96-0.149-99.072双列车0.768510.640.232154.25表中汽车荷载已经乘以冲击系数（1+1.2868）（2）最大弯矩时计算（单孔）表3-11：可变荷载组合最大弯矩计算（单孔）编荷载墩柱顶反力计算式垂直力（KN）水平力对柱顶中心弯矩号情况Bn J1+ u）H（KN）（KN - m）B1B2B + B1 20.25（B - B ）1 21.14H1上部与盖梁-1431.280.000.002单孔双列车775.1x1.149x1.2868775.10.00775.1082.532.29127.88表内水平力由两墩柱平均分配。4截面配筋计算及应力验算作用于墩柱顶的外力（图3-9）垂直力：最大垂直力：N max二 1431.28 + 763.96 二 2195.24 KNmax最小垂直力：Nmin 二 1431.28 + 775.1 二 2206.38 KN 弯矩：M max 二 32.29 +127.88 二 160.17 KNM 水平力：H = 82.5KNI图3-9：尺寸单位cm（4）作用于墩柱底的外力N 二 3038.44 +169.23 二 3207.67KNmaxN = 2511.72 +169.23 二 2680.95KNminM 二 225.65 + 82.5 x 5.1 二 646.4KNmax（5） 截面配筋计算已知墩柱选用C30混凝土，采用20j）16HRB335钢筋，A =40.22cm 2,则纵向 g钢筋配筋率 p=红二4022 二 0.3%，由于 l /（2r）= 5.1/（2 x 0.65）= 3.9 7 ,兀r2 兀 x（650）20故不计偏心增大系数：取n= 1.0；a 双孔荷载，按最大垂直力时，墩柱顶按轴心受压构件验算，根据公预规5.3.1 条：Y N y N = 3038.44x 1.1 = 3342.280d满足规范要求。b 单孔荷载，最大弯矩时，墩柱顶按小偏心受压构件验算：N = 2511.72KNdM = 225.65 KN m de = d = 0.090 = 90mm 0 Ndl /（2r）= 3.9 70故n = 1.0, n e0 = 90mm根据公预规5.3.9 条偏心受压构件承载力计算应符合下列规定：Y N Ar 2 f + Cpr 2 f0 dcdsdY N e y N 二 1.1 x 2511.72 二 2762.89KN0dBr3 f + Dpgr3f = 6503 x 0.3413 x 13.8 + 0.003 x 0.6692 x 280 x 6503 x 0.88 cdsd= 1429.32KN N e 二 2762.89 x 0.09 二 248.66KN - m0 d 0墩柱承载力满足规范要求。第四节 钻孔灌注桩的设计计算钻孔灌注桩的直径为1.50m，用C25混凝土，0R235级钢筋。由地质资料 分析设计宜采用钻孔灌注桩基础。灌注桩按m法计算，设m值为5x103kN/m4, 桩身混凝土受压弹性模量E =2.60x104MPac1 荷载计算每一根桩承受的荷载为(1)(2)一孔恒载反力(图 3-10)N = 2606.25x- = 1303.13KN12(3)(4)盖梁恒重反力 N2 = 987.25 x - = 493.63 KN22系梁恒重反力 N3 = 149.04 x - = 74.52 KN32(5)(6)一根墩柱恒重N 4 = 128.16KN 作用于桩顶的恒载反力N为:恒(7)N恒 二 N, x N2 x N3x N4 二 1303.13 + 493.63 + 74.52 +128.16 二 1999.44 KN 恒1234灌注桩每延米自重兀q 二一x 1.52 x 15 二 26.51KN/m，已扣除浮力4(8)可变荷载反力两跨可变荷载反力：N5 二 908.30KN (公路-I 级)单跨可变荷载反力：N6 二 69741kn (公路J 级)1 /C CT 二二 82.5KN制动力： 2作用点在支座中心，距桩顶距离为1( x 0.028 +1.1 + 5.1)二 6.214m1x 0.049 +1.5 + 3.5 二 5.025m2(9) 纵向风力1w 二一x 2.314 二 1.157KN盖梁引起的风力：1 211.10 x _ + 5.1 = 5.65m 对桩顶的力臂为：2墩柱引起的风力：w2二0.85 K1 x 5.1 = 2.55m 对桩顶的力臂为：2横向风因墩柱横向刚度较大，可不予考虑。(10)作用于桩顶的外力尺寸单位m图 3-10：F1HnHtrH.M.图 3-11N max二 1999.44 + 908.3 = 2907.74 KN （双孔）maxN min= 1999.44 + 697.41 二 2696.85 KN （单孔）H 二 82.5 +1.157 + 0.85 二 84.507 KN单跨可变荷载时：M = 697.41 x 0.25 + 82.5 x 6.214 +1.157 x 5.65 + 0.85 x 2.55 = 695.71KN(11)作用与地面处桩顶上的外力N max 29774knN min = 2696.85 knH = 82.5 +1.157 + 0.85 = 84.507 0M = 695.71 + 84.507 x 2.55 = 911.20KN - m 02 桩长计算已知桩长h = 10m3 桩的内力计算（ m 法）(1)桩的计算宽度 b：b = k (d +1)= 0.9(1.5 +1.0)= 2.25m1f(2)桩的变形系数amb a =5 EI式中：= 2.6x107 KN / m2 ， I = 0.0491xd4 = 0.249m4受弯构件：EI = 0.67 E Ih5000 x 2.25故：a = 0.67 x 2.6 x 107 x 0.249 = 0.304a h = 0.304 x 22.79 = 6.93 2.5，可按弹性桩计算。(3)地面以下深度Z处桩身截面上的弯矩MZ与水平压应力0的计算 已知作用于地面处桩顶上的外力为：N0 = 2696.85KN , H = 84.507KN , M = 911.20KN m000（4）桩身弯矩MZ式中的无量纲系数Am，Bm可由表格查得，计算见表3-12，分布图见图3-12表3-12:桩身弯矩 Mz计算（单位：KMm）ZZ = a Zh =a hAmBmH 0 AamM B0 mMZ0.330.104.000.09960.9997427.69910.96938.650.660.204.000.196960.9980654.75909.43964.181.320.404.000.377390.98617104.91898.601003.511.970.604.000.529380.95861147.16873.491020.642.630.804.000.645610.91324179.47832.141011.613.291.004.000.723050.85089201.00775.33976.334.281.304.000.767610.73161213.38666.64880.034.931.504.000.754660.68694209.78625.94835.726.582.004.000.614130.40658170.72370.48541.198.222.504.000.398960.14763110.90134.52245.429.873.004.000.193050.0759553.6669.21122.8711.513.504.000.050810.0135414.1212.3426.4613.164.004.000.000050.000090.010.080.10zxaH -a 2 M -g = ozA +ozB b1xbxi(5)桩身水平压应力G式中无量纲系数A ,B可由表格查得,x xz为换算深度，z = Az计算见表3-13,桩身的水平压应力分布示于图3-12.d ；z 1，取 匚 2 = 1偏心增大系数：11400e /(r + r )0(l )p2rI乙/丿2:=1.09612qe = 367mm 沁 370mm。 0按桥墩墩柱的计算方法，查公预规附录C相关表格，可得到相关系数。经试算，当釣0.59时，从表格中查得:A=1.4589,B=0.6635,C=0.4485,D=1.8052另设 g=0.88，因 p=0.23%，f =11.5MPa, f / =195MPa，代入下式:cdsdBf + Dpgf /e = cdsd r0 Af + Cpf /cdsd0.6635 x 11.5 +1.8052 x 0.0023 x 0.88 x 195 ,二x 7501.4589 x 11.5 + 0.4485 x 0.0023 x 195=369mm 沁 370mm则：Y N = 1.1 x 2717.44 = 2718.54KN Ar2f + Cpr2f=0 dcdsd + cpf 片2cdsd二 16.98 x 7502 = 9550KNY N e = 2718.54 x 0.37 = 1005.86KN 4 , z=0