水利毕业设计

渡槽设计专业与班级：学生姓名： 完全学号： 指导教师姓名： 设计提交日期：目录一、基本资料 2二、槽身的水力设计 51. 槽身过水断面尺寸的确定 5 渡槽纵坡i的确定5 槽身净宽B和净深H的确定500 安全超高 72. 进出口渐变段的型式和长度计算 7 渐变段的型式 7 渐变段长度计算 73. 水头损失的计算 8 进口水面降落Z18 槽身沿程水头损失 9 出口水面回升 9 渡槽总水头损失94. 渡槽进出口底部高程的确定 9三、槽身的结构设计 101. 槽身横断面形式 102. 槽身尺寸的确定 103. 槽身纵向内力计算及配筋计算 12 荷载计算 12 内力计算 12 配筋计算 13 底部小梁抗裂验算 14 底部小梁裂缝宽度验算 154. 槽身横向内力计算及配筋计算 16 荷载计算 16 内力计算 16 底板配筋计算 18 底板横向抗裂验算 19 侧墙配筋计算 20 侧墙抗裂验算 21四、槽架的结构设计 221. 槽架尺寸拟定 222. 风荷载计算 24作用于槽身的横向风压力 24作用于排架的横向风压力 253. 作用于排架节点上得荷载计算 25槽身传递给排架顶部的荷载 25作用于排架节点上得横向风压力 274. 横向风压力作用下的排架内力计算 27计算固端弯矩 27计算抗变劲度 27 计算分配系数和查取传递系数 28 计算杆端弯矩 28 计算剪力和轴向力 295. 横杆配筋计算 29正截面承载力计算 29斜截面承载力计算 306. 立柱配筋计算 31正截面承载力计算 31斜截面承载力计算 32一、基本资料某灌溉工程干渠需跨越一个山谷，山谷两岸地形对称。按规划，在山谷处修建钢筋混凝土梁式渡槽。山谷谷底与渠底间最大高差8m,岩石坚硬。渡槽混凝 土槽壁表面较光滑（n=0.014）,设计流量1m3/s，加大流量1.1m3/s，渡槽长度为 80m，每跨长度取为10m，共8跨。渡槽上游渠道为矩形断面，宽1.2m，设计水 深h=0.98m,上游渠底高程25.00m。渡槽下游渠道为矩形断面，宽1.2m，渠道1糙率n=0.025，设计水深h=0.92m。2二、槽身的水力设计（一）槽身过水断面尺寸的确定1. 渡槽纵坡 i 的确定在相同的流量下，纵坡i大，过水断面就小，渡槽造价低；但i大，水头损 失大，减少了下游自流灌溉面积，满足不了渠系规划要求，同时由于流速大可能 引起出口渠道的冲刷。因此，确定一个适宜的底坡，使其既满足渠系规划允许的 水头损失，又能降低工程造价，常常需要试算。一般常采用底坡i=1/5001/1500, 槽内的经济流速12m/s。初定取底坡 i=1/800。2槽身净宽B和净深H的确定00因 L=80m15h ，即按明渠均匀流计算：11 QAR 2/3 i 1/2n式中 A槽身的过水断面；R槽身的水力半径n槽身的粗糙系数i槽身纵坡。首先根据通过加大流量Q槽中为满槽水情况拟定B和H值。m 0 0净深H0净宽B0过水断面A湿周x水力半径R纵坡i流量Qm深宽比h/b0.76001.20210.91202.72000.33530.001251.*160.630.80001.10000.88002.70000.32590.001251.05250.730.84001.10000.92402.78000.33240.001251.*970.760.83001.10000.91302.76000.33080.001251.10280.750.82001.10000.90202.74000.32920.001251.08600.75由 Q =1.1m3/s,n=0.014,H / B =0.75，=1/800,试算得出 B =1.1m,H =0.83m。m0000计算所得流量稍大于加大流量,故满足要求。再由B =1.1m，试算正常水深。0净深h0净宽B过水断面A湿周x水力半径R纵坡i流量Qm深宽比h/b0.70001.10000.77002.50000.30800.001250.88690.640.75001.10000.82502.60000.31730.001250.96920.680.76001.10000.83602.62000.31910.001250.98580.690.77001.10000.84702.64000.32080.001251.00250.700.78001.10000.85802.66000.32260.001251.01910.71由 Q =1m3/s，n=0.014, H / B =0.70，i=1/800,试算得出 h =0.77m。计算m000所得流量稍大于设计流量,故满足要求。3安全超高Ah为了防止因风浪或其他原因而引起侧墙顶溢水，侧墙应有一定的超高。按建 筑物的级别和过水流量不同，超高Ah可选用0.20.6m。本渡槽安全超高取Ah =0.2m。(二) 进出口渐变段的型式和长度计算1. 渐变段的型式 本渡槽选用圆弧直墙渐变段。2. 渐变段长度计算 渠道与渡槽的过水断面，在形状和尺寸均不相同，为使水流平顺衔接渡槽进出口均需设置渐变段。本渡槽采用圆弧直墙式，渐变段的长度 Lj 通常采用经验 公式计算。Lj=C(B1 B2)式中 C系数，进口取C=1.5 42.57;出口取C=2.573.56；B1渠道水面宽度；B2渡槽水面宽度。进口渐变段长度L1=C (B1- B2) =2.0X(1.2 1.1) =0.2m出口渐变段长度L2=C (B1 B2) =3.0X(1.2 1.1) =0.3m进口渐变段长度取L1=0.2m ；出口渐变段长度取L2=0.3m。(三) 水头损失的计算水流经过渡槽进口段时，随着过水断面减少，流速逐渐加大，水流位能一部 分转化为动能，另一部分因水流收缩而产生水头损失，因此进口段将产生水面降 落Z1；水流进入槽身后，基本保持均匀流，沿程水头损失Z2=iL；水流经过出口 段时，随着过水断面增大，流速逐渐减小，水流动能因扩散而损失一部分，另一 部分则转化为动能，而使出口水面回升Z2,从而与下游渠道相衔接(如图所示)。1进口水面降落Z1进口段水面降落Z 二(1 + 0 )(v2 - v2)/2g1 1 1式中 V、V分别为上游渠道及渡槽内的平均流速；1:1 进口段局部水头损失系数，与渐变段形式有关。圆弧直墙为0.2, 门槽损失系数为0.05。上游渠道流速v 二Q/A1=1/(1.2 X 0.98)=0.850m/s1槽内的流速v=Q/A=1/(1.1 X0.77)=1.1806m/s进口水面降落Z = (1+0.25) (1.18062 -0.8502 ) /(2x9.81) =0.0428m12. 槽身沿程水头损失Z2=iL式中i、L槽身纵坡和长度。槽身沿程水头损失Z2=iL=80/800=0.1m3. 出口水面回升Z 二(1 -匚)(V 2 一 v 2)/2 g 322式中 V、V分别为上游渠道及渡槽内的平均流速；2:2 出口段局部水头损失系数，与渐变段形式有关。圆弧直墙为0.5。 下游渠道流速V 二Q/A2=1/(1.2X0.92)=0.9058m/s2出口水面回升Z3二(1-0.5) (1.18062 0.90582) / (2x9.81) =0.0146m4. 渡槽总水头损失AZ = Z + Z 一 Z =0.028+0.10.0146=0.*34m123(四) 渡槽进出口底部高程的确定已知渡槽上游渠道出口断面高程a3=25.00m,通过设计流量时水深h =0.98m, 槽中水深h=0.77m，进口渐变段水面降落 Z = 0.0428m，槽身沿程水面降落 Z =0.1 m,出口渐变段水面回升Z =0.0146m，下游渠道水深h = 0.92m。232将以上各值代入，可求得：进口槽底高程：A A + h Z h1311=25.00+0.98-0.0428-0.77=25.1672m进口槽底抬高：y A A h Z h11311=25.1672-25=0.1672m出口槽底高程：A A Z A iL 2 1 2 1=25.1672-0.1=25.0672m出口渠底降低：y h Z h223=0.92-0.0146-0.77=0.1354m出口渠底高程：A A y A + h + Z h422232=25.0672-0.1354=24.9318m三、槽身的结构设计（一）槽身横断面形式本渡槽采用矩形断面。二）槽身尺寸的确定 根据前面计算结果，槽内净宽B = 1.1m，加大水深H=0.83m,安全超高h =0.2m, 设底板厚0.12m，侧墙厚0.10m，底部小梁高0.10m.侧墙高 H1=0.83 + 0.2 + 0.12+0.10=1.25m。矩形槽身的侧墙兼做纵梁用，但其薄而高，且需承受侧向水压力作用，因此, 设计时除考虑强度外，还考虑了侧向稳定要求。以侧墙厚度t与墙高h的比值 作为衡量指标，其经验数据为（对于设拉杆的矩形槽）：1/121/16。因本渡槽 不设拉杆，侧墙适当加厚，侧墙厚度t取0.10m。贴角450，边长0.10m。槽身基本尺寸(三)槽身纵向内力计算及配筋计算根据设计流量0.7m3/spmin 0.15%选 416A =804（mm2）S4.底部小梁抗裂验算f C 25混凝土强度标准值，为 1.75N /mm2 tkEC25混凝土的弹性模量，为2.80x 104N/mm2cE钢筋的弹性模量，为2.0 x 105N/mm 2sr 矩形截面抵抗矩的塑性系数，为1.55a 二 E / E 二 2.0 x 105/(2.8 x 104)二 7.143E s cP 二 A /(bh )二 804/(200x 1215)二 0.33% s0y 二(0.5 + 0.425a p)h 二(0.5 + 0.425 x 7.143x 0.33%) x 1250 二 637.52mm 0EI 二(0.0833 + 0.19a p)bh3 二(0.0833 + 0.19 x 7.143 x 0.33%) x 200 x 12503 二 3.429 x 1010mm4 0Er 二(0.7 + 300/h)x 1.55 二(0.7 + 300/1250) x 1.55 二 1.46m荷载效应的长期组合，取a二0.70ctI3.429 x 1010a f rW 二a f r 亠 二 0.70 x 1.75 x 1.46 x - 二 100.13KN - m ct tk 肌 0ct tk m h y1250 637.520底部小梁不满足抗裂要求。5. 底部小梁裂缝宽度验算长期荷载组合时，r二0.9, L 二 0.25mm0 max受弯构件a = L0，变形钢筋a = 1.0，荷载长期组合a = 1.6 , a = 35mm , c=25mm123s有效配筋率pteA _ A _804 s A2a b 2x35x 200tes按长期组合验算最大裂缝宽度Mb sl0.87h A0s208.35 x 1060.87 x 1215 x 804 245.2N/mm2bda a a弘(3c + 0.1) 1.0x 1.0x 1.6xmax 1 2 3 Epste0.20mm L0.25mm245.22 x 105x (3 x 25 + 0.1x160.057max满足要求。（四）槽身横向内力计算及配筋计算1荷载计算按沿水流方向与垂直水流方向取单位长度来计算。永久荷载设计值二永久荷载分项系数r X永久荷载标准值G （其中r =1.05）,GkG沿槽身纵向取1.0m常的脱离体，按平面问题进行横向计算。作用在脱离体上的荷载两侧的剪力差（Q ）平衡，侧墙与底板交2 1结处可视为较接。2内力计算怖 1%zZZ/7/xXF X/.-*Z横向内力计算简图当水深h=0.76m侧墙下部及底板上部最大负弯矩设计值：M = M =丫屮 1 rh3 = 0.9x 1.0x1 x9.81x0.833 = 0.84knm（r 为水的重度）a b 066底板跨中正弯矩设计值M :cM =Y屮c0(rh + r 8 )l2 一 rh32 h 6=0.9x 1.0x 2(9.81x0.83 + 25x0.12)x0.62 -0.935=0.41kn m为混凝土的重度）轴向拉力设计值1 rh 221=0.9 x 1.0 x x 9.81x 0.832 = 3.041kn / m2当水深h为一半计算跨度时，底板跨中最大正弯矩设计值M :cM =Y屮c0 (rh + r 8 )l2 一 rh32 h 6=0.9x 1.0x 2(9.81 x0.5 + 25x0.12)xO.62 -0.117=0.78kn - m3. 底板配筋计算渡槽处于露天（二类环境条件），则根据规范查得混凝土保护层厚c=25mm,排两排钢筋，所以受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的距离a = 35mm，则截面的 s有效高度h = h一a = 120一35 = 85mm 。0sY结构系数，y=120；ddf混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则f =12.5N/mm； ccb矩形截面宽度；h截面有效高度；0f钢筋抗拉强度设计值，取f =310N/m； yyA受拉区钢筋截面面积；s（1）底板上部配筋Y M a = d s f bh 2c01.2 x 0.84 x10612.5 x 1100 x 852防 1 - .1 -2a = 1 一、.1 -2x0.01 = 0.01= 0.544sboA 二严h = 12.5xllOOxO.Olx85/310 沁 38mm2 sp 二 0.15%minp=住二38二 0.04% bh1100 x 85oA 335P 二二二 0.4%bh1100 x 85o选受拉钢筋为 8150 A =335mm2)选分布钢筋 6150 A =188 (mm2)在板的常用配筋率 0.4%0.8%的范围内，钢筋选定合理。(2)底板上部配筋底板下部所受到的最大弯矩比上部受到的最大弯矩略小，故配筋与上部相同，选受拉钢筋为 8150 A =335 (mm2)选分布钢筋 6150 A =188 (mm2)。SS4. 底板横向抗裂验算/C25混凝土强度标准值，为1.75N/mm 2tkEC25混凝土的弹性模量，为2.80 x 104N/mm 2cE钢筋的弹性模量，为2.0 x 105N/mm 2sr 矩形截面抵抗矩的塑 性系数，为1.55ma 二 E / E 二 2.0 x 105/(2.8 x 104)二 7.143E s cP 二 A /(bh )二 335/(1100 x 85)二 0.36%s0y 二(0.5 + 0.425a p)h 二(0.5 + 0.425 x 7.143 x 0.36%) x 120 二 61.31mm 0EI 二(0.0833 + 0.19a p)bh3 二(0.0833 + 0.19 x 7.143 x 0.36%) x 1100 x 1203 二 1.6762 x 108 mm4 0E荷载效应的长期组合，取a二0.70ctI1 6762 x108a f rW =a f r 二 0.70 x 1.75 xl.55 x1X-二 5.4 KN - m0.71kN - mct tk m 0 ct tk m h - y120 - 61.310底板满足抗裂要求。5. 侧墙配筋计算渡槽处于露天（二类环境条件），则根据规范查得混凝土保护层厚c=25mm,排两排钢筋，所以受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的距离a二35mm，则截面的 s有效高度h 二 h一a 二 100一35 二 65mm。0sY结构系数，丫=1.20；ddf混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则f =12.5N/mm； ccb矩形截面宽度；h 截面有效高度；0f钢筋抗拉强度设计值，取f =310N/m 叭yyA受拉区钢筋截面面积；sY M a = d s f bh 2c01.2 x 0.84 x 10612.5 x 1100 x 652防 1 - .1 -2a 二 1 一、1一2x0.017 二0.017二0.544+sbA 二 了严ho 二 12.5x 1100x0.017 x 65/310 沁 49mm2 s fy二49二 0.07% 0.65kN - mct tk m 0ct tk m h y100 51.430侧墙满足抗裂要求。槽身剖面图四、槽架的结构设计（一）槽架尺寸拟定2调喋基献寸排架及板基结构布置图单排架两立柱中心距取决于槽身的宽度，由槽身传过来的荷载 P 应与柱中心线一致，以使立柱为中心受压构件。立柱断面尺寸：长边（顺槽向）b为排架总1高的（1/201/30），所以取b为（0.270.4m）,取0.4m；短边（横槽向）h =（0.50.8）11b，所以取h 为（0.20.32m）,取 0.25m。11取立柱间距为1.35m，净距为1.1m.排架立柱间设横梁，横梁间距可等于或略大于立柱间距。横梁高h可为跨度2（即立柱间距）的1/61/8, h取03m，梁宽b为（0.50.7） h，所以取b为2 2 2 2（0.150.21）,取0.2m。横梁与立柱连接处设承托，以改善交角处的应力状况，承托高10cm，其中布置斜筋。为支承槽身，排架顶部在顺水流方向设短悬臂梁式牛腿，悬臂长度c = b/2 = 0.2m，高度h=0.2，倾角q = 45 o（二）风荷载计算1. 作用于槽身的横向风压力作用于槽身的风荷载强度按下式计算：W二卩pypw 式中：z z s z t oW = v2/1600 = 242/1600 = 0.36kN/m2;卩为风载体形系数，对于矩形槽身高宽 os比为1，取卩=1.97;卩为风压高度变化系数，因槽身迎风面形心距地面高度约 sz为8m，近似取卩=0.92;卩为地形、地理条件系数，去卩=1 ； P为风振系数，z t t z由于渡槽高度不大，可不计风振影响，取p =1。作用于槽身的风荷载强度为：zW 二 p 卩卩卩 W 二 1X 1.97 X 0.92 X1 x 0.36 二 0.6525kN /m2z z s z t o已知槽身高度1.18m, 节槽身长10m，则作用于槽身上得横向风压力为：P 二 0.6525 x 1.25 x 10 二 8.16kNz2. 作用于排架的横向风压力考虑前柱对后柱的挡风作用，排架的风荷载强度按下式计算：W = （1 +耳）卩卩卩卩W 。式中：风载体形系数卩取1.3;风压高度变化系数卩p z s z t o s z按排架迎风面积形心距地面高度（约4m）选取，近似取卩=0.8;卩及p的取值 z t z与槽身相同。耳的大小与两立柱净距和立柱迎风面宽度之比1.1/0.4=2.7510,耳值在0.21.0之间变化。从安全角度出发，不考虑前柱对后柱的挡风作用，取耳=1。作用于排架的风荷载强度为：W 二（1 +n）p 卩卩卩 W 二（1 +1）x1x1.3X0.8xlx0.36 二 0.7488kN/m2 p z s z t o（三）作用于排架节点上得荷载计算1.槽身传递给排架顶部的荷载作用于槽身的横向风压力P通过支座的摩阻作用，以水平力形式传到排架 z顶部；同时，P距排架顶高度1.25/2+0.1=0.725m（支座高度0.1m）,P对排架顶高 zz程所产生的力矩将转化为一对方向相反的集中力，分别作用于两立柱顶部，迎风 面力的方向向上背风面力的方向向下。槽身自重及槽中水重也通过支座传到排架 顶部。一跨槽身自重 N = （0.1 x 2 x 1.25 + 1.1x 0.12 + 0.1x 0.1） x 25 x 10 = 98kN1满槽水重 N = 0.83 x 1x 9.81x 10 = 81.42kN2LAEEL39kN0.599kN二二1) 满槽水+横向风压力情况G 二(N + N )/2- P X0.725/0.675 二(98 + 81.42)/2-8.16x 1.07 二 80.98KN 112zG 二(N + N )/2 + P x0.725/0.675 二(98 + 81.42)/2 + 8.16x 1.07 二 98.47kN 212zQ = Q = P /2 二 8.16/2 二 4.08KN12 z2) 空槽+横向风压力情况G = N /2 P x0.725/0.675 = 98/2 8.16x 1.07 = 40.27kN61 1zG = N /2 + P x0.725/0.675 = 98/2 + 8.16x 1.07 = 57.73KN2 1zQ = Q = P /2 = 8.16/2 = 4.08KN12 z2.作用于排架节点上得横向风压力（即与结点相邻的上半柱与下半柱的横向风压力之和）P = W X 0.4 X (0.5 X 4 + 0.1) = 0.7488 x 0.4 x 2.1 = 0.629k 1PP = W X 04 X 4 = 0.7488 x 0.4 x 4 = 1.198kN2P四）横向风压力作用下的排架内力计算排架的内力可以分解为竖向荷载作用及横向荷载作用两种情况进行计算，然 后再叠加。竖向荷载作用下，只在排架立柱中产生轴向力。横向风压力作用下的 内力，可采用“无切力分配法”按下述步骤计算。1.计算固端弯矩（下述计算中，弯矩以顺时针为正）Mf 二Mf =(0.5P + Q )x4/2 = 4.3945x2 = 8.79kN-m12 21 1 1Mf = Mf = (0.5P + 4.08)x 4/2 = 9.36kN m12 21 22.计算抗变劲度对于立柱 EI = E x 0.40x 0.253 /12 = E x 0.0063 /12h对于横梁 EI = E x 0.2x 0.33 /12 = E x 0.0054 /12l取相对劲度 K = K = K =1.0122321则横梁各杆端的相对劲度为EI EIE x0.0054/12 E x 0.0063 /12K = K = / h =/= 5.079ii 220.67540.67543. 计算分配系数和由结构力学书中查取传递系数卩=K /(K + K ) = 5.079/(5.079 +1) = 0.83511111112卩=K /(K + K ) = 1/(5.079 +1) = 0.16512121112卩=卩=K /(K + K + K ) = 1/(5.079 +1 +1) = 0.141 212321222123卩 =K /(K + K + K ) = 5.079/(5.079 +1 +1) = 0.717 2222222123C = C = C =-11221234. 计算杆端弯矩计算过程见下表。杆端弯矩（IKnm）计算表结点杆端*1221222332相对劲度5.0795.0790.8350.1650.1410.7170.141传递系数-1-1-1固端弯矩MF分配与传递-8.79-8.79-9.36-9.367.3402.3080.0221.450-1.450-2.7642.7640.456-0.456-0.0260.0640.004-0.0040.00114.0532.764-2.7649.67-9.67-7.8710.3270.00214.3820.0640.001-6.531-0.064-0.001-12.1895. 计算剪力和轴向力由上表的计算成果中横杆的杆端弯矩为：M = 9.67kN - mM = 14.382kN - m11 22取各横杆为脱离体，根据力矩平衡条件，可得各横杆的剪力为：V = M /0.675 = 9.67/0.675 = 14.33kN111V = M /0.675 = 14.382/0.675 = 21.31kN222按以上方法，即可求得横向荷载 P 和 Q 作用下左半部分排架各个位置的内力。右半部分排架各相应位置的内力，可以根据反对称关系求得。五）横杆配筋计算1. 正截面承载力计算11，横杆弯矩较大，按M = 14.382kN - m进行配筋计算。11Y结构系数，y =1.20；ddf混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则f =12.5N/mm； ccb矩形截面宽度；h 截面有效高度； 0f钢筋抗拉强度设计值，取f =310N/m 叭yyA 受拉区钢筋截面面积； sA, 受压区钢筋截面面积； s保护层厚度设受压、受拉钢筋为一层；取a = a,ss=35mm,则 h = h - a = 300 - 35 = 265mm0sA, sy Mdf bh 2c01.2 x 14.382 x10612.5 x 200 x 2652=0.098 a = 0.396sbr M - a f bh2=dsc 0f，(h - a,)y 0 s1.20x 14.382 x 106 - 0.098 x 12.5 x 200x 2652310 x (265 - 35)沁 1mm 2= 1-、1 - 2a = 1 -.1-2 x 0.098 = 0.103 p = 0.15%bh 200 x 265mino选受拉钢筋为310 (A =236mm2),选受压钢筋为28 (A =101mm2)SS2. 斜截面承载力计算1)截面尺寸复核h /b = 265 / 200 = 1.325 4.000.25f bh =0.25x12.5x200x265=165.6x103N = 165.6kN c0rV =1.2x21.31=25.572kN r V 二 15.252kN cc 0d故不需按计算配置箍筋。按构造要求配置箍筋，选用双肢08箍筋，A = 50.3mm2,n = 2,s = 200mm = ssv1maxp = d = 2 X 5.3 = 0.25% p = 0.08%sv bs 200 X 200svmin故所选箍筋满足要求。横梁剖面（六）立柱配筋计算1正截面承载力计算立柱采用对称配筋1）判别偏心受压类型h 二 h 一 a 二 250 - 35 二 215mmr NX = -d =fbc1.2 x 40.27 x 10312.5 x 4000s=9.66mmh = 0.544 x 215 = 116.96mmb 0属大偏心受压构件。2）配筋计算x=23 63mm 1.0,取g 二 1.0 r N 1.2x40.27x1031dl / h 二 4000 / 250 二 16，取g = 1.15 - 0.01= 1.15 - 0.16 = 0.991耳二 1 + 一1400 二 h002h2 举厂1+占 舞2 x 1x 0.99 1.128215e，=“ 丁 2+as=心x 303 -罟+35=25178r Ne,1.2 x 40.27 x 1 03 x 25 1.78A, = A = d =沁 218mm2 p bh = 0.2% x 400 x 215f ,(h - a,)310 x (215 - 35)min 0y 0 sss310 x (215 - 35)172mm2选用 3e 10 ( A = A, = 236mm2)ss2. 斜截面承载力计算Q = (P + P )/2 + Q = (0.629 +1.198)/2 + 4.08 = 4.993KN231211)截面尺寸复核h / b = 215/400 = 0.54 4.000.25f bh = 0.25x12.5x 400x 215 = 268.8x103 N = 268.8kN c0rQ =1.2x4.993=5.99kN r V = 1.44kNd故不需按计算配置箍筋。按构造要求配置箍筋，选用双肢Q8箍筋,A = 50.3mm2,n = 2,s = 150mm Psv min_ 0.08%故所选箍筋满足要求。立柱剖面咖啡店创业计划书第一部分：背景在中国，人们越来越爱喝咖啡。随之而来的咖啡文化充满生活的每个时刻。 无论在家里、还是在办公室或各种社交场合，人们都在品着咖啡。咖啡逐渐与时 尚、现代生活联系在一齐。遍布各地的咖啡屋成为人们交谈、听音乐、休息的好 地方，咖啡丰富着我们的生活，也缩短了你我之间的距离，咖啡逐渐发展为一种 文化。随着咖啡这一有着悠久历史饮品的广为人知，咖啡正在被越来越多的中国 人所理解。第二部分：项目介绍第三部分：创业优势目前大学校园的这片市场还是空白，竞争压力小。而且前期投资也不是很高， 此刻国家鼓励大学生毕业后自主创业，有一系列的优惠政策以及贷款支持。再者 大学生往往对未来充满期望，他们有着年轻的血液、蓬勃的朝气，以及初生牛犊 不怕虎的精神，而这些都是一个创业者就应具备的素质。大学生在学校里学到了 很多理论性的东西，有着较高层次的技术优势，现代大学生有创新精神，有对传 统观念和传统行业挑战的信心和欲望，而这种创新精神也往往造就了大学生创业 的动力源泉，成为成功创业的精神基础。大学生创业的最大好处在于能提高自己 的潜力、增长经验，以及学以致用;最大的诱人之处是透过成功创业，能够实现 自己的理想，证明自己的价值。第四部分：预算1、咖啡店店面费用咖啡店店面是租赁建筑物。与建筑物业主经过协商，以合同形式达成房屋租 赁协议。协议资料包括房屋地址、面积、结构、使用年限、租赁费用、支付费用 方法等。租赁的优点是投资少、回收期限短。预算 10-15平米店面，启动费用 大约在 9-12 万元。2、装修设计费用咖啡店的满座率、桌面的周转率以及气候、节日等因素对收益影响较大。咖 啡馆的消费却相对较高，主要针对的也是学生人群，咖啡店布局、格调及采用何 种材料和咖啡店效果图、平面图、施工图的设计费用，大约 6000 元左右3、装修、装饰费用具体费用包括以下几种。(1) 外墙装饰费用。包括招牌、墙面、装饰费用。(2) 店内装修费用。包括天花板、油漆、装饰费用，木工、等费用。(3) 其他装修材料的费用。玻璃、地板、灯具、人工费用也应计算在内。整体预算按标准装修费用为 360 元/平米，装修费用共 360*15=5400 元。4、设备设施购买费用具体设备主要有以下种类。(1) 沙发、桌、椅、货架。共计 2250 元(2) 音响系统。共计 450(3) 吧台所用的烹饪设备、储存设备、洗涤设备、加工保温设备。共计600(4) 产品制造使用所需的吧台、咖啡杯、冲茶器、各种小碟等。共计 300净水机，采用美的品牌，这种净水器每一天能生产 12l 纯净水，每一天销 售咖啡及其他饮料 100至 200 杯，价格大约在人民币 1200元上下。咖啡机，咖啡机选取的是电控半自动咖啡机，咖啡机的报价此刻就应在人民币 350 元左右，加上另外的附件也不会超过 1200 元。磨豆机，价格在330-480元之间。冰砂机，价格大约是 400 元一台，有点要说明的是，最好是买两台，不然 夏天也许会不够用。制冰机，从制冰量上来说，一般是要留有富余。款制冰机每一天的制冰量是 12kg。价格稍高550元，质量较好，所以能够用很多年，这么算来也是比较合 算的。5 、首次备货费用包括购买常用物品及低值易耗品，吧台用各种咖啡豆、奶、茶、水果、冰淇 淋等的费用。大约 1000 元6、开业费用开业费用主要包括以下几种。(1) 营业执照办理费、登记费、保险费;预计 3000 元(2) 营销广告费用;预计 450 元7、周转金开业初期，咖啡店要准备必须量的流动资金，主要用于咖啡店开业初期的正常运营。预计 2000 元共计：120000+6000+5400+2250+450+600+300+1200+1200+480+400+550+1000+3000+450+2000=145280 元第五部分：发展计划1、营业额计划那里的营业额是指咖啡店日常营业收入的多少。在拟定营业额目标时，必须 要依据目前市场的状况，再思考到咖啡店的经营方向以及当前的物价情形，予以 综合衡量。按照目前流动人口以及人们对咖啡的喜好预计每一天的营业额为 400-800，根据淡旺季的不同可能上下浮动2、采购计划依据拟订的商品计划，实际展开采购作业时，为使采购资金得到有效运用以 及商品构成达成平衡，务必针对设定的商品资料排定采购计划。透过营业额计划、 商品计划与采购计划的确立，我们不难了解，一家咖啡店为了营业目标的达成， 同时有效地完成商品构成与灵活地运用采购资金，各项基本的计划是不可或缺 的。当一家咖啡店设定了营业计划、商品计划及采购计划之后，即可依照设定的 采购金额进行商品的采购。经过进货手续检验、标价之后，即可写在菜单上。之 后务必思考的事情，就是如何有效地将这些商品销售出去。3、人员计划为了到达设定的经营目标，经营者务必对人员的任用与工作的分派有一个明 确的计划。有效利用人力资源，开展人员培训，都是我们务必思考的。4、经费计划经营经费的分派是管理的重点工作。通常能够将咖啡店经营经费分为人事类 费用（薪资、伙食费、奖金等）、设备类费用（修缮费、折旧、租金等）、维持类 费用（水电费、消耗品费、事务费、杂费等）和营业类费用（广告宣传费、包装费、 营业税等）。还能够依其性质划分成固定费用与变动费用。我们要针对过去的实 际业绩设定可能增加的经费幅度。5、财务计划财务计划中的损益计划最能反映全店的经营成果。咖啡店经营者在营运资金 的收支上要进行控制，以便做到经营资金合理的调派与运用。总之，以上所列的六项基本计划（营业额、商品采购、销售促进、人员、经 费、财务）是咖啡店管理不可或缺的。当然，有一些咖啡店为求管理上更深入， 也能够配合工作实际需要制订一些其他辅助性计划。第六部分：市场分析2019-2021 年中国咖啡市场经历了高速增长的阶段，在此期间咖啡市场总 体销售的复合增长率到达了 17%;高速增长的市场为咖啡生产企业带给了广阔的 市场空间，国外咖啡生产企业如雀巢、卡夫、ucc等企业纷纷加大了在中国的投 资力度，为争取未来中国咖啡市场的领先地位打下了良好的基础。咖啡饮料主要是指速溶咖啡和灌装即饮咖啡两大类咖啡饮品;在速溶咖啡 方面， 2018-2021 年间中国速溶咖啡市场规模年均增长率到达 16%，显示出还 处于成长阶段的中国速溶咖啡市场的高增长性和投资空间;在灌装即饮咖啡方 面， 2008-2010年间中国灌装即饮咖啡市场年均增长率也同样到达 15%;未来 几年，中国咖啡饮料的前景仍将被看好。现今咖啡店主要是以连锁式经营，市场主要被几个集团垄断。但由于几个集 团的咖啡店并没有个性主题，很难配合讲求特式的年青人。我们亦有思考到其他 饮品店的市场竞争状况，但发现这些类似行业多不是以自助形式经营，亦很难配 合讲求效率的年青人。故我们认为开设自助式主题咖啡店能到达年青人的需要， 尚有很多发展空间。有数据证明，中国的咖啡消费量正逐年上升，而有望成为世 界重要的咖啡消费国。第七部分：营销策略1、同行业竞争分析知己知彼，百战百胜。咖啡店经营者应随时关注竞争者的经营动态及其产品 构成状况，并进行深入的比较与分析，借以占据经营上的有利地位，保证采取比 竞争对手更有效的销售策略。咖啡店经营者绝不能忽视市场情报，必须要随时掌握最新的相关资料与信 息。针对咖啡店地址的特点与顾客特征，不断地提高产品与服务的质量，提高顾 客来店的频率，进而提高咖啡店的业绩。2、销售促进计划咖啡店基本的特点是定点营业。但是目前市场竞争日益激烈，为使业绩得到 有力发展，咖啡店已经不能被动地等顾客上门光顾，而是务必主动地吸引顾客来 店。因此销售促进活动的实施与宣传效果的诉求，同样不可或缺。一般，小型咖 啡店无法比照大型咖啡店投入巨额的广告促销费用，所以要做到花小钱做大广 告。海报、传单、邮寄信函等促销手段都能够使用。3、日常运营计划如何拟订经营计划对咖啡店来说，在整个营运过程中最关切的问题，可能就 是每一天的营业额了。每家咖啡店往往都定有营业目标，更详细者甚至还定了区 位、商品的目标，以作为衡量每一天营业状况的基准。在拟订日常运营计划时，必须要依据设定的经营方针和营业额的预测、目标 库存量的推算、损耗额的预估、采购预定额的估算，以及预定毛利的推算等，完 成整体的运营计划。由于整个计划过程务必以数据为依据，所以数据库资料的建 立，是进行销售计划拟订时必备的条件。即使是小型的咖啡屋也应以数据为基础， 这样才有客观的衡量标准，而不是单凭印象、感觉和观察等。第八部分：成长与发展咖啡店目标消费群体多是大学生为主，选址在商业区、大学校区与路口交汇 处，房租价格适中，装修要求较高，以致整体投资成本加大。大学生创业最重要 的是心态，准确定位的基础上要对发展前景有信心，不能着急，盲目调整经营策 略。经营咖啡店是个完美的愿望，但要有充足的心理准备，才能一步步走向成功 因此要想有一个简单的心态。