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3热量平衡计算立磨系统热量平衡计算初始条件：产量：90t/h立磨的效率为75%烘干前水分：12% 烘干后水分：%平衡范围和基准：平衡范围：立磨进风口到出风口物料基准：1h产量温度基准：0 C基准大气压：表3-1为热量平衡表系统的热量收入热风带入的热量Q1物料带入的热量Q2系统漏风带入的热量 q3 磨机工作产生的热量 Q4循环风带入热量Q5系统的热量支出水分蒸发带出热量Q6出系统的风带出的热量 Q7物料带出热量q88系统散热损失的热量Q9由于循环风带入热量带入及带出热量对系统中热量变化没有影响， 故在热量平 衡中不做计算。系统收入的热量3-1 )（1 ）热风带入热量Q 1 Vf C f Tf1.3502 350Vf 472.57V f kJ/h式中： Vf 热风量， m3Tf 热风温度，350 CCf350 C时热风比热，kJ/Nm 3 C(3-2)Q 2 G Ta C S100 W 2CW2W1 W2w212100100100 W10.590 100020(0.841000.54.18460.5124.1846100100122531833 445kJ / h式中：C水的比热，kJ/kgCT -aC -aW1W2(3(3-3)w-环境温度，20 C -矿渣比热，kJ/kg 烘干前水分含量， 烘干后水分含量，)C12% 统(4 )(3-4)Q3式中：aCC002 V。 a1T环境温度，20 CTa0.02418304201.296216848.794kJ/h20 C时空气比热,作kJ/Nm产执八、480075% 3600 = X710 kJ/hQ4 p y式中：P立磨的功率，Y立磨的产热效率(经验值)36001kwh= X 106j=3600kJ(5)循环对系统的热量平衡无影响，故无需计算。4800kw,75%(3-5)(3-6 )系统支出的热量(1)水分蒸发带出热量W1 W212( 2490 1.88T c )100 W1C901000120.5(24901.8880)100 1231054704.55kJ / h式中： 2490蒸发水分及水气带走的热量， kJ/h ；水蒸气由0 C升至80 C的平均比热，kJ/kg CT出磨气体温度，Cc2 )出磨机气体带出热量( 3-7 )Q7 Vo Ca 2 Tc 340000801.29935332800 kJ/h式中：V磨机正常工作所需风量，340000moT出磨机气体温度，C；cC 280 C时空气比热，kJ/m 3 Ca 2(3)出磨物料带出热量 Qs GCs100 W(3-8)100 1000.84 (1000.5) 4.19910.510090 1000 61689276kJ / h式中：C矿渣比热，kJ/kg CsW 1烘干前水分含量，12%w 1烘干后水分含量，%2C 水在80 C时的比热，kJ/kg Cw(4 )系统散热(3-9 )Q9 0.05 Q Q2 Q3 Q4)0.05 (47257V f 2531833 .445 216848.794 12960000)785434.112 23.63V f系统热量平衡系统的热量平衡，即：收入热量=支出热量(3-10 )Q Q Q Q QQ Q Q1234代入数据，有678947257Vf2531833 .445216848 .7941296000031054704 .55353328006168927 .6785434 .112 23.63V解得:热风Vf3128376.139 Nm/h立磨系统风量平衡计算3(1 )循环风：v , Nm/h ；c(3-11 )(2 )物料水分蒸发为水蒸气VmWm22.4G W 1 W 2 22.4_100 W：1890 1000 (12 0.5) /(100 12)22.4 /18=h(3)系统漏风(3-12)V1 0.02V o 0.02 418304 1o=hf3(4) 热风： V 128376.139 m/h(5) 系统出风量： Vo340000Nm/h3风量平衡，即：出风量v =循环风V +水蒸气 +系统漏风V +入磨热风V(3-13)V m fo c m 1 f 代入数据，有340000 Vc 14636.368366.08 128376.139c 解得： 循环风 Vc 188621.421 Nm/3hc
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