恒智天成安全计算软件1层梁扣件承重

恒智天成安全计算软件板模板(扣件钢管架支撑)计算书恒智天成安全计算软件板模板(扣件钢管架支撑)计算书依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 板段：B1。模板支撑体系剖面图800h800d钢管排列平面示意图一、参数信息1. 模板构造及支撑参数（一）构造参数楼层高度H： 3.3m；混凝土楼板厚度：220mm；结构表面要求：隐藏；立杆纵向间距或跨距la： 1m；立杆横向间距或排距lb： 0.8m；立杆步距h： 1.5m；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数： 0.8；（二）支撑参数板底采用的支撑钢管类型为：48x3.5mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢（16-40）；钢管弹性模量E： 206000N/mm2；钢管屈服强度fy： 235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f： 205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv： 120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fee： 325N/mm2；2. 荷载参数新浇筑砼自重标准值G : 24kN/m3；钢筋自重标准值G : 1.1kN/m3；2k3k板底模板自重标准值G : 0.5kN/m2；1k承受集中荷载的模板单块宽度： 300mm；施工人员及设备荷载标准值Q :1k计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2；计算支架立柱等支承结构构件时取lkN/m2；3. 板底模板参数搭设形式为：1层梁扣件承重；面板采用模板宽300面板厚2.30钢面板；厚度：2.3mm；抗弯设计值fm： 205N/mm2；弹性模量E： 206000N/mm2；4. 地基参数模板支架放置在地面上，地基土类型为：碎石土；地基承载力标准值：650kPa；立杆基础底面面积：0.25m2； 地基承载力调整系数： 0.8。二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范(JGJ162-2008)第5.2.1 条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：I = 26 . 3 90 X 104= 2 . 63 9 X 105mm4；W = 5 . 860X 103= 5 . 8 60 X 103mm3；1. 荷载计算及组合模板自重标准值 G =0.5X0.300=0.150 kN/m；1k新浇筑砼自重标准值G =24X0.300X0.22=1.584 kN/m；2k钢筋自重标准值 G =1.1X0.300X0.22=0.073 kN/m；3k永久荷载标准值6= 0.150+ 1.584+ 0.073=1.807 kN/m；k施工人员及设备荷载标准值Q =2.5X0.300=0.750 kN/m；1k计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合：q=1.807kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合q=max（ q1， q2） =2.896kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：ql=0.9X (1.2X1.807+1.4X0.750) =2.896kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X(1.35X1.807+1.4X0.7X0.750) =2.857kN/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9X1.2X1.807 =1.951kN/m；P1=0.9X1.4X2.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9X1.35X1.807 =2.195kN/m；P2=0.9X1.4X0.7X2.5 =2.205kN；2. 面板抗弯强度验算o = M/W f其中：W 面板的截面抵抗矩，W =5 . 860X 103mm3；M 面板的最大弯矩(N mm) M二max (Ma, Mb1, Mb2) =1.031kN m；Ma=0.125q X l2=0.125 X 2.896 X 1 =0.362kN m；Mb1=0.125q1Xl2+0.25P1Xl=0.125X 1.951X 12+0.25X3.150X 1 =1.031kN m；Mb2=0.125q2Xl2+0.25P2Xl=0.125 X 2.195 X 12+0.25 X 2.205 X 1 =0.826N mm； 经计算得到，面板的受弯应力计算值: o = 1.031X106/5.860X103=176.005N/mm2； 实际弯曲应力计算值o =176.005N/mm2小于抗弯强度设计值f =205N/mm2，满足要求!2.面板挠度验算v =5qh/(384EI) Wv其中：q作用在模板上的压力线荷载:q = 1.807kN/m；l-面板计算跨度：l =1000mm；E-面板材质的弹性模量: E = 206000N/mm2；I-截面惯性矩: I =2.639X105mm4；V -容许挠度:V = 1.500mm;面板的最大挠度计算值：V 5xl.807xl0004/(384x206000x2.639xl05)=0.433mm; 实际最大挠度计算值：v=0.433mm于最大允许挠度值：v =1.500m，满足要求！ 三、板底支撑梁的计算1.支撑梁的计算支撑梁采用1根480 5钢管为一组，间距1000mm。支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：1=12.19x104二 1.219x105 mm4 ；W=5 . 08 x 103= 5 . 080 x 103 mm3 ；E=206000 N/mm2；(一)荷载计算及组合：模板自重标准值G =0.5 x 1=0.500 kN/m;1k新浇筑砼自重标准值G =24x 1x 0.22=5.280 kN/m;2k钢筋自重标准值G =1.1x 1x0.22=0.242 kN/m;3k永久荷载标准值6= 0.500+5.280+ 0.242=6.022 kN/m;k施工人员及设备荷载标准值Q =2.5 x 1=2.500 kN/m;1k计算支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN;(1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)：q=6.022+0.0384=6.0604kN/m;(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：A 永久荷载和均布活荷载组合由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9x1.2x(6.022+0.0384) =6.545kN/m; q2=0.9x1.4x2.500 =3.150kN/m;由永久荷载效应控制的组合：q1=0.9x1.35x(6.022+0.0384) =7.363kN/m;q2=0.9x1.4x0.7x2.500 =2.205 kN/m;B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合：q=0.9 X 1.2 X (6.022+0.0384) =6.545kN/m；P=0.9X1.4X2.5 =3.150kN；由永久荷载效应控制的组合：q=0.9X1.35X(6.022+0.0384) =7.363kN/m； P=0.9X1.4X0.7X2.5 =2.205kN；(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活 荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分 开计算效应值，查模板规范(JGJ162-2008)附录C表C.1-2确定内力系数。(1) 最大弯矩M计算最大弯矩M二max (Ma, Mb) =0.872kN m；A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Ma=0.100Xq1Xl2+0.117Xq2Xl2=0.100 X 6.545 X 0.82+0.117 X 3.15 X 0.82 =0.655kN m；B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大Mb=0.080XqXl2+0.213XPXl=0 . 080 X 6. 545 X 0 . 82+0 . 2 1 3 X 3.150 X 0 . 8=0 . 8 72kN m；(2) 最大剪力V计算最大剪力V=max (Va, Vb) =5.268 kN；A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va=0.600Xq1Xl+0.617Xq2Xl=0.600X6.545X0.8+0.617X3.150X0.8=4.697kN；B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600 X qX 1+0.675 XP=0.600 X 6.545 X 0.8+0.675 X 3.150=5.268kN；(3) 最大变形v计算v= 0.677q14/100EI=0.677X6.0604X 8004/(100 X 206000 X 1.219X 105)=0.669mm(4) 最大支座反力F计算最大支座反力F=max (Fa, Fb) =9.855kN；A 永久荷载和均布活荷载组合 经过系统电算,采用以下荷载组合的剪力效应值最大Fa=1.100Xq1Xl+1.200Xq2Xl =1.100X6.545X0.8+1.200X3.150X0.8 =8.784kN；B 永久荷载和集中活荷载组合 经过系统电算,采用以下荷载组合的剪力效应值最大Fb=1.100X qX l+1.300X P=1.100X6.545X0.8+1.300X3.150=9.855 kN；(三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度计算a =M/W=0 . 8 72 X 106/5 . 080 X 103 =171.629N/mm2实际弯曲应力计算值o =171.629N/mm2小于抗弯强度设计值f =205N/mm2，满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算t =VS /It =5.268X 1000X3473/(1.219X 105X3.5)=42.882N/mm2；0w实际剪应力计算值42.882 N/mm2小于抗剪强度设计值f =120.000 N/mm2，满足要求！v(3) 支撑梁挠度计算最大挠度：v =0.669mm；v-容许挠度：结构表面隐藏v=l/250=3.200mm；实际最大挠度计算值：v=0.669mm小于最大允许挠度值：v =3.200mm,满足要求！2.扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载 力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.8，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.8kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R W Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.8 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取 9.855 kN ；R W 12.8 kN ，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！四、立杆的稳定性计算1. 立杆轴心压力设计值计算立杆轴心压力设计值N =N +N =7.326+0.477=7.804 kN；12（一）第一层支撑梁传递的支座反力N1模板规范（JGJ162-2008 ）规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载 标准值可取1.0kN/m2。规范中是按照2层梁考虑的，活荷载逐步递减，但是，我们这里采用的是 一层梁。为了安全起见，我们验算支架立柱采用均布活荷载标准值为1.5kN/m2。规范所说的“均 布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力 传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la X立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们 采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“1. 支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和 方法，注意：作用在支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：施工人员及设备荷载标准值Q =1X1=1.000 kN/m；1k通过以上方法计算得到：支撑梁传递的支座反力“=7.326 kN；1（二）垂直支撑系统自重N2脚手架钢管的自重： N = 1.2X0.129X（3.3-0.22）=0.477 kN；22. 立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式o = N/（uA） W f其中o -钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；N - 立杆的轴心压力设计值， N=7.804 kN；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i查模板规范JGJ162-2008附录D o得到 = 0.588；立杆计算长度l =1.5m；o计算立杆的截面回转半径i二1.58cm；A - 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比入计算值：入=l/i=1.5X 100/1.580=94.937 o钢管立杆长细比入二94.937小于钢管立杆允许长细比入=150,满足要求！钢管立杆受压应力计算值：0=7.804X 103/(0.588X4.890X 102)= 27.123N/mm2；钢管立杆稳定性计算o = 27.123N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2, 满足要求！五、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p W fg地基承载力设计值:f = f Xk = 520.000 kPa；g gk c其中，地基承载力标准值： f = 650 kPa；gk模板支架地基承载力调整系数： k = 0.8；c立杆基础底面的平均压力： p = N/A =31.215 kPa；立杆的轴心压力设计值 ： N =7.804 kN； 基础底面面积 ： A = 0.25 m2 。p=31.215kPa V f =520.000kPa。地基承载力满足要求！g