混凝土课程设计钢筋混凝土框架结构设计

钢筋钢筋混凝土结构课程设计任务书一、题目：钢筋混凝土结构设计(框架结构)二、设计地址：长春市三、设计任务：钢筋混凝土框架结构设计四、设计内容：一、计算简图的确信：确信计算模型及相应的计算参数。二、荷载计算：竖向荷载考虑竖向恒荷载、竖向活荷载，不考虑竖向活荷载不利布置。3、框架结构内力分析及内力组合：选取一棉有代表性的框架在应考虑荷载作用下的内力 和位移；别离对框架梁、柱进行内力组合。4、一棉框架梁、柱，截面设计并知足相应的抗震方法。五、计算书上画出相应结构施工图。五、设计条件：一、该建筑为多层办公楼,，地形平坦，11类场地；二、建筑平、剖面图的尺寸如图一、2所示。3、学生承担的具体设计组号见表一4、荷载：(1) 永久荷载一一2,板底、梁底、梁侧采纳20厚混合砂浆抹灰，自重为17kN/m3，钢筋混 凝土自重为25kN/m3。屋盖自重：按2取用(未计入荷载分项系数)。(2) 可变荷载活、风、雪荷载查标准。五、材料：混凝土强度品级为不低于C30，梁、柱的主筋采纳HRB400级，其余钢筋均采纳HPB235 级。六、内、外墙别离采纳200mm、300mm厚陶砾混凝土，室内外高差为450mm， 土壤冻结 深度为，屋面檐口处混凝土女儿墙高600mm平均厚为80mm。各设计小组参数表表小组号l (m)l (m)l (m)h (hh ) (m)16(3.3)23.6 (3.3)363.6 (3.3)43.6 (3.3)563.9 (3.6)63.9 (3.6)763.9 (3.6)83.9 (3.6)六、设计功效：结构设计计算书一份：要求有封皮、目录、详细的计算内容；并在计算书里绘出相应 的结构施工图。计算书（第七组）一、工程概况与设计条件（一）工程概况与结构选型1. 该工程为长春市某办公楼，地面以上为3层办公楼，首层层高m,标准层层高为3.6m，室 内外地面高差为0.45m，建筑物总高度为3.9+3.6*2+0.45=m，建筑物沿X方向的宽度为33m， 沿Y方向的宽度为14.1m。2. 依照建筑的利用功能，衡宇的高度和层数，地质条件，结构材料和施工技术等因素综合考 虑，抗侧力结构拟采纳现浇钢筋混凝土框架结构体系。（二）设计依据本工程依据以下现行国家标准或行业标准进行结构设计：一、建筑结构靠得住度设计统一标准GB500682001二、建筑结构荷载标准（2006版）GB5000920013、建筑工程抗震设防分类标准GB50223-20204、建筑抗震设计标准GB500112020五、混凝土结构设计标准GB500102002六、高层建筑混凝土结构技术进程JGJ3-2002（三）设计的大体条件1. 建筑结构的设计利用年限、平安品级及建筑抗震设防类别本工程为一般多层民用办公楼，属于一样的建筑物。依照建筑结构靠得住度设计统一 标准GB500682001第1.0.5条，结构的设计利用年限为50年。依照建筑结构靠得住度设计统一标准GB500682001第1.0.8条和第7.0.3条，建筑结构的平安品级为二级，结构重要性系数数0 =1.0。依照建筑工程抗震设防分类标准GB50223-2020第3.0.2条和3.0.3条，建筑抗震 设防类别为标准设防类，简称丙类；地震作用和抗震方法按本地域抗震设防烈度的要求进行 设计。建筑室外地面至檐口的高度为m，高宽比为/14.1=0.819 4知足钢筋混凝土框架结构七度 设防烈度最大高宽比要求。1）雪荷载依照建筑结构荷载标准（2006版）GB500092001附录D.4全国各城市的50年一遇雪压和风压，长春地域的大体雪压、0 m2。2）风荷载（1）大体风压依照建筑结构荷载标准（2006版）GB500092001附录D.4全国各城市的50年一遇雪压和风压，长春地域的大体风压 0 m2。（2）地面粗糙度高层建筑混凝土结构技术进程JGJ3-2002第3.2.3条和建筑结构荷载标准（2006 版）GB500092001第7.2.1条规定，本工程位于有密集建筑群的城市市区，地面粗糙度 类别为C类。3）屋面及楼面活荷载取值，见表1表1屋面及楼面均布活荷载房间部位活荷载标准值(kN/m2)组合值系数V c准永久值系数Vq屋 面不上人屋面0办公室楼面卫生间走廊、楼梯2.抗震设防的有关参数依照地质资料勘探报告（详堪和建筑抗震设计标准GB50011-2020第4.1.6条，该工程建筑场地类别为II类，无液化土层，地基承载力特点值fak =220kPa。依照建筑抗震设计标准GB500112020附录A-我国要紧城镇抗震设防烈度、设计大 体地震加速度和设计地震分组的规定，长春市的抗震设防烈度为7度，设计大体地震加速 度为0.10g，设计地震分组为第一组。依照建筑抗震设计标准GB500112020第6.1.2条及表6.1.2框架结构、丙类建筑、 设防烈度7度，衡宇高度小于24m查表确信抗震品级为三级。依照建筑抗震设计标准GB500112020第5.1.5条，在多遇地震作用下，建筑结构的阻尼比匚=0.05。依照地基基础设计标准第3.0.1条，地基基础的设计品级为丙级。（四）混凝土结构的环境类别依照混凝土结构设计标准GB50010-2002和混凝土结构耐久性设计标准 GB/T504762020，本工程混凝土结构依照其所处环境条件的不同，确信室内、外构件的 环境类别为I类，基础承台的环境类别为I类。（五）要紧结构材料1. 钢筋本工程梁、柱的主筋采纳HRB400级，其余钢筋均采纳HPB300级，钢筋的强度设计值与弹性 模量依照混凝土结构设计标准GB500102002第4.2.3条和第4.2.4条的规定采纳， 见表2表2钢筋的强度设计值与弹性模量钢筋种类符号f (N/mm2)f (N/mm2)E (3.0x105N/mm2)HPB3004270270HRB4003603602.混凝土在本工程中，结构各楼层采纳混凝土强度品级的情形参见表3。混凝土强度设计值与弹性 模量依照混凝土结构设计标准GB5000102002第条和第4.1.5的规定采纳，见表4。表3结构各楼层采纳混凝土强度品级情形部位梁柱楼板底层C30C30C30二-三层C30C30C30表4混凝土强度设计值与弹性模量混凝土强度等级fc (N/mm2)f (N/mm2) tE (X 104 N/mm2)C303.混凝土结构耐久性的要求依照混凝土结构设计标准GB500010-2002第条的规定，结构混凝土应符合表5的要 求。表5混凝土结构耐久性的大体要求环境类别一 类二b类最大水灰比最小水泥用量（kg/m3）225275最大氯离子含量（%）最大碱含量（kg/m3）不限制结构布置及计算简图（一）结构布置 截面尺寸的初步确信 1.梁截面尺寸各梁截面尺寸确信如下:边跨（AB、 CD ）梁：取=（1111食8儿=仍七=仍x 6000 = 600mm111b =(2 3 - 2 h - 300mm中跨(BC)梁：取bx h = 300mmx600mm，1 7 cmb =万 h = 200mm111次梁：取 h = ( - i8)l = 15 x 6000 = 400mm2. 板厚、4 、l 6000边跨长短边之比了 =-1.82 v 2按双向版设计li 3300111双向板h =（36 45）l = 4q x 3300 = 82.5mm取h = 100mm当为屋面板时取h = 120 mm3. 柱截面尺寸由轴压比限值按以下公式估算：HnHn 二.85。（抗震品级为三级）框架柱的负荷面积内每平米按14kN/m2初估角柱：N = 1.3x 14x3.3x3x3 = 540.54KN540.54 x 1030.85 x14.3=44471mm 2 知足要求2h2 x (400 - 40)知足要求0(二) 计算简图依照结构平面布置确信框架计算简图，计算简图用梁、柱的轴线表示，梁、柱轴线取各自的 形心线；因梁板整浇，取板底为梁轴线。关于底层柱的下端一样取至基础顶面，长春地域土 壤冻结深度取1.65m，承台厚度取900mm，承台底面在冰冻线以下200mm，基础埋深 d=1.65+0.2-0.9=0.95m，底层柱高+0.45+0.95-0.1=m,计算简图如下图1：图1计算简图（三）重力荷载计算1. 屋面荷载（为不上人屋面）m 2屋面活载：0.5 kN/m2屋面雪荷载：m22. 楼面荷载楼面恒载：30mm厚水磨石地面0.65 KN / m2X KN / m 220mmX17= 0.34 KN / m2Gk=Sgk KN / m 2楼面活载：洗手间：2.0 kN/m2办公室：2.0 kN/m2走廊、楼梯：2.5 kN/m23. 梁、柱、墙重力荷载1）梁重：（考虑梁上抹灰，取梁自重26kN/m3）主梁:26XX次梁:26XX0.40=kN/m2）柱：（考虑到柱子抹灰，取柱子自重26kN/m3）各层：26XX3）墙重：内墙200厚陶砾混凝土： 6XkN/m2外墙300厚陶砾混凝土： 6 X kN/m24. 各楼层重力荷载代表值计算如下三层女儿墙：0.6x 0.08 x （33x 2 +14.1 x 2） x 25 = 113.04KN屋 盖：4.65 x 33 x 14.1 = 2163.65 KN主 梁：4.68 x 14.1 x 6 = 395.93 KN纵 梁：4.68 x (6.6 - 0.3) x 4x 5 = 589.68KN次 梁：2.08x (6 - 0.3) x 2x 5 = 118.56KN柱 子：4.16x(3.6 0.6)x4x6 = 299.52KN墙：1.8 x=448.16KN(3.6 - 0.12 )x 33 -1.8 x 2.1x10 )x 2 +、 3.6 - 0.12 )x14.1-0.9 x 2.1)墙：1.2x(3.3 - 0.12) x 6x 8+ (3.6 - 0.12)x 6.6 - 0.9 x 2.1 x 2)x 10)=430.70KN活 载：0.5 x 33 x 14.1 = 232.65 KN雪荷载：0.35 x 33 x 14.1 = 162.86 KNG3 = Z恒载心立雪=113.04+2163.65+395.93+589.68+118.56+ 299.52 + 4486 + 削70+0.5 x 162.86=4051.47KN二层楼 面：3.49 x 33 x 14.1=1623.90KN主 梁：4.68 x 14.1 x 6 = 395.93 KN纵 梁：4.68 x (6.6 - 0.3) x 4x 5 = 589.68KN次 梁：2.08x(6-0.3)x2x5 = 118.56KN柱 子：4.16x(3.60.6)x4x6 = 299.52KN墙：1.8 x(3.6 - 0.12 )x 33 1.8 x 2.1x10 )x 2 + 0.7，故该框架为规那么框架。四、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算1.横向水平地震作用下框架结构内力和位移计算（1） 结构大体自振周期计算依照高层建筑混凝土结构技术规程B.0.2，关于质量和刚度沿高度散布比较均匀的框架 结构，其大体自振周期按极点位移法计算。T =1.7y （u1T * TVT为考虑非繁重墙刚度对结构自振周期阻碍的折减系数，VT取0.7.Ut为假想的结构极点位移，即假想把集中在各楼层的重力荷载代表值G.作为该楼层水平荷 载而算得的结构极点位移，计算进程见表11。表11结构极点的假想位移计算层数G/KN 1V./kn 1N D.(N/mm)u/mm 1u/mm 134051.474051.47266381.8124343.928395.39266382.230.091414469.7512865.14214870.130.0599计算大体周期T = 1.7 X 0.7 X 7066 = 0.3885s（2） 水平地震作用及楼层地震剪力计算当框架结构衡宇的高度不超过40m，质量和刚度沿高度散布比较均匀时，其水平地震作用可 用底部剪力法计算。1）确信大体参数依照建筑场地类别II类和设计地震分组第一组，按建筑抗震设计标准表-2确信设计特点周期T =；g依照抗震设防烈度和地震阻碍多遇地震，a ；max按建筑抗震设计标准第5.1.5.1条确信建筑结构的阻尼比为0.05。依照建筑抗震设计标准图确信水平地震阻碍系数仪1。因为Tg = 0.35s T1 = 0.3885s T1 _ 0.3885，顶部附加地震作用系数5 _ 0.0因此不需考虑顶部附加地震作用。3)质点i的水平地震作用F_H_f (1-5 ) ( 5 _ 0.0 ) i xn gh Ekn nj j j _1F _ 870.50-iXGHG H层间地震剪力V _X Fikk _i具体计算进程见表12表12各质点横向水平地震作用及地震剪力计算表层数H / mG / kNG H / kNmGH x GHF / kNiV / kNi34051.4750238.2390.5679496.807496.80724343.9238226.5030.4321378.023874.82914469.7523242.6830.2627229.8471104.6774）验算剪重比水平地震作用计算时，结构各楼层对应于地震作用标准值的剪力应符合下式要求：v zCLgj=i式中：V妃第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；人一水平地震剪力系数，查建筑抗震设计标准表5.2.5, 7度0.10g楼层最小地 震剪力系数0.016。Gj 第j层重力荷载代表值。验算进程见表13表13剪重比验算V. /kN0.016EGj=i比较V /kN、0.016 切 GV496.80764.8241大于匕874.82969.503大于匕1104.67771.516大于5）水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移,和极点位移,按下式确信项=V / E Dj=1u = E Auii=1层间弹性位移角。e= Au, /，计算进程见表14表14横向水平地震作用下的位移验算层数V / KN i D (N / mm)Au / mmiu / mmh / mm0 Au e hi37266381.811.86510.29036001/19302874.829266382.233.2848.42536001/109611104.677214870.135.1415.14152001/1011由表14可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，其值为1/1263Mr J (Mb+ Mu )bbV = Ml, + M brLnN = (Vlb -Vr)k=i表16梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层数边梁走道梁柱轴力MibMrblVbMibMrblVb边柱N中柱N332.3911.6667.3433.4133.4131.82-7.34-24.48278.3532.21618.4392.2492.242.187.85-25.77-93.901129.3555.59630.82159.21159.21151.63-56.59-214.71HIIHF-可，?.2-1 担册T I1 HH I2577注：1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作历时，左侧两根柱为拉力，对应的右边两 根柱为压力。2）表中M量纲为kN / mm，V量纲为kN，N量纲为kN l量纲为m。水平地震作用下框架的弯矩图，梁端剪力图及柱轴力图如以下图2图2：弯矩、轴力、剪力（1）自然情形大体风压为0.65kN/ m2 2,即 0 =0.65kN/ m22 ,c类粗糙度。（2）荷载计算：1） .风荷载标准值：=0旦旦 F = “ xAk z s z 0时血ki。Bz-高度z处的风振系数，高度小于30m，取Bz。风压高度转变系数：旦z风荷载体型系数：U s计算进程见下表17 :表17风荷载标准值层数RkAFwkV.31.00.6349.5249.5221.00.6374.29123.8111.00.6377.38201.19（3）风荷载作用下的水平位移验算计算进程如下表18表18风荷载作用下框架层间位移计算层数F 火 / kNV / KN .Z D (N / mm)Aw / mmu / mmh / mmAu 9 =. e h i349.5249.520.1861.587360019364274.29123.810.4651.40136007746177.38201.190.9360.93652005554由表18可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/5554，远小于1/550，知足标准要 求。（4）风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算进程与水平地震作用下的相同，计算进程见表19，表20。表19各层柱端弯矩及剪力计算层数h / mV / kNi D /(N / mm)边柱D.1Vi1KyMbi1Mui1349.521.632.27530.452.643.232123.814.082.27530.507.347.341201.196.231.085418.2614.11层数h / mV / kNiZ D / (N / mm)中柱Di 2Vi 2KyMbi 2Mui 2349.522.508.79210.454.044.942123.816.248.79210.5011.2311.231201.1910.549.542730.9123.90注：表中M量纲为kN / mm，V量纲为kN。表20梁端弯矩、剪力及柱轴力计算层数边梁走道梁柱轴力MibMrblVbMibMrblVb边柱N中柱N33.231.2860.753.663.663.49-0.75-2.7429.983.9562.3211.3211.3210.78-3.07-11.20121.459.0965.0926.0426.0424.80-8.16-30.91注：1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震作历时，左侧两根柱为拉力，对应的右边两 根柱为压力。2）表中M量纲为kN / mm，V量纲为kN，N量纲为kN l量纲为m。七、竖向荷载作用下框架结构的内力计算（1）计算单元取曲轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为m，如图3所示，由于房间内布置由次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示，计算单元范围内的其余楼面荷载那么通 过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中 心与柱的中心不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图3 横向框架计算单元（2）荷载计算1）恒荷载计算在图4中q1、q；代表横梁自重，为均布荷载。关于第3层q广 4.68kN / mq;= 4.68kN / mq2为房间和走道板传给横梁的梯形荷载q2 = 4.65x3.3 = 15.35kN / m匕、%别离为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重、楼板重和女儿墙等的 重力荷载：图4各层梁上作用的恒载(1 27 + 6 一P = 3.3x1.65x x2 +x1.65 x4.651 I 2)2+4.68 x 6.6 + 2.08 x - + 25 x 0.08 x 0.6 x 6.6 = 103.74 kN 2(一一 1 )3.3 x1.65 x x 2 +2 JW x1.65 +221x 6.62x 4.65+ 4.68 x 6.6 + 2.08 x 6 = 128.05kN2集中力矩关于一、2层0.4 0.3M = Pe = 103.74 x11 12=5.19kNmq = 4.68+ 6x0.2x (3.6-0.6) = 8.28kNIm q = 4.6SkN/mq 3.49x3.3 = 1、.52kN / m2(n3.3xl.65x I2 Jx2 + -，7 + 6xl,65 x3.492/S+4.68 x 6.6 + 2.08 x + 1.8x(3.6 0.6)x6.6 =116.82 kNP = 3.3xl.65x- x2 + xl.65 + x6.6 x3.4922j 22+4.68 x 6.6 + 2.08 x- + 1.2x(3.6-0.6) x 6.6 = 129.13印04-0 3M =Pe =116.82 x =5.84kNmi i i22)活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载散布如图关于第3层q 3.3x0.5 = 1.65kN / m2尸=(3.3xl.65 + xl.65)x0.5 = 6.31S1 20 g 工 Aq iP =(3.3x1.65 + xl.65 + x 6.6) x 0.5 = 9.23kN2 220.4 0.3M = Pe =6.3 lx i i i同理，在屋面雪荷载作用下0.32kN.mq =.6kN I m2P = 4.42WViM = 0.22kN.miP = 6A6kN2关于一、2层q = 3.3x 2 = 6.6kN / m2Q 7 | ZSP =(3.3x1.65+ . 2 x 1.65) x 2 = 25.25kNC r i UQ 1P =(3.3x1.65 + - xl.65 + x 6.6) x 2.0 = 39.1 IkN222=1.26 kNmM1 =牛=25.25x 0.4；，3将以上计算结果汇总，见表21,表22表21横向框架恒载汇总表层数q 1/(kN / m)q；/(kN / m)q2/(kN / m)P1/ kNP2/ kNM 1kNm315.35103.74128.055.191、211.52116.82129.135.84表22横向框架活载汇总表层数q2 /(kN / m)P / kN1P / kN2M / kNm31.65(1.16)6.31(4.42)9.78()0.32(0.22)1、26.6025.2539.111.26注：表中括号内的数值对应于屋面雪荷载作用情形。(3)恒、活荷载作用下的内力计算在求固端弯矩时依照固端弯矩相等的原那么，先将梯形散布荷载及三角形散布荷载，化为等效均布荷载。(5 = 165 = 0.275)6恒载：顶 层 g边=qi + (1-252 +53)q2 = 4.68 + (1-2x0.2752 + 0.2753)x 15.35 = 18.02kN/mg 中=q1 = 4.68kN/m余层g边=q1 + (1-252 +53)q2 = 8.28 + (1-2x0.2752 + 0.2753)x11.52 = 18.29kN/mg 中=q1 = 4.68kN/m那么等效的均布荷载布置如图3所示：图3恒荷载等效的均布荷载布置图活载:顶层:q + (1-262 +6 3)q = (1-2 x 0.2752 + 0.2753)x 1.65(1.16)= 1.43(1.00)kN/m12余层:=q + (1-262+63)q = (1-2x0.2752 + 0.2753)x6.60 = 5.74kN/m 12梁固端弯矩荷 载部位边跨中跨跨度均布荷载固端弯矩跨度均布荷载固端弯矩左右左右恒荷 载顶层618.02-54.0754.07-1.721.72其它层618.29-54.8854.88-1.721.72活荷载顶层61.43 (1.00)-4.30(-3.01)4.30 (3.01)000其它层65.74-17.2217.22000梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，反之为负。 固端弯矩二（均布荷载X跨度）/12=ql2/12 具体计算进程见表23表23竖向荷载作用下框架梁的固端弯矩注：括号中数值表示雪荷载表24框架弯矩分派系数层次节点相对转动刚度相对转动分配系数左梁 右梁上柱下柱刚度之和左梁右梁上柱3A0.00000.69470.0000B0.23240.66550.00002A0.00000.53220.2339B0.21080.60390.09271A0.00000.54220.2383B0.21240.60830.09333轴线横向框架弯矩分配系数弯矩二次分派法计算进程见表2527下柱0.30530.10210.23390.09270.21950.0860弯矩图如图以下图竖向荷载作用下梁、柱内力计算 梁端、柱端弯矩见弯矩图。梁端剪力：M I 31出卅出卅出出MH卅卅卜梁端剪力示用意V = q +1(Ml - Mr)bl 2 lVbrg- 1 (|M - Mr )i+1,- I Jl.iINC柱轴力示用意中柱(上)：Nc il (m)i=1边柱(上)：N =vl (r)cil (m)bil (m)i=1边柱(下)：Ncl(mS (Vbl(m)1(r) + Gl(m)中柱(下)：Ncl(m)i=1i =1恒、活、雪载作用下，依照公式，计算进程见下表28表30表28竖向恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力柱轴力层次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底354.074.91-5.01049.0659.074.91152.81167.21192.04206.44254.884.91-2.79052.1057.674.91284.03298.43398.14412.54154.884.91-3.54051.3558.424.91415.25436.05605.00625.80梁端荷载引起剪力表29活荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力柱轴力层次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVB VB=VCN顶=N底N顶=N底34.300-0.2404.064.540.0010.3814.32217.220-1.00016.2218.220.0055.7871.64117.220-1.08016.1418.300.00113.02129.04表30雪荷载作用下梁端剪力及柱轴力梁端荷载引起剪力梁端弯矩引起剪力梁端总剪力柱轴力层次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶二N底N顶二N底33.010-0.2002.813.210.007.2210.06217.220-1.10016.1218.320.0051.4267.48117.220-1.17016.0518.390.00108.77124.97八、内力组合见 EXCEL内力组合九、构件截面设计从内力组合表中别离选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心线处的弯矩换算为支座边缘操纵截面的弯矩进行配筋计算，计算第一层。最不利内力选取见下表31，表 32。rRE 0.75表31梁最不利内力选取AB左B 右M-211.47144.92-231.59V116.26-116.26202.37M-V*b/2188.21121.67191.12141.1691.26143.34表32柱最不利内力选取上端下端AM(kNm)117.24138.56N(kN)639.68664.64BM(kNm)-184.37-222.32N(kN)1082.551107.51（1）梁的正截面受弯承载力计算C30 混凝土： f =4.3N/mm2/ = 1.43N/mm2HRB400 级钢：f = f = 360N / mm2梁截面：b=300mm h=600mma = 35mm h = 100mmh = 600 - 35 = 565mm a = 1.0当梁下部受拉时按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计，框架横梁配筋：梁内纵向钢筋选HRB400级钢&b = 0.550，下部按T形截面设计，将梁端左、右支坐最大正弯矩换算到支座边缘，取支座边缘及跨中最大正弯矩三者最大值计算梁下部配筋M = 0.75 x 102.37 = 76.78 kNm确信翼缘计算宽度按梁跨度考虑：b f = 3 = 6000 = 2000mm按净距考虑： b = b + S = 300 + （3300 - 250） = 3350mmfn按翼缘高度考虑：-；工= 0.18 。（不受此限）h 5650因此取b = 2000mmf判定T形截面类型a fb h （h - n = 1.0 x 11.9 x 2000 x 100 x （565 -暨）1 f f 022=1225.7 kNm M = 76.78kNm因此属于第一类T形截面求 g = 1 1V0.5a fb h 2、1 c f 01:76.78 x106=1 110.5 x1.0 x11.9 x 2000 x 5652=0.0102 maxi。f bh,0.002bh) = 386.1mm2实配钢筋218,伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（A： =509mm2），在计算相应的受拉钢筋A，即支座A上部（按矩形截面设计）sM f A，(h a，) a =y s0s_s a fbh 21 c 0124.22 x 106 300 x 509 x (565 35)=0.03801.0 x 11.9 x 300 x 5652& = 1 J1 2 xa = 1f1 2 x 0.0380 = 0.0388，sv 虬=些=0.124七 565说明A富裕，且达不到屈服，可近似取 s4 M124.22 x106A = 781.3mm2s f (h a) 300 x (565 35) y 0 s maxf bh,0.0025bh) - 450mm2y实配钢筋222 （As=760mm 2 ）相差不超过5%。AsAs509=0.67 0.3 (知足要求)760JA_ =300 x 760= 0.113 v 0.35a、fbh01.0 x11.9 x 300 x 565xh0支座B右下部M = 0.75 x 106.33 = 79.75 kNm& = 1 1 0.5a fb h 2*1 c f 0179.75 x106=1 . 110.5 x1.0 x11.9 x 2000 x 5652=0.0106 v&b = 0.550a fb h &求 AsA = 1 c/ 0y1.0 x11.9 x 2000 x 565 x 0.0106300=475mm2 maxl045切,0.002bh) = 386.1mm2y实配钢筋218,伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(A = 509mm2),s相应的受拉钢筋Ay即支座B上部(按矩形截面设计)M - f A (h - a) a =ys0ss a f bh 2 1 c 0119.20 x106 - 300 x 509 x (565 - 35) =0.03351.0 x11.9 x 300 x 5652在计算& = 1