刘斌计算书最终稿

东海科学技术学院本科毕业论文 目录目 录表41 转动刚度及相对转动刚度构件名称转动刚度S（KNm）相对转动刚度框架梁边跨1.327中跨0.972框架柱24层11层1.0762）分配系数计算： 4-1各杆件分配系数见下表：表42 杆件分配系数位置层节点编号()()边节点四6(27)1.327+1+1=3.3270.3980.3010.301三5(26)1.327+1+1=3.3270.3980.3010.301二4(25)1.327+1+1=3.3270.3980.3010.301一3(24)1.327+1+1.076=3.4030.3900.2940.316中间节点四13(20)1.327+0.972+12=4.2990.3090.2250.2330.233三12(19)1.327+0.972+12=4.2990.3090.2250.2330.233二11(18)1.327+0.972+12=4.2990.3090.2250.2330.233一10(17)1.327+0.972+1+1.076=4.3750.3030.2220.2290.246摘 要1Abstract2前言31 建筑设计41.1平面设计41.2剖面设计51.3 建筑体型和立面设计52 结构布置62.1 工程概况62.2 气象资料62.3 水文地质资料62.4抗震设防烈度62.5荷载资料73荷载计算73.1 确定计算简图73.2 梁、柱截面尺寸83.3 材料强度等级83.4 荷载计算84框架内力计算204.1恒载作用下的框架内力204.2 活载作用下的框架内力304.3 风荷载作用下的位移、内力计算524.4 地震作用下横向框架的内力计算575框架内力组合685.1 弯矩调幅685.2 荷载组合716框架梁、柱截面设计847楼梯结构设计计算1017.1 梯段板计算1027.2 休息平台板计算1037.3 梯段梁TL1计算1048 现浇楼面板设计1058.1 跨中最大弯矩1068.2 求支座中点最大弯矩1078.3 A区格1078.4 E区格1089 基础设计1109.1 荷载计算1109.2 基础截面确定1119.3 地基变形验算1149.4 基础结构设计114参考文献118小结119致谢120外文文献122中文文献128 东海科学技术学院本科毕业论文 摘要六层宿舍楼建筑结构设计刘斌（浙江海洋学院 船舶与建筑工程学院，浙江 舟山 316004）摘 要本设计为某地某住宅楼。本工程占地面积约1723平方米。本建筑主体采用六层的框架结构，总高度17.975米，室内外高差为0.9米。建筑采用一字形，建筑立面规整，采用白色涂料装饰外墙，正门为钢门，其余均采用实木门，窗为塑钢窗。本工程结构形式为钢筋混凝土现浇结构，柱子混凝土强度等级为C30，截面尺寸均为500500 。框架梁混凝土等级C30，截面为250600。建筑地点地质条件良好。本工程抗震设防烈度为7度，设计地震分组是第一组。柱网布置整齐，结构对于地震有较强的抵抗能力。计算中包括地震作用，水平荷载和竖向荷载计算，内力组合，梁、柱、板配筋，楼梯设计等。水平荷载作用下计算采用的是D值法，竖向荷载作用计算采用分层法在计算过程中对梁的弯矩进行了调幅，对柱的轴力进行了折减。结构采用横向承重，抗震能力较强。关键字 框架结构； 地震作用； 荷载计算； 内力组合； 内力调幅 1 东海科学技术学院本科毕业论文 abstract Building structure design of a residential buildingliubinSchool of Naval Architecture and Civil Engineering, Zhejiang Ocean University, Zhoushan, Zhejiang 316004 Abstract The design of a residential building to a place. The project covers about1723 square meters. The main building frame structure with six layers, with a total height of 17.975meters, 0.9 meters height difference inside and outside. Building with a shape, building facade and structured, with white paint decorated wall, main entrance for the steel doors, the rest were using solid wood doors and windows for the steel windows. The project structure for the reinforced concrete structure, pillars of concrete strength grade of C30, cross-section dimensions are 500 500. Framework of the concrete grade beam C30, the section is 250 600. Good geological conditions of construction sites The project seismic intensity of 7 degrees, the first group classification of design earthquake. Column grid layout and tidy, there is a strong structure for earthquake resistance. Calculation including the earthquake, the horizontal load and vertical load calculation, internal force composition, beam, column, and plate reinforcement, stair design. Horizontal loads calculated using a D value method, a stratified vertical load calculation method in the computation process carried out on the beam bending moment AM, on the column axial force was discounted. Structure with lateral load, seismic ability.Key Words Frame; Earthquake; Load calculation;Combination of internal forces; Internal force AM2 东海科学技术学院本科毕业论文 正文 前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段，是深化、拓宽、综合教和学的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。框架结构的设计始于欧美，二十世纪后得到了世界各地大范围的使用，其结构平面布置灵活，使用空间大，延性较好，具有良好的抗震能力，所以在居民楼的设计中也常常使用。 结构设计的基本任务，是在结构可靠与经济之间选择一种合理的平衡，力求以最低的代价，是所建造的结构在规定条件下和规定的使用期限内，能满足预定的安全性、适用性和耐久性等功能要求。本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的迭代法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。1 建筑设计1.1平面设计1.1.1使用部分房间平面设计使用房间平面设计的要求主要：1)房间的面积、形状、尺寸要满足室内使用活动和家具、设备合理布置的要求。2)门窗的大小和位置应考虑房间的出入方便、疏散安全、采光通风良好。3)房间的构成应使结构构造布置合理、施工方便，有利于房间之间的组合，所用材料要符合相应的建筑标准。4)室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部要考虑人们的使用和审美要求。房间设计一共有7间寝室。设计要点：1）面积满足人体活动、家具及使用家具所占空间、交通路线所占空间要求。2）形状采用矩形，以便灵活布置家具、施工和统一开间和进深。 1.1.2辅助房间平面设计辅助房间与使用房间联系密切，管道比较多，尽量集中布置，形状面积、尺寸和使用人数、设备尺寸、数量有关。卫生间的主要功能有便溺、洗面、洗浴、洗衣，兼顾白天和夜间使用，并且要有良好的通风和排水。1.1.3交通联系部分设计（1）楼梯设计楼梯的功能是垂直交通、楼层之间的安全疏散，每单元设一部楼梯，楼梯间开间3.9m 和4.5m，进深6m。（2）门窗设计门窗设计要满足采光通风要求、保证安全疏散、考虑墙面布置家具、建筑立面的美观。门宽度取决于人流安全疏散、家具搬运，房间门宽度取1m ,卫生间门宽度取0.80m，高度为2.1m。窗台高度取0.9m，窗的高度满足采光通风要求，宽度由窗地比确定，卧室、厨房不小于1/7，楼梯间不小于1/12。1.2剖面设计建筑剖面表示建筑物在垂直方向的房屋各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度、层数、建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系。本宿舍楼每层层高均为3m。对于易积水且经常用水冲洗的房间，如卫生间地面应低于同层其它房间地面2050mm，以防溢水。窗台的高度主要根据室内使用要求、人体尺度和家具设备的高度来确定，窗台高度取0.9mm，窗台的构造处理上注意防水。1.3 建筑体型和立面设计建筑物在满足使用要求的同时，它们的体型、立面以及内外空间组合等还会给人们在精神上以某种感受，建筑物的体型和立面，即房屋的外部形象必须受内部使用功能和技术经济条件所制约，并受基地环境群体规划等外界因素的影响。2 结构布置2.1 工程概况本工程为宿舍楼结构设计，框架结构，建筑面积1736.6m2，层数为6层 。主要功能：每层住房、卫生间等。 设计时要考虑采光、通风、防火等内容，同时必须满足现行相关规范要求。2.2 气象资料（1）基本风压：WO=0.4 KN/M2（2）基本雪压：So=0.65KN/M2 2.3 水文地质资料（1）建筑物场所位于冲积平原上，地形平坦，无不良地质现象存在；（2）粉土层：该层强度较高，但厚度不大，只有1.52.0米，按照8个土样试验的平均值：孔隙比e=0.6(=0.08)；含水量W=20%（=0.1）；重度 =19KN/m3.。压缩模量ES=6Mpa；fK=180Kpa；（3）细砂层：有2.5m，较松散，含水量较高，挖基坑时可能出现流砂现象，通过对20个标准惯入试验数据的统计，标惯锤击数N63.5=10；重度=18KW/m3 ，压缩ES =2Mpa；fk=100Kpa；（4）卵石层：很密实，厚度超过20M，钻探钻进时极困难，标准惯入试验时，锤击惯入很困难，卵石孔隙中由中细砂填充，属密实的卵石层，卵石重度=22KW/m3 ，压缩模量ES=30Mpa；fk=350Kpa；（5）地下水位标高为198.50米，距地表1.5米，水源较丰富，无侵蚀性；2.4抗震设防烈度（1）抗震设防烈度7度，设计地震分组第一组，设计基本地震加速度值为0.10g3；（2）材料：混凝土采用C30、C20，纵向钢筋采用HRB335或HRB400，箍筋及现浇板中钢筋采用HPB235。2.5荷载资料（1）宿舍楼楼面活载，查建筑结构荷载规范2，确定楼面活载标准值为2 KN/M2（2）不上人屋面：活载标准值为0.7 KN/M2（3）屋面构造：35mm厚490mm490mm的C30预制钢筋混凝土架空板、防水层、20mm厚1：3水泥砂浆找平层，现浇钢筋混凝土屋面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶。（4）楼面构造：水泥楼面：1：2水泥砂浆面层压实抹光、15mm厚1：3水泥砂浆找平层、现浇钢筋混凝土屋面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶。（5）围护墙：围护墙采用200mm厚非承重空心砖（190mm190mm90mm，重度3.6 KN/M2），M5混合砂浆砌筑，双面粉刷（重度3.6 KN/M2），每开间采用2700mm1800mm（bh）通用长塑钢窗。3荷载计算3.1 确定计算简图本工程横向框架计算单元取第8轴线，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，查建筑抗震设计规范3可判断该场地为2类场地土，地质条件好初步确定本工程基础采用柱下条形基础，挖去所有的杂填土，基础置于第二层粉质黏土层上，柱子的高度底层为h1=3+2.5-0.5=5m，二六层柱高h2h8=3m，柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：L=6m、2.4m、6m。计算简图如图3-11图3-1 计算简图3.2 梁、柱截面尺寸 3.2.1框架柱：构造柱均为500mm500mm3.2.2梁：横向框架梁：AB、CE跨：250mm600mm、BC跨：250mm600mm。纵向连系梁：250mm500mm。3.3材料强度等级混凝土：板采用C30，柱梁采用C30，钢筋直径12mm的采用HRB335钢筋，其余采用HPB235钢筋1。3.4荷载计算以轴线横向框架为计算分析对象。3.4.1屋面横梁竖向线荷载标准值（1）恒载（图3-2a）图3-2a恒载图屋面恒载标准值1：35厚架空隔热板： 0.0525=0.875 KN/防水层： 0.4 KN/20厚1：3水泥砂浆找平层： 0.0220=0.4 KN/120厚钢筋混凝土现浇板： 0.1225=3 KN/12厚纸筋石灰粉平顶： 0.01216=0.192 KN/ 4.87KN/梁自重： 0.250.625=3.75 KN/梁测粉刷： 2（0.6-0.1）0.0217=0.34 KN/ 4.09 KN/作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重： 板传来的荷载： （2）活载（图3-2b）作用在顶层框架梁上的活荷载标准值为： 3.4.2 楼面横梁竖向线荷载标准值1（1）恒载（图3-2a） 25厚水泥砂浆面层 0.02520=0.5KN/ 120厚钢筋混凝土现浇板 0.1225=2.75 KN/ 12厚板底粉刷 KN/楼面恒载标准值： 3.192 KN/框架梁自重: 4.09KN/m作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为： 梁自重： 板传来的荷载： （2）活载（图3-2b）图3-2b 活载图楼面活载： 3.4.3 屋面框架节点集中荷载标准值1（图3-3）图3-3 恒载顶层集中力 (1)恒载边跨连系梁自重： 0.250.53.925=12.19KN粉刷： 2（0.5-0.1）0.023.917=1.06KN1.3高女儿墙： 1.33.93.6=18.25KN粉刷： 1.320.023.917=3.45KN连系梁传来屋面自重： 0.53.93.90.54.87=18.52KN 顶层边节点集中荷载： 中柱连系梁自重： 粉刷： 连系梁传来屋面自重： 顶层中节点集中荷载： （2）活载 2.4.4楼面框架节点集中荷载标准值1（图3-4）图3-4 恒载中间层节点集中力（1）恒载边柱连系梁自重： 12.19KN粉刷： 1.06KN连系梁传来楼面自重： 12.14KN 25.39KN中间层边节点集中荷载： 框架柱自重： 中柱连系梁自重： 12.19KN粉刷2： 1.06KN连系梁传来楼面自重： 35.73KN中间层中节点集中荷载： 柱传来集中荷载: （2）活载3.4.5 风荷载已知基本风压，地面粗糙度属B类，按荷载规范（1）风载体型系数：迎风面为0.8，背风面为了-0.5，因结构高度H=16.6m30m（从室外地面算起），取风振系数=1.0，计算过程如表3-1所示，风荷载图见图3-5。表3-1 风荷载计算 层次Z（m） (KN/)A()(KN)61.01.31.251.250.410.927.09851.01.31.141.140.411.76.9441.01.31.01.00.411.76.0831.01.31.01.00.411.76.0821.01.31.01.00.411.76.0811.01.30.90.90.413.496.31图3-5 横向框架上的风荷载3.4.6 地震作用(1) 建筑物总重力荷载代表值的计算（粉刷重度忽略）顶层总重力荷载代表值：50%雪载： 20.12.40.6550%=94.07KN屋面恒载： 4.4720.162+4.8720.12.41409.57KN横梁： （4.0962+4.092.4）6353.78KN纵梁 ： （12.19+1.06）52+（12.19+0.6）52265KN女儿墙 ： 1.33.6（20.1+14.4）2=322.92KN柱重 ： 0.50.5251.57+0.50.5251.537=412.5KN 横墙： （3.91.5-2.70.9）83.6+3.91.53.610+4.51.53.62=357.7KN 纵墙 ： （3.91.5-2.70.9）83.6+3+(4.51.5-2.70.9) 23.68+4.51.53.61=322.32KN 铝合金窗2： 102.71.80.50.4=9.72KN =3547.2KN集中于三至八层处的重力荷载代表值：50%楼面活荷载 ： 0.52.020.114.4290.24KN屋面恒载： 3.19220.162+3.19020.12.4923.9KN横梁： 353.38KN纵梁： 265KN柱重： 412.52=825KN 横墙： 357.72715.4KN纵墙： 322.322644.64KN铝合金窗2： 9.72219.44KN集中于二层处重力荷载代表值：50%楼面活载： 290.24KN楼面恒载： 923.9KN横梁： 353.28KN纵梁： 265KN柱重： 0.50.525（2.3+1.5）7+0.50.525（2.3+1.5）37=1045KN横墙： 357.7+357.72.3/1.5=906.17KN纵墙： 322.32+322.322.3/1.5=816.5KN钢窗： 19.44KN =4619.63KN（2）地震作用计算框架柱的抗侧移刚度：在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取；边框架梁取；在装配整体式楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取；边框架梁取；为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩4。横梁、柱线刚度见表3-2，每层框架柱总的抗侧移刚度见表3-3。表3-2 横梁、柱线刚度 杆件截面尺寸i=相对刚度B（）H（）边框架梁250600304.56.7560003.3751边框架梁250600304.56.7524008.442.5中框架梁250600304.56.7560004.51.333中框架梁250600304.56.75240011.253.333底层框柱1500500304.56.7560003.391.00中层框柱1500500304.56.7530005.201.540表3-3框架柱横向侧移刚度D值 项目或或（KN/）根数层柱类型及截面二至六层边框架边柱（500500）1.810.4821.704边框架中柱（500500）1.810.3716.728中框架边柱（500500）2.410.5538.134中框架中柱（500500）1.580.4430.518底层边框架边柱（500500）3.620.7350.614边框架中柱（500500）2.360.6645.768中框架边柱（500500）4.830.7854.084中框架中柱（500500）3.150.7149.238注：为梁的线刚度，为柱的线刚度。二五层： =50.164+45.768+54.084+49.238=1178.68KN/底层： =（21.70+38.13）4+（16.72+30.51）8=617.16KN/框架自振周期的计算5：采用顶点位移法计算其自振周期（s）。结构在策略荷载代表值作用下的顶点假想位移计算见表2-4。局部突出屋面的楼梯间、电梯机房对主体结构顶点位移的影响不计。 表3-4框架顶点假想水平位移计算表 层（KN）（KN）（KN/）=总位移（）63547.23547.2617.165.60114.63540377584.1617.1612.29109.034403711621.1617.1618.8396.743403715658.1617.1625.3777.912403719695.1617.1631.9152.5414619.6324314.731178.6820.6320.63取折减系数=0.6，则T=1.70=1.70.6=0.337s5地震作用计算由抗震规范采用底部剪力法计算水平地震作用。本结构所在场地为7度设防，第一组，二类场地，查表得=0.35，=0.08。结构等效总重力荷载：因,故需要考虑框架顶部附加集中力作用框架横向水平地震作用标准值即底部剪力按下式计算:各楼层地震作用和地震剪力标准值由表3-5计算列出，图示见图3-6.0.0911715.4=166.33KN主体结构顶层（第五层）水平地震作用为：6在计算第五层层间剪力时，考虑鞭梢计算效应，其剪力设计值乘以3倍矛以放大，但放大部份仅用于本层地震作用效应分析而不下传，计算数据见表3-5表3-5 楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层（m）(KN)或(KN)619.63547.269525.12596.9596.9516.6403767014.2359.9956.8413.6403754903.2249.91206.7310.6403742792.2229.81436.527.6403730681.2164.81601.3154619.6321250.3114.11715.44框架内力计算4.1恒载作用下的框架内力4.1.1弯矩分配系数根据上面的原则，可计算出本例横向框架各杆件的杆端弯矩分配系数，由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算1，如图4-1。图4-1 横向框架承担的恒载节点A1： （相对线刚度见表3-2） 节点B1： 节点A2： 节点B2： 节点A6： 节点B6： （A3、B3）（A4、B4）（A5、B5）与相应的（A2、B2）相同。4.1.2 杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时应带符号，杆端弯矩一律以顺时针方向为正7，如图4-2。 图4-2 杆端及节点弯矩正方向（1）横梁固端弯矩顶层横梁：自重作用： 板传来的恒载作用： 二六层横梁：自重作用： 板传来的恒载作用： （2）纵梁引起柱端附加弯矩顶层外纵梁：楼层外纵梁：顶层中纵梁： 楼层中纵梁： 4.1.3 节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正1，如图4-2。节点A6的不平衡弯矩： 本例计算的横向框架的节点不平衡弯矩如图4-1。4.1.4 内力计算根据对称原则，只计算FE、ED跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由传递系数C（近端弯矩与远端弯矩的比值）确定。恒载弯矩分配过程如图4-3，恒载作用下弯矩图4-4，梁剪力、柱轴力见图4-51。图4-3 恒载弯矩分配过程图3-4 恒载作用下弯矩图图3-5 恒载作用下梁剪力、柱轴力根据所求出的梁端弯矩再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表4-1表4-4。表4-1 AB跨梁端剪力（KN）层q(KN/m)g(KN/m)A(m)L(m)U=(l-a)q/2KN/mKN/m615.954.091.95612.2732.30-34.4446.051.9442.63-46.51512.454.091.95612.2725.21-28.3734.531.0336.45-38.51412.454.091.95612.2725.21-30.7434.90.6936.79-38.17312.454.091.95612.2725.21-30.4734.510.6736.81-38.15212.454.091.95612.2725.21-3134.30.5536.81-38.03112.454.091.95612.2725.21-26.8137.091.7135.77-39.19注：=-(+) = -表4-2 BC跨梁端剪力（KN）层q（KN/m）g（KN/mL(m)gl/2ql/4=gl/2+ql/4=-gl/2-ql/469.824.092.44.915.8910.8-10.857.664.092.44.914.609.51-9.5147.664.092.44.914.609.51-9.5137.664.092.44.914.609.51-9.5127.664.092.44.914.609.51-9.5117.664.092.44.914.609.51-9.51（注： ）表4-3 AB跨跨中弯矩（KN）层qgaLgL/2uM 615.954.091.95612.2732.30-34.441.9442.63-41.13512.454.091.95612.2725.21-28.371.0336.45-36.10412.454.091.95612.2725.21-30.740.6936.79-34.75312.454.091.95612.2725.21-30.470.6736.81-35.08212.454.091.95612.2725.21-310.5536.93-34.91112.454.091.95612.2725.21-26.811.7135.77-35.62表4-4 柱轴力（KN）层边柱（F轴 E轴）中柱（E轴D轴）横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力6柱顶42.6353.4718.7596.157.3147.518.75104.85柱底114.81123.65柱顶36.4525.3918.75176.6648.0235.7318.75207.35柱底195.41226.14柱顶36.7925.3918.75257.3947.735.7318.75309.53柱底276.35328.283柱顶36.8135.3918.75338.5447.6635.7318.75411.67柱底357.29430.422柱顶36.9325.3918.75419.6147.5435.7318.75513.69柱底438.36532.441柱顶35.7725.3928.75499.5248.735.7328.75616.87柱底528.27645.62 4.2 活载作用下的框架内力注意：各不得荷载布置时计算简图不一定是对称形式，为方便近似采用对称结构对称荷载形式简化计算8。4.2.1梁固端弯矩（1）顶层 （2）二五层横梁 4.2.2 纵梁偏心引起柱端附加弯矩（本例中边框架纵梁偏向外侧）顶层外纵梁： 楼层外纵梁： 顶层中纵梁： （仅BC跨作用活载）楼层中纵梁： （仅BC跨作用活载）4.2.3 本工程考虑如下四种最不利组合9。 1.顶层边跨梁中弯矩最大，如图4-6.图4-6 活载不利布置a 2.顶层边柱柱顶左侧及柱底右侧受拉最大弯矩，如图3-7.图4-7 活载不利布置b 3.顶层边跨梁梁端最大负弯矩，如图4-8.图4-8 活载不利布置c 4.活载满跨布置，如图4-9.图4-9 活载不利布置d 4.2.4 各节点不平衡弯矩（注意：若计算某跨梁端的最大负弯矩，不可以这样统一！）当AB跨布置活载时：当BC跨布置活载时：当AB跨和BC跨均布置活载时： 4.2.5 内力计算：采用“迭代法”计算8，迭代计算次序同恒载，如图4-10、图4-13、图4-16、图4-24.活载（a）布作用下梁弯矩、剪力、轴力如图4-11、图4-12。活载（b）布作用下梁弯矩、剪力、轴力如图4-14、图4-15。活载（c）布作用下梁弯矩、剪力、轴力如图4-17、图4-18。活载满布作用下梁弯矩、剪力、轴力如图4-20、图4-21。图4-10 活载a迭代过程图4-11 活载a弯矩图图4-12 活载a剪力、轴力图4-13 活载b迭代过程图4-14 活载b弯矩图4-15 活载b剪力、轴力图4-16 活载c迭代过程图4-17活载c弯矩图4-18 活载c剪力、轴力图4-19 活载c剪力、轴力图4-20 满跨活载弯矩图4-21 满跨活载剪力、轴力根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即右求出恒载作用下的梁剪力、柱轴力，结果见表4-5表4-20。表4-5 (A)活载作用下梁剪力AB跨梁端剪力（KN）层q(KN/m)a(m)U=(6-a)q/2KN/mKN/m62.731.955.53-3.574.620.185.35-5.71501.950-0.220.720.08-0.08-0.0847.81.9515.80-13.6416.350.4515.35-16.25301.950-1.690.83-0.140.14-0.1427.81.9515.8-13.7516.360.4415.36-16.24101.950-0.990.51-0.080.080.08注： 表4-6 活载A作用下BC跨梁端剪力层q(KN/m)L（m）ql/4(KN)= ql/4=- ql/4602.400054.82.42.882.88-2.88402.400034.82.42.882.88-2.88202.400014.82.42.882.88-2.88表4-7 活载A作用下AB跨跨中弯矩（KN）层qaLU=(l-a) q/2M62.731.9565.53-3.570.185.35-6.67501.9560-0.220.08-0.080.4647.81.95615.8-13.640.4515.3529.81301.9560-1.69-0.140.14-2.1127.81.95615.8-13.750.4415.36-15.74101.9560-0.99-0.080.08-1.23注: =u- 表4-8 活载A作用下柱轴力（KN）层边柱(A轴)中柱（B轴）横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力65.352.668.015.714.9310.645-0.087.67.520.0814.0914.17415.357.622.9516.2514.0930.3430.147.67.740.1414.0914.23215.367.622.9616.2414.0930.3310.087.67.680.0814.0914.17表4-9 (B)活载作用下梁剪力AB跨梁端剪力（KN） 层q(KN/m)a(m)U=(6-a)q/2KN/mKN/m62.731.955.53-5.285.850.15.43-5.6357.81.9515.80-14.5316.320.3915.41-16.1947.81.9515.80-1.516.770.8814.92-16.68301.950-13.5416.120.43-0.43-0.43201.950-1.670.6-0.18-0.83-0.8317.81.9515.8-12.5917.550.8315.98-15.62表4-10 活载B作用下BC跨梁端剪力层q(KN/m)L（m）ql/4(KN)= ql/4=- ql/4602.4000502.4000402.400034.82.42.882.88-2.8824.82.42.882.88-2.88102.4000表4-11 活载B作用下AB跨跨中弯矩（KN）层qaLU=(l-a) q/2M62.731.9565.53-5.280.15.43-5.6357.81.95615.8-14.530.3