脚手架方案

嘉来.涪滨印象一期工程一标段脚手 架 施 工 方 案四川华西集团有限公司嘉来.涪滨印象工程项目部二零零九年二月二十六日目录一、工程概况2二、材料质量要求2三、脚手架搭设2四、脚手架的检查和验收3五、脚手架的拆除5六、脚手架安全管理5落地式扣件钢管脚手架计算书一、大横杆的计算6二、小横杆的计算8三、扣件抗滑移计算9四、脚手架荷载标准值9五、立杆的稳定性10六、最大搭设高度的计算11七、连墙件的计算12八、立杆的地基承载力计算13悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、大横杆的计算13二、小横杆的计算15三、扣件抗滑力的计算16四、脚手架荷载标准值16五、立杆的稳定性计算17六、连墙件的计算18七、悬挑梁的受力计算19八、悬挑梁的整体稳定性计算20九、拉杆的受力计算21十、拉杆的强度计算21十一、锚固段与楼板连接的计算21嘉来.涪滨印象一期工程一标段脚手架方案一、工程概况 嘉来.涪滨印象工程位于绵阳市经开区群文村十一组的涪滨路西侧，场地紧靠涪江南岸。一期一标段由1栋、2栋、5栋组成，总建筑面积为63892m2。其中：1栋（26层）建筑面积 15757m2,建筑高度78m，有一层地下室（地下室由其它单位施工）；2栋（26层）建筑面积 22303m2，建筑高度78m，无地下室；五栋（30层）建筑面积25832m2,建筑高度78m，无地 下室。本工程层高均为3m,为现浇剪力墙结构。本工程主体脚手架拟采用升降式提升架（升 降式提升架另详升降式提升架施工方案），提升架从三层楼板面开始搭设。在提升架形成整体 之前，在基础至二层楼板面的外脚手架拟采用扣件钢管落地式脚手架，到二层板面则改为设 置成挑脚手架，挑架从二层搭设至三层，以上则采用提升式脚手架。二、材料材质要求1、钢管均采用48X3.5mm焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标准GB-700-SS, 3#镇静钢，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造 的标准机件：其机械性能符合（ GB-978-67） KT33-S 规定的技术标准。扣件的附件（ T 形螺 栓、螺母、垫圈）采用材料符合碳素结构钢（GB700-79）中A3钢的规定：扣件不能有裂 纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件 与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm,必要 时进行抗滑移试验。（2）脚手板选用竹笆板，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。（3）安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.8X6m的密目式安全立网，安全 网为不小于2000目/100cm2的密目式绿色围护立网。三、脚手架搭设1、落地式脚手架：落地式脚手架采用双排脚手架，搭设高度为12米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆 的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为0 48X3.5mm，连 墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0KN/m2，考虑同时 施工的层数为1层，脚手板共铺设2层。2、悬挑式脚手架：悬挑式脚手架采用双排脚手架，搭设高度为6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的 纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为妙48X3.5mm，连墙 件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0KN/m2，考虑同时施 工的层数为2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用18a号槽钢U 口水平，其中建筑物外悬 挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最 外面钢丝绳距离建筑物1.40m。搭设要点：(1) 杆件搭设顺序：根据平面布置图预留一设置挑梁一操作平台一设立斜支撑一布置 立相一扶手水平杆(2) 脚手架搭设在建筑物的第四层，设置挑梁与上钢丝绳连接固定好，并在架底往上 设置拉杆，共同承受此挑架的重量。在转角等受力薄弱位置，应加钢丝绳上拉卸载以减轻转 角处钢管受力。(3) 扣件螺栓抗扭力矩40N.m以上，但不大于65N.m,扣件抗滑荷载8KN。(4) 琵琶绳由穿梁螺栓与梁连接，螺栓与梁连接处，预留20 螺栓能通过的孔洞。同样 按照平面布置图，在剪力墙处的挑架需预留孔洞，尺寸为200X200。(5) 立杆纵向间距1.8m，横向间距1.0m，步距1.8m。连墙杆横向每隔三跨，竖向每隔 两跨布置一根。(6) 注意架体悬挑部分的水平及垂直度，防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。(7) 纵向水平杆设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。(8) 纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内，相邻接头应错开 500mm 以上。如 采用旋转扣件时，应使用3个扣件对接。纵向水平杆步高1.5m。架子的外侧应设1.2m高的 防护栏杆，操作层设置18cm高挡脚板。(9) 第一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在立柱上；第一个小横 杆处的纵向杆必须使用十字扣件。(10) 本方案所采用的竹笆脚手板一般铺设两层，上层为防护层，铺设好后四角应用14# 铁丝扎牢。(11) 脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆3-5根。 斜角与地面成 45-60的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件，并扣在立柱上。(12) 脚手架内立杆与建筑物的间距为350mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密 目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。(13) 脚手架在搭设时，应高出施工层 1.2m。(14) 应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层，防止作业层有人或物坠落。(15) 挑架首层首步的构造及搭设方法：挑架固定在预留钢筋环上，外端标高为+0.05m， 小横杆上需设置一道水平剪刀撑，底层起第一步根据立杆设置一道纵向剪刀撑。四、脚手架的检查和验收(1) 脚手架应在下列阶段进行检查和验收：1、预埋螺栓孔及拉环完成后；2、型钢及钢索搭设完成后；3、每搭设 10-13m 高度；4、达到设计高度后；5、遇有 6 级大风和大雨后；6、作业层施工加荷载前；7、停用超过一个月；8、全部搭设完毕后。（2）脚手架检查验收时应依据下列技术文件1、施工组织设计和变更文件；2、技术交底文件。（3）脚手架使用中，应定期检查以下项目：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞的构造是否符合要求；2、型钢杆件是否变形，穿墙螺栓螺帽是否松动，钢索卡扣是否松动，钢索的受力和磨 损情况；3、扣件螺栓是否松动；4、安全防护措施是否符合要求；5、荷载是否超载。 如出现上述情况，应及时采取措施处理。脚手架搭设技术要求、允许偏差及检验方法表:项次项目技术要求允许偏差检查方法和工具1型钢结构预留螺栓孔50mm7.5米钢尺型钢杆件间水平20mm水平仪或拉线穿墙螺栓露丝3丝以上水平仪或拉线钢索卡扣不松动观察2立杆垂直度（24米内）50mm吊线和卷尺3间距步距20mm钢板尺纵距50mm横距20mm4纵向水平杆高差一根杆的两端20mm水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆咼差10mm5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50mm钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离aW150mm钢板尺同步立杆上两相隔对接扣件的咼差a三150mm钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离aWh/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离aWLa/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N.m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角45 -60角尺8脚手板外伸长度对接a=130T50mmLW 300mm卷尺搭接a三100mmL三200mm卷尺五、脚手架的拆除1、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁 非作业人员入内。2、拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底土鞋。3、拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小 横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑、剪刀撑时，应先 拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。5、连墙点应随拆除进度逐层拆除。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先 通知另一方，以防坠落。7、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。8、拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊运，严禁抛掷。 运至规定地点分类堆放，当天拆当天清。9、在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开六、脚手架安全管理1、制定有针对性的、切实可行的脚手架搭设与拆除方案，严格进行安全技术交底。2、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036 考核合格的专业架子工，合格者方可持证上岗。上岗人员应定期体检，不达标者及时 清退出场。3、搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，并挂设限重牌。严禁将模板支架 揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。5、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：（1）、主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；（2）、连墙件。6、脚手架首层每隔 20 米应设置两具灭火器。7、架子搭设完毕，用合格密目安全网进行封闭施工，并设置符合要求的兜网。密目网 与兜网：脚手架外排立杆内侧，要采用密目式防火安全网全封闭。密目网必须用符合要求的 系绳将网周边每隔45cm系牢在脚手管上。首层应设置满铺架板和兜网硬防护，向上每隔3层 设置一道兜网，作业层下设随层网。8、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为12米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为0 48X3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.4 0米。 施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设2层。、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150X1.000/3=0.050kN/m活荷载标准值 Q=3.000X1.000/3=1.000kN/m静荷载的计算值 q1=1.2X0.038+1.2X0.050=0.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.4X1.000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： % =0.08/+0.10/跨中最大弯矩为Ml=(0.08X0.106+0.10X 1.400) X1.8002=0.481kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M沁=-0.10/-0.1172支座最大弯矩为M2=(0.10X0.106+0.117X 1.400) X1.8002=0.565kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：b=0.565X 106/5080.0=111.237N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：静荷载标准值 q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.088+0.990 X 1.000) X 1800.04/(100 X 2.06 X 105 X121900.0)=4.389mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算 大横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 活荷载标准值 荷载的计算值Pl=0.038X1.800=0.069kNP2=0.150X l.OOOX 1.800/3=0.090kNQ=3.000X l.OOOX 1.800/3=1.800kNP=1.2X0.069+1.2X0.090+1.4X 1.800=2.711kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：施论=7M=(1.2 X 0.038) X 1.0002/8+2.711 X 1.000/3=0.909kN.mb=0.909X 106/5080.0=179.017N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：_ PK312 -4/2/9) 皿=12EI 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5.0X0.038X1000.004/(384X2.060X105X121900.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.069+0.090+1.800=1.959kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1959.120X1000.0X (3 X 1000.02-4X 1000.02/9)/(72 X 2.06 X 105 X 121900.0)=2.769mm最大挠度和V=V1+V2=2.789mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038X1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150X1.000X1.800/2=0.135kN活荷载标准值 Q=3.000X1.000X1.800/2=2.700kN荷载的计算值 R=1.2X0.038+1.2X0.135+1.4X2.700=3.988kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其 抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1 = 0.134X19.200=2.567kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150X4X1.800X(1.000+0.300)/2=0.702kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值 为0.15NG3 = 0.150X1.800X4/2=0.540kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 X 1.800 X19.200=0.173kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.982kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和 的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000X2X1.800X1.000/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采用： Uz = 1.250Us 风荷载体型系数： Us = 1.000经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7X0.300X 1.250X 1.000 = 0.263kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85X1.4Wklah2/10其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算:1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=12.34kN；& 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm；l0 计算长度 (m)， 由公式 l0 = kuh 确定， l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.50；A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；b 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到a = 135.82f钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算” f,满足要求！2. 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算六、式计算：计算：其中N 立杆的轴心压力设计值，N=11.20kN；0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lO/i的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh 确定， l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定； u = 1.50A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)， W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW = 0.182kN.m； b 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到o- = 159.19f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算” Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 12.144kN大于单扣件的抗滑力8.0kN,所以采用双扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p W fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 49.35 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN) ； N = 12.34 A 基础底面面积 (m2) ； A = 0.25fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 1500.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc X fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值； fgk = 1500.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。 采用的钢管类型为0 48X3.5, 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2,同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用18a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内 锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.150X1.000/3=0.050kN/m活荷载标准值 Q=3.000X1.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2X0.038+1.2X0.050=0.106kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4X1.000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2. 抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下： % =0.08/+0.10/跨中最大弯矩为Ml=(0.08X0.106+0.10X 1.400) X1.8002=0.481kN.m 支座最大弯矩计算公式如下：M沁=-0.10/-0.1172支座最大弯矩为M2=(0.10X0.106+0.117X 1.400) X1.8002=0.565kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：b=0.565X 106/5080.0=111.237N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值 q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677 X 0.088+0.990 X 1.000) X 1800.04/(100 X 2.06 X 105 X121900.0)=4.389mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 荷载值计算 大横杆的自重标准值 脚手板的荷载标准值 活荷载标准值 荷载的计算值Pl=0.038X1.800=0.069kNP2=0.150X l.OOOX 1.800/3=0.090kNQ=3.000X l.OOOX 1.800/3=1.800kNP=1.2X0.069+1.2X0.090+1.4X 1.800=2.711kN小横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：施论=7M=(1.2 X 0.038) X 1.0002/8+2.711 X 1.000/3=0.909kN.mb=0.909X 106/5080.0=179.017N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：_ PK312 -4/2/9) 皿=12EI 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=5.0X0.038X1000.004/(384X2.060X105X121900.000)=0.02mm集中荷载标准值 P=0.069+0.090+1.800=1.959kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1959.120X1000.0X (3 X 1000.02-4X 1000.02/9)/(72 X 2.06 X 105 X 121900.0)=2.769mm最大挠度和V=V1+V2=2.789mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1. 荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038X1.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.150X1.000X1.800/2=0.135kN活荷载标准值 Q=3.000X1.000X1.800/2=2.700kN 荷载的计算值 R=1.2X0.038+1.2X0.135+1.4X2.700=3.988kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其 抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1 = 0.134X28.800=3.851kN(2) 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150X4X1.800X(1.000+0.300)/2=0.702kN(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值 为0.15NG3 = 0.150X1.800X4/2=0.540kN(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 X 1.800 X28.800=0.259kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.352kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和 的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000X2X1.800X1.000/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用：W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范 (GB50009-2001) 的规定采用： Uz = 1.250Us 风荷载体型系数： Us = 1.200经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7X0.450X1.250X1.200 = 0.472kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW = 0.85X1.4Wklah2/10其中Wk风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算:1. 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=13.98kN；0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.19；i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm；l0 计算长度 (m)， 由公式 l0 = kuh 确定， l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定， u=1.50；A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；吁钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到o- = 153.91f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算o- f,满足要求!2. 考虑风荷载时, 立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=12.85kN；0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lO/i的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径， i=1.58cm；l0 计算长度 (m), 由公式 l0 = kuh 确定， l0=3.12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定； u = 1.50A 立杆净截面面积， A=4.89cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)， W=5.08cm3；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩， MW = 0.182kN.m； b 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到o- = 177.29f 钢管立杆抗压强度设计值， f = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算b Nl，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 12.144kN大于单扣件的抗滑力8.0kN，所以双扣件满足要求。连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离 墙体 = 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1780.40cm4,截面抵抗矩W = 178.00cm3,截面积A = 28.83cm2。受脚手架集中荷载 P=1.2X5.35+1.4X5.40=13.98kN水平钢梁自重荷载 q=1.2X 28.83 X 0.0001 X 7.85 X 10=0.27kN/m悬挑脚手架示意图13.98kN13.98kN0.27kN/m、AtiEfJ10013001500悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到2.330.00030.72206 1.1311.9212.00悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)1.3922.196悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.342kN,R2=13.134kN,R3=-0.725kN最大弯矩 Mmax=2.196kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.196X106/(1.05X 178000.0)+4.249 X1000/2883.0=13.223N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18a号槽钢U 口水平，计算公式如下其中0b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:“570 235“矿石经过计算得到 0b=57OX 11.0X73.0X235/(1300.0X200.0X235.0)=1.76由于0b大于0.6,按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用Qb查表得 到其值为0.896经过计算得到强度 b=2.20X 106/(0.896X 178000.00)=13.77N/mm2；水平钢梁的稳定性计算7 f,满足要求！九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RU i按照下面计算其中RUicosTi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi二RUisinTi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=16.886kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.886kN 拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.0X10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： b=N/A f其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值， N = 16.89kN；A 斜拉杆净截面面积， A =29.85cm2；b 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是5.66 N/mm2；f 斜拉杆抗拉强度设计值， f = 215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算” f,满足要求！ 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 吩5其中N为斜撑杆的轴向力,N=16.886kN； lw为斜撑杆件的周长，取314.16mm； t为斜撑杆的厚度，t=10.00mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度b = 16885.69/(314.16X 10.00) = 5.38N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.134kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计 规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=13134X4/(3.1416X50X 2)1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上 搭接长度。2. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 13.13kN；d 楼板螺栓的直径， d = 20mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 13134.08/(3.1416X20X1.5)=139.4mm。3. 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力， N = 13.13kN；d 楼板螺栓的直径， d = 20mm；b 楼板内的螺栓锚板边长， b=5d=100mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN,小于205N/mm2。 楼板混凝土局部承压计算满足要求!