变位齿轮传动的受力分析及强度计算

变位齿轮传动强度计算概述变位齿轮传动的受力分析及强度计算的原理与标准齿轮传动的一样。经变位修正后的轮 齿齿形有变化，轮齿弯曲强度计算式中的齿形系数YFa及应力校正系数Ysa，也随之改变， 但进行弯曲强度计算时，仍沿用标准齿轮传动的公式。变位齿轮的齿形系数YFa及应力校正系数Ysa的具体数值可查阅有关资料。在一定的齿数范围内（如80齿以内），正变位齿轮的齿厚增加（即YFa减小），尽管齿根圆 角半径有所减小（即Ysa有所增大），但YFaYsa的乘积仍然减小。故对齿轮采取正变位可以 提高其弯曲强度。在变位齿轮传动中，分别以X2，Xi代表大、小齿轮的变位系数，g代表配对齿轮的变位系 数和，即& =x2+xi对于玉=0的高度变位齿轮传动，轮齿的接触强度未变，故高度变位齿轮 传动的接触强度计算仍沿用标准齿轮传动的公式。对于玉兴0的角度变位齿轮传动，其轮齿接触强度的变化由区域系数ZH来体现。角度变位的直齿圆柱齿轮传动的区域系数为Zh =角度变位的斜齿圆柱齿轮传动区域系数为：H认细七皿 式中、at分别为变位斜齿轮传动的端面压力角及端面啮合角。 角度变位齿轮传动的区域系数zh的具体数值可查阅有关资料。xz0的角度变位齿轮传动，节点的啮合角aa（或atat）可使区域系数ZH减小，因而提 高了轮齿的接触强度。渐开线齿轮传动可借适当的变位修正获得所需要的特性，满足一定要求。为了提高外啮 合齿轮传动的弯曲强度和接触强度，增强耐磨性抗胶合能力，推荐的变位系数列于下表中。 按表中所列变位系数设计制造的齿轮传动皆能确保轮齿不产生相切与干涉、端面重合度Ca1.2 及齿顶厚Sa0.25mn。对于斜齿圆柱齿轮或直齿锥齿轮，按当量齿数Zv查表，所得变位系数 对斜齿圆柱齿轮为法向数值（Xg, Xn2）。但为使大、小齿轮轮齿的弯曲强度相近可对锥齿轮传 动进行切向变位修正。提高外啮合齿轮传动强度的变位系数荐用值Z1（Zvi）x/Xu适用NZ2（ZV2）222834425065：O100XiX2XiX2XiX2XiX2XiX2XiX2XiX2XiX215I0. 280. 750. 261. 040. 231. 320. 201.530. 251. 650. 261. 870. 302.140. 32. 32n0. 730. 320. 790. 350. 830. 340. 920. 320. 970. 310. 800. 040. 73-0.150. 71-0. 22m0. 550. 540. 600. 630. 630. 720. 680. 880. 661. 020. 671. 220. 670.0. 661. 7018i0. 580. 640. 401. 020. 301. 300. 291. 480. 301. 630. 411. 890. 482. 080. 522. 31n0. 810. 380. 890. 380. 930. 371.020. 361.050. 361.100. 401.140. 401.000. 28m0. 600. 630. 630. 720. 670. 820. 680. 940. 701.110. 711. 350. 711.610. 711. 9022i0. 680. 680. 590. 940. 481. 200. 401. 480. 431. 600. 531. 800. 611. 990. 652.19n0. 950. 391. 040. 401. 080. 381.180. 381. 200. 421. 100. 361. 150. 261.120. 22m0. 670. 670. 710. 810. 740. 900. 761. 030. 761. 170. 761. 440. 761. 730. 761. 9828i0. 860. 860. 801. 080. 721. 330. 641. 600. 701. 820. 752. 040. 802. 22n1. 260. 421. 300. 361.240. 311.200. 251. 170. 181. 160.121.120. 08m0. 850. 850. 861. 000. 881.120. 911. 260. 881. 560. 870. 850. 862.1234i1. 001. 000. 881. 300. 801. 580. 831. 790. 891. 970. 942. 18n1. 340. 341. 260. 261. 250. 201. 200. 151. 160. 071.130. 00m1. 001. 001. 01.161. 001. 310. 991. 550. 981. 801. 002. 15注：I-适用于提高接触强度；口-适用干提高弯曲强度；HI-适用于提高耐磨性聂抗胶合能力