5新区脚手架专项施工方案整理版施工方案

中海高新区海雅花园项目B2标段工程脚手架专项施工方案编制人：严红金校核人：朱学平建设单位:中海发展（苏州）有限公司监理单位：深圳中海建设监理有限公司施工单位: 苏州建筑工程集团有限公司目 录1编制依据31.1。施工图纸31.2.主要规范、规程31.3.施工组织设计31。4。参考数目32工程概况32.1。工程简介32.2。建筑、结构概况42.3.脚手架工程概况43施工部署43.1。安全管理机构网络43.2.设计总体思路43。3。施工准备54材料要求54.1。钢管54.2。扣件64。3。脚手板64。4。安全网65构造要求及措施75。1。地基处理 7 5.2。立杆75.3。纵向水平杆75。4.小横杆75.5.纵、横向扫地杆75。6.剪刀撑75.7.脚手板85。8.连墙件85。9。悬挑槽钢梁85.10。防护设施85。11。脚手架出入口构造86安全防护措施96.1。电梯井洞口防护措施96。2。结构临边防护措施96.3。楼梯间防护措施96.4。避雷避电措施97脚手架搭设及拆除施工工艺107。1。脚手架搭设施工工艺107.2.脚手架拆除施工工艺108劳动力及材料、机具配备118。1。劳动力配备118。2。机具配备119质量保证体系119。1。构配件允许偏差119。2.脚手架搭设的允许偏差和检验方法119.3。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准1110安全施工技术措施1110。1。材质及其使用的安全技术措施1110.2.脚手架搭设的安全技术措施1310。3.脚手架上施工作业的安全技术措施1310。4.脚手架拆除的安全技术措施1311文明施工要求14苏州中海高新区海雅花园项目B2标段脚手架专项施工方案1 编制依据1.1. 施工图纸中海高新区海雅花园项目B2标段工程建筑、结构施工图纸。1.2. 主要规范、规程1.2.1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001（2002年版）1.2.2. 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）1.2.3. 建筑施工安全检查标准(JGJ5999）1.2.4. 建筑结构荷载规范（GB500092001）1.2.5. 苏州市建设局苏建质2006第24号和苏建安监2005第2号关于进一步加强悬 挑式脚手架安全管理的通知1.3. 参考数目1.3.1. 建筑施工手册（第四版）1.3.2. 简明施工计算手册（第三版）1.3.3. 建筑施工脚手架实用手册1.3.4. 建筑施工安全设施计算书编制范例2 工程概况2.1. 工程简介中海高新区海雅花园项目B2标段16#、17、20、21工程：总建筑面积为129498。33，其中地下室及半地下室共计39516.98m2,地上二至十一、十七层共计88092，混凝土框架剪力墙结构其中地下两层,地上为十一层十七层。建筑高度为58。4米。架空层层高为4米，二层至十七层层高为3.1米。 2.2. 建筑、结构概况结构形式：框剪结构。2.3. 脚手架工程概况本工程由于场地狭小,决定地下室施工结束后先回填土硬化地坪后，16#、17#、20、21楼自2起至8层采用槽钢悬挑脚手架，16、17、20、21#楼9至屋面层用槽钢悬挑脚手架至楼层。3 施工部署3.1. 安全管理机构网络项目经理：李光博安全员：王士成、朱新民 技术负责人朱学平质 量 员林振施 工 员温立虎材 料 员张文玉张军 瓦 工 班张军 木 工 班阮方法 钢 筋 班张平 架 子 班李腾飞 水 电 班赵俊辉 机 修 班冯桂华 后 勤 班图3.1 中海高新区海雅花园项目B2标段工程安全管理机构网络图3.2. 设计总体思路结合本工程结构形式及实际施工特点，16#、17、20、21楼自2起至8层采用槽钢悬挑脚手架,16#、17#、20、21楼9至屋面层用槽钢悬挑脚手架至楼层。脚手架搭设高度详见附图.本工程脚手架主要用于结构施工，兼作安全防护。脚手架搭设采用双排单立杆，立杆距结构外沿0.2mm,立杆横距1。05m，立杆纵距不超过1.5m，纵向水平杆步距1.8m。脚手架搭设平面图见附图。3.3. 施工准备脚手架搭设前，应做好以下准备工作：3.3.1. 项目部施工员应熟悉图纸，了解建筑物立面构造情况,按专项施工方案的要求，向架子作业班人员和使用人员进行安全技术交底。3.3.2. 施工前必须对进场的钢管、扣件、脚手片、密目安全网、型钢材料进行检查验收，不合格的构配件不得使用,经检查合格的构配件应按品种规格分类,堆放整齐，堆放场地不得有积水。3.3.3. 清除地面杂物，平整场地，排水畅通。4 材料要求4.1. 钢管4。1.1。 新钢管的检查应符合下列规定：应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T288）的有关规定；4.1.1.1. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道;4.1.1.2. 立杆、横杆喷涂黄色油漆，阳角立杆、剪刀撑喷涂红白相间油漆。4.1.2.1. 钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm的高频焊接钢管.严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管严禁使用；4.2. 扣件4.2.1. 扣件应采用可锻铸铁制作的保件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定；4.2.2. 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)规定抽样检测;4.2.3. 旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换；4.3. 脚手板竹笆片脚手板采用1。5m1。0 m规格，竹笆片与钢管连接应用镀锌铅丝箍绕23圈，凡竹条散落、折断较多、尺寸不符合要求的均不得使用。4.4. 安全网安全网采用密目安全网 （蓝色），安全网出厂前，必须有国家指定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。5 构造要求及措施5.1. 地基处理本工程落地脚手架底表面均采用C15素混凝土垫层硬化，厚度不小呀100mm。垫层上、脚手架立杆底部设置垫板，厚度不小于50mm，布设平稳,不得悬空。脚手架立杆外设置环通的排水沟,并设置集水井。5.2. 立杆脚手架均采用双排单立杆。立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于50cm,各接头中心距主节点(立杆与纵向水平杆相交处)距离不大于60cm。立杆与立杆采用对接扣件连接,接头位置距离主节点不超过1/3步距。悬挑脚手架立杆底部立于悬挑槽钢上，槽钢上表面立杆位置焊接直径25mm的钢筋，长度200mm，脚手架搭设时，立杆套住钢筋,详见附图。5.3. 纵向水平杆纵向水平杆置于小横杆之上,在立杆的内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，其长度大于三跨，同一步纵向水平杆四周交圈。脚手架立杆横距1m宽度范围内共设置4根纵向水平杆,两侧的纵向水平杆直接用扣件连接到立杆，中间的纵向水平杆均匀布置。纵向水平杆采用对接扣件连接，接头交错布置，接头不在同步、同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，各接头与立杆距离不大于50cm。5.4. 小横杆每根立杆与纵向水平杆相交连接处必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点距离不大于15cm,小横杆间距应与立杆纵距相同,根据作业层脚手板搭设需要，在两纵向水平杆之间等距离设置2根横杆。小横杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于10cm,伸出里排纵向水平杆25cm，距结构外边缘10cm。上、下小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置，见附图。5.5. 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆紧靠纵向扫地杆下方用直角扣件固定在立杆上，立杆底座存在高差处,将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。5.6. 剪刀撑本脚手架斜撑采用纵向剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每5步6跨设置一道，斜杆与地面夹角在4560之间，斜杆相交点处于同一条直线上,沿架高连续布置，相交的两根剪刀撑一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上,两端分别用旋转扣件固定，并在中间增加24个扣结点，所有固定点距主节点距离不大于15cm，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm以内.剪刀撑的杆件连接采用搭结,搭结长度不小于1m，并用至少2个旋转扣件固定，端部扣件距杆端净距离不小于10cm.局部脚手架与其他部位脚手架错层处在脚手架里外排立杆之间上下连续布置横向斜撑,在同节内,由底层至顶层呈“Z”字型，斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。5.7. 脚手板采用竹笆片脚手板，长1。5m,宽1.0m，每个作业层上满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。竹笆片设置在4根横向水平杆上,四角用直径1。2mm的镀锌铁丝箍绕23圈固定牢固,防止颠覆.竹笆脚手板铺设时，应平铺、满铺、铺稳，按主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，接缝处对接平铺，靠墙一侧脚手板离墙距离不大于15cm,拐角处两个方向的竹笆脚手板应重叠放置,避免出现探头及空挡现象。5.8. 连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3。6m（两步架高），水平间距4。2m，连墙杆与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件，在结构每一外框架柱处沿一组双杆箍柱式拉杆,与框架柱拉结，在楼板上两框架柱间距结构外皮0.4m处,预埋483。0mm钢管,钢管与脚手架立杆可靠拉结。详见附图.连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构面垂直，并尽量靠近主节点（与主节点距离不大于30cm），连墙杆伸出扣件的距离大于10cm，底部第一根纵向水平杆开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用.连墙杆连接均采用双扣件。5.9. 悬挑槽钢梁悬挑槽钢梁、角部悬挑槽钢梁采用18槽钢，14槽钢作次梁。槽钢间距同立杆纵距，不超过1.5米。距离槽钢梁外端10cm、25及槽钢外端部1520 位置在楼层预埋三道16钢筋，用16钢筋将槽钢固定在楼面上,.角部18槽钢部位槽钢端部各设置两道预埋钢筋。5.10. 防护设施脚手架满挂全封闭式密目安全网，密目安全网规格1.8m6。0m,用直径1。2mm的镀锌铁丝绑扎在纵向水平杆外立杆内侧,作业层脚手架立杆于0。6m及1。2m处设置两道防护栏杆，底部侧面设置18cm高的挡脚板。悬挑脚手架悬挑梁所在层脚手架底部采用胶合板全部封闭。脚手架首层外侧设置通长平网防护层。构造详见附图。5.11. 脚手架出入口构造落地脚手架搭设字形人行斜道.斜道宽度1m，坡度不超过1：3,拐弯处设置平台,宽度不小于1m.斜道两侧及平台外围设置1.2m高栏杆及180mm高档脚板。斜道上铺满竹笆脚手板，竹笆片采用搭接，下面的板头压住上面的板头，板头突出的地方设置4040防滑木条.竹笆片脚手板上每间隔250mm300mm设置一根防滑木条.人形斜道出入口处搭设防护篷,构造详见附图3。6 安全防护措施6.1. 电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.8m高的开启式防护门.防护门边框采用L30303角钢，边框内焊接镀锌网片.防护门上刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用钢管、模板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井不得作为垂直运输的通道，不得倾倒垃圾.6.2. 结构临边防护措施在结构四周边线以内50cm处设置全封闭式的护身栏杆,使用483钢管，其高度不低于1.2m,立杆间距不大于2.0m，竖向每隔0。6m设一道通长纵向水平杆，每隔一根立杆设一道三脚撑。钢管护身栏杆上刷红白间隔的油漆，并挂醒目标志牌，护身栏杆挂密目安全网，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具.6.3. 楼梯间防护措施楼梯的侧边用钢管搭设安全防护,钢管立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向设一道1。2m高的护身栏杆，侧边底部设18cm高踢脚板.6.4. 避雷避电措施脚手架采用接地线与建筑物楼层内避雷系统练成一体。接地线采用404镀锌扁铁，将立杆与整个建筑物楼内避雷系统连成一体，连接应保证接触牢靠.接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置设置在施工人员不经常走到的地方，以避免跨步电压的危害，并防止接地线遭机械伤害，同时注意检查与其他金属物或电缆之间的安全距离（一般不小于3m），避免发生击穿事故。接地线与建筑物楼层内避雷系统采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊接完成后用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10。7 脚手架搭设及拆除施工工艺7.1. 脚手架搭设施工工艺钢管脚手架搭设的工艺流程为:落地脚手架：纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆纵向水平杆连墙杆铺脚手板搭设防护栏杆扎安全网.搭设首步脚手架过程中，沿四周每框架各内设一道斜支撑,拐角处双向设置，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高于连墙件两步时，设置临时稳定措施，待连墙件搭设完毕后方可拆除。其余组件的搭设要求参见构造要求。悬挑脚手架：悬挑槽钢预埋件埋设槽钢定位安装纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆纵向水平杆连墙杆铺脚手板搭设防护栏杆扎安全网。悬挑梁设置楼层混凝土浇筑前，钢筋卡箍定位预埋.槽钢安装时，确保槽钢固定牢固.搭设首步脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向设置，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高于连墙件两步时，设置临时稳定措施,待连墙件搭设完毕后方可拆除。其余组件的搭设要求参见构造要求.7.2. 脚手架拆除施工工艺脚手架拆除应严格遵守由上而下、先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、纵向水平杆、立杆、悬挑梁等,一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆纵向水平杆立杆悬挑梁等。不得分立面拆除或在上下两步同时进行拆除。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同时下降，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应先增设连墙件加固。拆除脚手架时,不得破坏脚手架的稳定性，拆除连墙杆前,设置临时支撑防止架体变形，拆除立杆等时,防止架体失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（6m左右)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，然后拆除连墙件。8 劳动力及材料、机具配备8.1. 劳动力配备架子工50人,负责架子搭设及拆除,按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工3人，负责对脚手架垂直度的控制。8.2. 机具配备架子扳手50把，用于脚手架搭设和拆除，力矩扳手2把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。9 质量保证体系9.1. 构配件允许偏差见本方案第4章材料要求部分。9.2. 脚手架搭设的允许偏差和检验方法见表9.1。9.3. 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准见表9.2。10 、安全施工技术措施10.1. 材质及其使用的安全技术措施10.1.1. 扣件的紧固程度4050Nm，不大于65Nm,对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。10.1.2. 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。10.1.3. 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。10.1.4. 禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件.10.1.5. 外脚手架严禁使用竹、木脚手或钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料等混用.10.2. 脚手架搭设的安全技术措施1、搭设过程中,划出工作标志区,禁止行人进入改区域，统一指挥、上下呼应、动作协调,严禁在无人指挥时作业.当解开与他人有关的结扣时，必须告知对方，并得到对方允许，防止坠落伤人。2、 开始搭设立杆时,每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除.3、脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，确保搭设过程安全，未完成脚手架在每天收工前进行检查，确保架子稳定。4、脚手架必须配合施工进度进行搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。5、脚手架搭设过程中,应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求并验收合格后挂合格牌。6、悬挑脚手架悬挑槽钢与楼面锚固必须固定牢固，严禁私自拆改.10.3. 脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构外脚手架每搭设完毕一层，由项目部安全员验收，验收合格后方可使用。任何个人、班组长，未经同意，不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，竹笆片脚手板上不得集中堆放材料等，施工荷载不得大于3kN/m2，确保安全储备。3 、结构施工时不允许多层同时作业，悬挑架同时作业层数不超过一层.4、当作业层高出其下连墙件3.6m以上且其上无连墙件时,应采取适当的临时撑拉措施。5、各作业层之间设置可靠的防护栅栏,防止坠落物体伤人。6、禁止攀爬脚手架.7、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时整改加固，脚手架达到坚固稳定，确保施工安全。10.4. 脚手架拆除的安全技术措施1、脚手架拆除前，全面检查待拆的脚手架,根据检查结果，拟定作业计划,并报批、进行技术交底后方可作业。2、架体拆除以前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除。3、拆除脚手架时应划分作业区，周围设绳绑围栏并竖立警戒标志，地面应设专人指挥，并禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方,并得到对方同意,以防坠落。5、拆除脚手架过程中,不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。6、拆除过程中,每天收工前,对脚手架进行检查，不留下隐患。7、拆除脚手架过程中，不得碰撞脚手架附近电源线，防止触电事故的发生。8、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附扣件或将连接的两杆送到地面。所有脚手板应自外向里竖立搬运，以防脚手板和杂物从高出坠落伤人。9、拆下的零配件装入容器内,用吊篮吊下,拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊,严禁从高空直接抛掷。11 、文明施工要求1 、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。2、严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。3、上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。4、护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必须由架子工操作,任何其他工种不得随意拆改.5、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改,如局部需拆改,必须经技术部同意并由架子工操作。6、不准利用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架上下作业面，不准在脚手架上推车走动,塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动脚手架。7、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。8、任何作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等脚手架部件。9、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题时要及时解决.10、保证脚手架的整体性，不得与井架、人货电梯等一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑轮绳索运输,不得乱扔。使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋,袖口、裤口要扎紧。11、大雪、大雾、大雨及六级以上大风天气停止脚手架作业,冬季、雨季施工要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等，若有应随时清扫，并采取防滑措施。12 、悬挑槽钢梁方案验算12.1 材料特征 材料规格截面特征截面尺寸弹性模量承载力钢管482。7W4.121cm3i16。04mmA384。2mm2206000Mpafy205Mpa槽钢18aIx1273cm4Wx141cm3Sx83.5cm3h180mmb68mmd7mm206000Mpafv125Mpafy205Mpafce=320 Mpa槽钢14aIx564cm4WX81cm3h140mmb58mmd6mm206000Mpafv125Mpafy205Mpafce=320 MpaQ235钢材164016De16mm206000Mpafv115Mpafy205Mpa扣件直角、旋转/抗滑8KN砼C30、C35/fc15Mpafcm16。5Mpa 12.2 荷载标准值与效应组合12。2.1恒载1、每米立杆承受的结构自重 GK10。1248KN/m2、每米钢管自重 GK20.0304 KN /m3、竹笆片脚手板自重 GK30.35 KN /m24、栏杆与挡脚板自重 GK40。14 KN /m25、密目安全网自重GK50.014 KN /m26、18a槽钢自重 GK60。198 KN /m7、14a槽钢自重 GK60.145 KN /m12。2。2 活载施工均布活荷载（按结构脚手架取值）： Qk3.0kN/m2根据使用工况要求,计算时按一个操作层考虑12.2。3风载k0。7zs0,查表得本区基本风压00.45KN/m2，z1.344，s0。91k0.71。3440。910。450.4KN/m212.2。4效应组合计算项目荷载效应组合纵、横向水平杆强度1。2恒载1。4活载刚度恒载活载立杆稳定：1。2恒载1。4活载1.2恒载1.40。85(活载风载） 连墙构造1.4风载5KN12。3方案验算12。3.1钢管扣件架体12。3.1.1纵向横杆抗弯验算A、强度采用4根6m钢管均匀不止，按3等跨连续梁考虑，查表得Mmax0。1ql2其中，q1。2GK31.51。2GK241。4Qk1.5 1.20.351。51。20.030441.431.36.236KN/m Mmax0.16.2361.51。403KNm |Mmax/4W1.4031000000/4121485.1Mpaf205Mpa 安全B、总支座反力Fmaxql6。2361。59。354KN，则单根纵向横杆传递给横向横杆的集中力为FFmax/4=2.34KNC、挠度f0。677qkl4/100E4l其中qkGK31。5GK24QK1。3 0。351。50.0304431.34.55KN/mf=0。6774.5515004/10020600010783041.8mmfl/150=10mm 满足12。3。1.2 横向横杆抗弯验算 按单跨固定支座一端延伸受弯构件考虑,受到的集中力F2。34KN,均布线荷载qG1.2GK21.20。03040.03648KN/m，qGQqG1。3Qk1.55.89KN/m，跨内活荷载不重复计算，a300mm，b300mm，l1000mm，则强度MAqGQa2/25。890。32/20。27KNmM1Fb3qGQa2/83qGl2/32 2.340。335。890.32/830。0364812/320。502KNmM25Fb/92qGQa2/163qGl2/32 52.340.3/935.890。32/1630.0364812/320.29 KNmMB9Fb/87qGl2/64qQa2/4 92。340。3/870.0364812/64（5。890.03648）0.32/4 0。662KNm |Mmax|0.662KNm |Mmax/W0.6621000000/4121161Mpaf205Mpa 安全A、 最大反力RAF23a/l3(a/l）2/2+qGl38a/l6(a/l)2/8+qQa43a/l/42。34（2-0。9+0。27）/20.036481（32。40.54)/85。8540.3（40.9)/4=3.94KNB、 挠度F0。0145q（G+Q）kal3/EI 0.01454.530430010003/2.061000001078300.95mmfl/150=2mm 满足12。3.1.3立杆稳定验算A、立杆压力值N最下一步立杆受力最大，则1）、不组合风载N11.2GK117。41.26GK31.31.5/21.26GK40。151.5/21。2GK51.517。41.4Qk1.31.5/29。71KN2)、组合风载N2=1。2GK117.41。26GK31.31.5/21.26GK40。151.5/21.2GK51。517。40。851.4Qk1.31.5/2N（0。85k） 8.97N（0。85k）（KN）N（0.85k）:由85%风荷载标准值对立杆产生的压力,其值由Mw（风荷载对顶端立杆产生的弯矩）确定：Mw0.851。4klah/100。851.40。41。51.8/100。231KNmN(0.85k）=Mw/l=0.231/l=0.231KNN2=8。97+0.231=9。2KN3）、验算设计荷载NNmax(N1、N2）9。71KNB、稳定计算钢管截面面积A384。2mm,截面稀疏W4121mm3。回转半径i16.04mm，钢管计算长度l0=kh=1.1551.51。8=3.12m，=l0/i=194，查得稳定系数=0。191=N/A9.711000/0。191384.2=132。3Mpaf=205Mpa 稳定12.3.1.4扣件抗滑验算已算得横向横杆传递的最大反力为RA3.94KNR8KN 安全12.3.1。5拉接构造验算k0。4KN/m2，单个拉接构造覆盖面积为A33。610。8m，安全网挡风系数0.35，则迎风面积AwA3。78mN1w1。4kAwN01。40.43。7857。2KNN8KN 安全12.3。2悬挑钢梁12.3.2。1抗弯验算根据槽钢梁的结构布置及上部脚手架传递的集中荷载建立如下力学模型图中 F9。71KN,qG1.2Gk61。20.1980.2376KN/m，显然，弯矩及剪力最大点均为A点，该点为搁置边缘点。A、 强度Mmax（F1。3F0。3qG1.4）/215.77KNm不考虑钢梁进入塑性工作妆台，则x1。0|Mmax|/xWx15.771000000/141000111.8Mpaf205Mpa 安全Qmax2FqG1.419。75KNQmaxSx/Ixd 19.75100083.5/12730718.5Mpafv125Mpa 安全eq（3）116.3Mpa1。1f225mpa 安全B、 支座反力建立平衡方程式：F1.3F0.30.23761.40.7FB1.30.23761。60.8 FB11.9KN，方向向上（)同理，FA32。03KN，方向向下（）计算结果表明，钢梁搁置点A受到一个向下的压力，且受力最大，拉环B点处则受到一个向上的力。C、 挠度显然、钢梁悬挑端具有最大挠度，利用图乘法算得：f(0。2332/31。31.3/49.711。31.30.52/31.39.710.30.30。51。2）/EI11.26/EI4.5mmfsl/1509mm 满足12。3.2。2 整体稳定验算槽钢受压翼缘的自由长度为l2。7m,翼弯半径t10。5mm，Q235钢b570bt/lh0.83740。6b1.070.282/b0.66Mmax/bWx170Mpa=205Mpa 不会失稳12。3.2。3 局部承压验算A、槽钢最大局部压应力出现在搁置点A处腹板,则csRa/Acs32.031000/7（68210。5）51。4Mpaf205Mpa 安全B、C30砼最大局部压应力出现在搁置点A处,则ccRa/Acc32。031000/68686。9Mpafc15Mpa12.3。2。3悬挑钢梁上部横搭小槽钢验算由于局部转角处槽钢间距不复合脚手架立杆间距要求，因此为保证立杆间距及安全性、外立面美观等因素，考虑在悬挑钢梁间距过大或较小处上部横搭14小槽钢，以利于脚手立杆均匀布设。从后附悬挑钢梁布置图中可知，钢梁上部设置的小槽钢最不利受荷状态如下图：MmaxFL/4qGL/89.711。55/40.1451。55/83。81 KNm不考虑钢梁进入塑性工作状态，则x1。0Mmax/xWx3.811000000/8100047.1Mpaf205Mpa 安全fFL/48EI5ql4/384EI1。3mmfsl/15010mm 满足12.3.3 拉固构造 从槽钢承载力计算中算得最大拉力为TFB11。9KN，预埋形拉环采用16光圆钢筋制作，则Ae200。9mm212。3.3.1抗拉强度yT/2Ae11.91000/2200。929。6Mpaf205Mpa 安全12。3.3。2粘结强度Ni11.9Kn，0ft1.5Mpa，la150100250mm，则Ni/d2la0.4Mpa0 安全，末端直段长150mm，90弯钩。12。3。4挑出较长钢梁处理从脚手槽钢布置图中可知，3#、5#、6、10、16#、9楼、15#房转角处槽钢挑出端长度约3m,将采用局部加强的方式,加强用一根长3m的18槽钢并列补焊。从槽钢布置图中可知，3、5#、6#、10#、16、9楼、15#1房转角处槽钢为最不利钢梁，该钢梁上共承受3个集中力，两个F即立杆传递的集中力,一个F即为搁置在该槽钢上14小槽钢上立杆所传递的集中力：最大弯矩则为： F2/39。716。5KNM9。712.959。710.656.51.8547KNm此时搁置点处应力为：M/x2Wx471000000/2141000166Mpa 安全原钢梁抗剪能力因富余较大，不再进行验算加强时，主槽钢与加强槽钢正对拼接，成方管状，在上表面进行焊接，至少4处，每处长度70mm，焊缝饱满均匀。具体构造详见后大样图。12。3。5边缘梁承载能力复核12。3.5。1结构条件查看结构图可知，支承槽钢的边梁截面最小处为200400,梁跨度为3.9m,其两边支座为剪力墙肢，楼板厚度120mm;砼强度等级最小为C30，受拉区钢筋保护层厚度a25mm,受压区a25mm，主筋为HRB400级钢,配筋如下：支撑最不利梁截面200mm400mm支座截面:314（461。58mm)，2（401.92 mm）跨中截面:314（461.58mm)，2（401.92 mm）12。3.5。2 荷载的作用情况下图为最不利部位的集中荷载作用情况，图中符号的集中力数值即是槽钢传递的搁置点压力和拉环拉力。12.3.5。3抵抗弯矩确定250550边梁1）、跨中截面As461。58mm，As401.92 mm则x（fyAsfyAs)/fcmb340（461。58401。92）/16.52006mm2a50mm，取x2a50mm则MR中fyAs（h0a)340401。92（40050）47。8KNm2）、支座截面As461.58mm,As401.92 mm则x（fyAsfyAs）/fcmb6mm2a50mm，取x2a50mm则MR支fyAs（h0a）340461.58(40035)57。28 KNm12。3.5。4施工时产生的弯矩施工阶段该部位楼面活荷载标准值按0.5KN/m取用1、 施工弯矩1）、200400边梁图中q1。2240。20。42。3KN/m槽钢传递集中力FRa32.03KN，按单跨两端固定梁计算M中ql/24FI/82Fab/l 2。33.9/2432.033。9/8232。030。53.4)/3.9 20.19KNm47。8 KNmM支ql/12Fl/82Fab/l |2。33。9/1232.033。9/8232.03（0.53。4)/3。9| =46。45KNm57。28KNm根据验算结果，支撑边梁满足脚手架悬挑钢梁要求。由于验算结果与边梁承载结果较为接近,为保证施工安全，拟采取下列措施： 1、 该脚手架仅设一个操作层，堆载不得大雨200Kg/m（即1.96KN/m)2、 槽钢端部采用钢丝绳与上一层梁进行拉接，作为安全辅助措施.荷载限制后，施工过程产生的弯矩已大大减小，结构已处于可靠的安全状态。附图：