机械毕业设计（论文）-可四轮定位四柱式汽车举升机设计【全套图纸】

可四轮定位四柱式汽车举升机设计 1 1 绪论绪论 全套图纸，加全套图纸，加 153893706153893706 1.1 国外的情况和发展趋势国外的情况和发展趋势 汽车举升机在世界上已经有了 80 多年历史。1925 年美国生产了第一台汽车举升机, 它是由气动控制的,如图 1.1 所示。由于采用的气压比较低,所以缸体较大,同时采用皮革 用来密封,所以压缩空气驱动时的弹跳较严重且不稳定。等到 10 年后,即 1935 年这种单 柱举升机才在美国以外的其它地方开始被采用。 图 1.1 单柱举升机 无锡太湖学院学士学位论文 2 1937 年美国另一家公司生产了第一台四柱举升机,随后在美国一家公司也生产出类 似的举升机,如图 1.2 所示。这两种举升机均由螺旋驱动, 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 3 图 1.2 四柱举升机 其方案是:每一根立柱内都有一颗螺母及螺杆,由装在地面上的链条连起来实现同步 驱动,此四柱举升机在市场上并没有获得成功,而单柱举升机却继续得到普遍的应用。 1948 年 Joseph Bardbury 但是在美国单柱举升机却继续受到 人们的青睐。1956 年 Borg Warner 和 Plessey 生产液压压力能达到 140175Kg/cm 的液压齿轮泵;由此, Bardbury 又生产出双功能举升机,这在举升机的设计上是一个突 破性跨越。此举升机可以用两种方式支撑汽车:车轮支撑型;车轮自由型。此发明在 市场上很受欢迎。到 1960 年在英国的市场上使用率竟达 75%。1961 年 Bardbury 生 产出四柱举升机改进后的车轮自由系统,而且在全世界 17 个国家获得了专利。但在 南美洲仍然流行单柱举升机,只是已将其改为液压传动。 1966 年,一家德国公司生产出第一台双柱举升机,如图 1.3 所示。这是 无锡太湖学院学士学位论文 4 图 1.3 双柱举升机 举升机设计上的又有了一个重要进展,但是直到 1977 年这种举升机才在德国以外的 其它国家出现。现在双柱举升机在市场上已占据稳定的地位,其销量还在继续上升。 它和四柱举升机相比,既有优点,也有缺点,以下将作简要说明。 我们所见到的绝大多数举升机都采用固定安装的方式,在举升前汽车必须驶上举 升台。在移动式举升机方面也有几项成功突破,如简式举升机、菱架式举升机等。但 这类举升机还存在两个重要问题:接近汽车下部难,在车间移动举升机时难逾越地面 上的障碍物。当然,可移动性是这类举升机的重要优点。现在固定安装的单柱、双柱、 四柱举升机已在维修现场广泛采用,而移动式举升机却相对要少得多。 最初设计单柱举升机,车辆体积都较大,其底盘能明显分辨,因而汽车检修区远 远大于举升器件。现在绝大多数汽车均为“紧凑型”或“半紧凑型”,导致汽车检修 区域接近主要举升机器件不便。但在南美洲却有例外,那里仍然采用较大的车辆,这 可能是单柱举升机在该地区的市场上仍然继续受到欢迎的重要原因。单柱举升机有 两大优点:当其下降后,不会成为维修车间的障碍物;汽车可在举升机上自由的转。但 美国却遇到了困难,主要是举升机的旋转会带来撞击操作人员的危险。单柱举升机的 主要缺点是:第一,它需要在车间的地面挖掘一个相当大的洞后才能安装;其次,它只 能提供车轮支撑方式;第三,使用时难接近汽车下部的一些检修区域。举升机用的主 油缸潜藏在地下也给维修带来两大问题:第一是检修这些零部件较为困难;其次是油 缸所处的环境条件差,容易生锈,特别是地下水位较高时。 双柱举升机(包括液压式和机械式),都有以下的优点:第一,检修汽车下部具有 很高的可接近性(几乎达到 100%);而且,采用车轮自由型的方式支撑车辆,所以拆卸 车轮时不需要其它辅助性的举升方法;第三,结构紧凑,占地面积小。双柱举升机的缺 点是:第一,为确保安全,安置举升机时的要求非常严格,否则在举升过程中容易摇晃 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 5 或颠覆;第二,由于此举升机常采用车轮自由型的方式支撑汽车,如果需采取车轮支撑 型的方式维修汽车则会产生不便,如检查悬挂系统、检查转向机构间隙或进行车轮定 位检验等;第三,由于举升臂和立柱承受悬臂或载荷所产生的巨大应力,其承力件容易 受到磨损。因而双柱举升机没有四柱举升机的使用寿命长。 如图 1.2 所示,四柱举升机有四根立柱、两根横梁、用于支撑汽车的两个平台。 举升前,汽车很容易准确驶上四柱举升机的台板。由于台板内侧设备有凸缘,当汽车 驶上台板时也不致于底下,车轮支承型四柱举升机的优点是:第一,举升机装载汽车时 不需要较高的操作,操作又很简单;第二,承载时比较稳定;第三，支承载荷受力简单, 应力较低,从而延长了设备的使用寿命;第四,由于具有较高的使用价值,从经济上来 看也是合算的;第五,易于维修;第六,在车间现场进行安装也较方便，只要地面平坦, 其混凝土厚度能够牢固立柱的地脚螺栓就行。四柱举升机的缺点是:和双柱举升机相 比,占地面积较大,对汽车检修区域的可接近性差。 1.2 国内的情况和发展趋势国内的情况和发展趋势 由于我国汽车维修检测设备行业起步晚、起点低，整体上还是比较落后的。举 升机制造企业生产规模小、经济技术力量不足、各食其力、缺乏专业分工和广泛合 作；技术吸收、运用、开发、创新能力不够；抄袭、伪造现象和短期行为严重；市 场营销及服务水平低等问题还普遍存在，从而导致全行业产品结构不合理,质量不高。 对于汽车维修企业来说，汽车举升机可能是除厂房外的最重要的投资,因为它 具有非常重要的作用，甚至直接影响到汽车维修业务的兴败。汽车举升机是汽车维 修设备行业的支柱设备之一,让我们生产出更多、更好、更受用户欢迎的汽车举升机,为 汽车维修企业服务。 1.3 设计的依据及意义设计的依据及意义 进入21世纪，轿车举升机作为轿车保养设备的一种，随着近几年我国的轿车行 业发展，在轿车维修行业较广泛的应用，维修业也发展到室内和室外维修，举升机 在汽车的维护行业有着非常巨大的作用，无论保养小修还是整车大修，都需要它。 在各种规模的维修保养企业公司中，无论是维修多种车型的综合型修理厂，还是经 营范围单一的汽车店，基本都拥有举升机。举升机的重要性和遍及性，决定了它是 一种备受汽车行业人员重视的设备。而随着我国轿车数量的增加，作为维修保养的 须具备的一种工具，举升机有广泛的市场和应用前景。私人购买成为购车的主要来 源，售后市场也将得到蓬勃的发展，举升机在未来的需求量也将不断增加，据业内 专家估测，在未来三年内，举升机市场将保持在812的增长率。因此，设计出 一款简单实用的举升机有很大前景，也能增加轿车维修行业的工具，减少轿车维修 工人体力劳动，增加维修的效率。 无锡太湖学院学士学位论文 6 1.4 轿车举升机的分类轿车举升机的分类 轿车举升机产品种类较多，动力形式一般有液压和机械两种形式，有的二次举 升采用的是气动。结构类型有:单柱式，双柱式，四柱式和剪式等结构（如图1.1-1.4） ， 双柱式有的采用门式结构，有的四柱式举升机作为四轮定位设备配套使用，剪式举 升机一般为移动式的。而选择单柱、双柱还是四柱的举升机，或是选择立式、剪式、 平板式还是子母式，或是几种类型相结合的举升机，车间结构布局和维修中的具体 需要来确定采用哪种举升机，比如举升机在车间的占地面积和高度，举升机在维修 和养护中的具体用途，以及是否要与四轮定位仪配套使用等。而轿车举升机的发展 趋势也将朝着自动化，智能化发展。机械式举升机被液压式举升机取代。对轿车保 养行业而言，举升机一定要安全可靠、维护简单，否则在一定程度上会影响工作效 率。而传统的机械式举升机安全性较差，所需的维护工作较多，被液压式举升机取 代也是大势所趋。据有人调查，访谈举升机生产厂商，全部转向了当前主流产品即 液压式举升机，它具有安全性能好、维护周期长以及工作效率高等优点。产品质量 智能将不断提高。随着技术开发的提高，举升机在设计方面越来越智能化和人性化， 将会向遥控、电脑控制方向发展。同时随着技术的不断成熟，其标准也将慢慢统一 化。技术先进、质量稳定的产品将主导市场。 图 1.4 四柱上油缸式举升机 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 7 图 1.5 四柱下油缸式举升机 图 1.6 剪式举升机 无锡太湖学院学士学位论文 8 2 课题分析课题分析 2.1 设计技术要求设计技术要求 最大举升质量 4000 公斤；最大举升高度 1700 毫米；可用于四轮定位的四柱式 举升机；符合汽车举升机行业安全标准。 2.2 设计特点设计特点 2.2.1 举升机台板降到下位时举升机台板降到下位时, ,与地面应尽可能在同一平面上与地面应尽可能在同一平面上 为达到此目的,虽然可在地面上挖掘坑洞,但还增加投资费用,也破坏了车间地面 的水平性。为此,在保证强度和刚度的基础下,应尽可能降低举升机台板和横梁的高 度;这样既便于汽车驶上举升机,又使驶上台板的斜面长度尽可能短,节约车间的占地。 在条件许可时举升机台板(或横梁)应选择专用型钢或用钢板折弯成形。 2.2.2 正确选择传动方式正确选择传动方式 采用机械传动(螺母、螺丝)或液压传动(油缸),都采用电动机驱动。机械传动的 成本较高,耗能较多，但安全性较好。现实证明:机械传动的耗能为液压传动所需耗 能的两倍(在举升载荷、举升时间均相同的条件下)。机械示举升机的螺母、螺栓磨 损较快,而液压示举升机的维修量却相对要小些。虽然液压示举升机的技术难度较大,但 多数的零部件(液压泵、液压缸、阀门、密封元件等)均可从外面购买,当然一定要选 用优质的产品。 2.2.3 汽车举升机的安全保证措施汽车举升机的安全保证措施 如今全世界都对在危险作业环境下工作的人员的安全投以极大的关注。汽车举 升机具有潜在的危险,因为人们要在其下面工作，当其升降时如不小心,也会碰伤手 足。近年来不少国家还制定了专门性法规,以防止或至少使安全事故的可能性降低到 最低限度。 汽车举升机的安全保证措施主要应从两方面着手:一方面应从设计制造方面采 取措施,好提高汽车举升机的安全技术特性;另一方面则应在使用维修过程中遵循严 格的操作程序,保证汽车举升机能在好的技术状态下正确的运行。 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 9 3 方案论证方案论证 3.1 纯机械结构纯机械结构 由齿轮齿条结构做主动力结构，由电动机带动齿轮转动，齿轮与固结在升 降板上的齿条啮合，带动齿条上下运动 从而达到举升的目的。简单示意图如图 3.1，具体过程如图 3.2 所示。 图 3.1 结构示意图 图 3.2 系统框图 此结构的优点是结构简单，易操作，传动精度高，响应快等，但也存在着十分巨大 的问题：第一，由于是四柱举升，按照上面结构，势必要在每个柱上都设计此结构， 并需配置 4 个电动机，不仅增加额外重量，而且经济性也不好，同时对同步举升存 在缺陷。第二，由于是齿轮齿条啮合的举升，所以汽车的重量都由轮齿间的啮 合力平衡，对齿轮齿条的刚度要求很高，而且长期负载，容易产生疲劳失效。 3.2 液压结构液压结构 由液压结构带动刚索来回运动，刚索的另一端经过滑轮连接在立柱上，液压缸 安装在平板上，由于刚索的伸缩，产生反作用力，举升汽车。具体过程如图 3.3 所示。 电动 机 齿条升降 板 限位开关 齿轮汽车 无锡太湖学院学士学位论文 10 图 3.3 系统框图 优点： 1) 液压传动可以输出大的推力或大转矩，可实现低速大吨位运动 2) 液压传动能很 方便地实现无级调速，调速范围大，且可在系统运行过程中调速。 3) 在相同功率 条件下，液压传动装置体积小、重量轻、结构紧凑。液压元件之间可采用管道连接、 或采用集成式连接，其布局、安装有很大的灵活性，可以构成用其它传动方式难以 组成的复杂系统。 4) 液压传动能使执行元件的运动十分稳定，可使运动部件换向 时无换向冲击。而且由于其反应速度快，故可实现频繁换向。 5) 操作简单，调整 控制方便，易于实现自动化。特别是和机、电联合使用时，能方便地实现复杂的自 动工作循环。 6) 液压系统便于实现过载保护，使用安全、可靠。由于各液压元件 中的运动件均在油液中工作，能自行润滑，故元件的使用寿命长。 7) 液压元件易 于实现系列化、标准化和通用化，便于设计、制造、维修和推广使用。主要缺点： （1）由于液体流动的阻力损失和泄漏比较大,所以效率比较低。如果处理不适当,泄 漏不仅会污染场地,而且还可能引起火灾和爆炸事故。 （2）工作性能易受温度变化的影响,因此不宜在很高或很低的温度条件下工作 通过综合考虑和对比，利用液压结构在汽车举升机构中具有明显优势。 液压结构升降板 刚索 下限位开关 上限位开关 下降 上升 PLC 程序 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 11 4 机械部件设计计算机械部件设计计算 4.1 举升机运动过程原理举升机运动过程原理 四柱举升机由液压驱动，通过滑轮与钢丝绳传递应力，具体运动流程见图 4.1： 电动机 液压缸 钢丝绳 平 板 图 4.1 简单示意流程图 在上述流程中，电动机运转，液压缸排液，与钢丝绳连接的液压杆缩回，通过滑轮 的变向，使平板受到向上的的举升力，平板被向上举升。同样的，当电动机转动， 液压缸注液，液压杆伸出，此时平板仍然受向上的力，只是钢丝绳在伸长，平板受 重力作用自动下降。 简单的结构示意图见下图 4.2： 无锡太湖学院学士学位论文 12 图 4.2 简单结构示意图 由以上结构简图可得： （1）因为平板的举升、下降是由液压杆的来回运动控制，所以平板的最大举升高度 主要受液压杆初始长度的影响，安装的时候液压杆初始长度 1 米的话，最大举 升高度也为 1 米。 （2） 立柱内固定点实则为立柱盖上与钢丝绳连接的结构，在安装时可以调节结构， （示意图上为上移或下移固定点）使得被四个立柱支撑的平板在同一水平面 内。 4.2 立柱设计计算立柱设计计算 整个立柱体相当于一个悬臂梁，可画出立柱的弯矩图和剪力图。 由 F1引起的弯矩图和剪力图见（图 4.3）： 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 13 b= a= B 2M A (+) F1 Q2 (+) 图 4.3 立柱上 F1 作用力及其弯矩图和剪力图 l=2600mm b=2415mm a=185mm )( 5 . 6376807)1852600(5 .2640)(M maxkgmmalP （4.1） kgp 5 . 2640Qmax 由 F2引起的弯矩图和剪力图见（图 4.4）： Q (-) 1 A (-) M1 B 2F =2640.5kg 图 4.4 立柱上 F2 作用力及其弯矩图和剪力图 l=2600mm b=1890mm a=710mm （4.2） kgmm6880545)7102600(5 .2640)(MmaxalP kgP 5 . 2640Qmax 由 FBY产生的 M 引起的弯矩图见（图 4.5）： A M B M3 (-) 无锡太湖学院学士学位论文 14 图 4.5 立柱上 M 作用力及其弯矩图 kgFBY2 .75839119.71M kgmmFMBY 2 . 75839)12119.83(Mmax （4.3） 综上所述，立柱受力弯矩图和合成剪力图如（图 4.6）所示。 合成弯矩图 A C D (+) A (+)C 合成剪力图 B B 图 4.6 立柱受力的合成弯矩图和合成剪力图 从图中可以得出 kgmmaaP5 .1386262525 5 . 2640)(M21 kgmmD3 .1310423 2 . 75839 5 . 1386262M 在截面 C 处，剪力为最大（QC=2640.5kg） ，弯矩为最大（MC=1386262.5kg）,所以此 处为危险截面。前面计算已得，抗弯截面模数为： 4 519.2814cmIZ (4.4) 3 83.253 881.110 10519.2814 Wcm e I z z 截面上半部分静矩 S171.24cm3， (4.5)mm S IZ 436.16 24.171 519.2814 以下进行强度校核： （1）校核正应力强度： (4.6)/(14.546 83.253 10 5 . 1386262 2 1 max max cmkg W M W M C 许用应力选： (4.7) 2 /kg110204 58 . 9 100541 cm ，满足强度条件。 max （2）校核剪应力强度： (4.8)/(69 . 5 2 . 28436.16 5 . 2640 / 2max max cmkg cm kg SbI Q bI SQ Z C Z 选，而许用应力MPa235 s 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 15 (4.9) )/(59.479 58 . 9 100235 2 cmkg ，满足强度条件。 max （3）折算应力强度校核： 主立柱横截面上的最大正应力产生在离中性轴最远的端处，而最大剪应力 max 则产生在中性轴上，虽然通过上面的校核说明在这两处的强度都是满足要求的， max 但是因为在截面 C 处，M 和 Q 都具有最大值，正应力和剪应力都比较大，因此这里的 主应力就比较大，有必要根据适当的强度理论进行折算应力校核，取该截面边缘处 某点 K 来进行计算： (4.10)）（ 2 1 / 6 . 540 519.2814 0881.1110 5 . 1386262 cmkg I My x (4.11) ）（ 2 /69 . 5 2 . 28519.2814 25.171 5 . 2640 cmkg Ib QS x xy （4.12） 由于点 K 处在复杂应力状态，立柱的材料采用的 30 钢是塑性材料，可以采用第 四强度理论20，将 的数值代入，用统计平均剪应力理论对此应力状态建立的 xx , 强度条件为： (4.13) 22 3 j 所以 2222 /082.1104/ 4 . 51269 . 5 3 6 . 540cmkgcmkg j 即 (4.14) j 按第四强度理论所算得的折算应力也满足许用强度要求。 4.3 梁设计计算梁设计计算 梁力学上可简化为下图 4.7： 无锡太湖学院学士学位论文 16 图 4.7 梁受力图 图中： L梁的有效长度，mm G梁的自重，N a梁的支架到承受桥上重力一端的距离，mm c架在梁上，桥与梁接触的有效宽度，mm 由设计过程，可得： a = 250mm c = 500mm L = 3000mm q = 20N/mm G = 842.4N 由计算来看，自重相对于梁上所受外力很少，为简化后面计算，忽略自重，对 最终计算结果基本无影响。 现计算过程如下： 由梁的平衡条件可得： 10 ab FFKN 由梁的受力情况绘出梁上的剪力及弯矩图，如图 4.8 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 17 图 4.8 弯矩图 由图得： N10000Qmax mmN 7500000Mmax 梁上最大剪力 max Q 梁上最大弯矩 max M 4.3.1 强度校核强度校核 梁的截面尺寸如图 4.9： 无锡太湖学院学士学位论文 18 图 4.9 梁截面图 由设计过程可得： =150mm 1 L =50mm 2 L 10amm 10bmm 80cmm 所以： 2 11 1500ALamm 2 22 500AL bmm 122212 /2/53.75 c yA LaA LAAmm （4.15） 所以截面对形心轴的惯性矩 2 34 1112 /12/214843.75 zc ILaA Laymm （4.16） 2 34 2222 /62/21034895.83 zC IbLA YLmm 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 19 （4.17） 64 12 1.05 10 ZZZ IIImm （4.18） maxmax maxmax/ 44.64 z z MY MWMP I （4.19） 由于 45# 353 s MP maxs 所以此梁满足强度要求。 4.3.2 刚度校核刚度校核 在 q 的作用下，梁产生的最大扰度为于中点，则 222 max (/4/3/12)/2 Z yqcb LbcEI （4.20） 其中： E=210Mpa 材料的弹性模量 b = a+c/2 所以 max 0.056ymmy 符合刚度要求。 4.4 桥身设计计算桥身设计计算 桥身可简化为下图 4.10： 无锡太湖学院学士学位论文 20 图 4.10 桥身受力图 其中 C ，D 两点看作车轮与桥身的接触点 桥身与梁的接触面简化为 A ，B 两点 由设计过程得： L1=2500mm L2=1025mm L=4550mm G=10000N 单个车轮上的车重 由平衡条件可得梁对桥升的反力： 10000 ab FFN 由桥身的受力情况绘出桥身上的剪力及弯矩图，如图 4.11： 图 4.11 弯矩图 由图得： max 10000QN max 10250000MN mmA 梁上最大剪力 max Q 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 21 梁上最大弯矩 max M 4.4.1 强度校核强度校核 桥身的截面尺寸如图 4.12： 图 4.12 桥身截面图 由设计过程可得： 1 500Lmm 2 50Lmm 10amm 20bmm 360cmm 所以： 2 11 5000ALamm 2 22 1000AL bmm 122212 /2/54.16 c yA LaA LAAmm （4.21） 所以截面对形心轴的惯性矩 2 34 1112 /12/245194.67 zc ILaA Laymm （4.22） 2 34 2222 /62/22117277.87 zC IbLA YLmm 无锡太湖学院学士学位论文 22 （4.23） 64 12 2.16 10 ZZZ IIImm （4.24） maxmax maxmax/ 277 za z MY MWMP I （4.25） 由于 45# 353 s MP maxs 所以此梁满足强度要求。 4.4.2 刚度校核刚度校核 在 q 的作用下，梁产生的最大扰度位于中点，则由 222 max (/4/3/12)/2 Z yqcb LbcEI （4.26） 其中： E=210Mpa 材料的弹性模量 b = a+c/2 所以 max 0.47ymmy 符合刚度要求。 4.54.5 钢丝绳的选取钢丝绳的选取 根据机械设计师手册，按 GB/T8706-1988 选择圆钢丝绳 求钢丝绳的直径： 根据举升机的使用条件分析得到机构的工作级别 M4，查表 c=0.095 所以 d=cF=0.095*84.69=8.04mm,取直径为 8mm 绳的类型为 6*7（6 个圆股每股外层丝可到 7 根），经计算查表得，选择纤维芯钢 丝绳 表4-1 钢丝绳 选择系数 C 值 钢丝公称抗拉强度 b/MPa机构工作级 别 155017001850 最小安全系 数 n M1M30.0930.0890.0854 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 23 M40.0990.0950.0914.5 M50.1040.1000.0965 M60.1140.1090.1066 M70.1230.1180.1137 M80.1400.1340.1289 4.6 钢丝绳与吊环的联结方法钢丝绳与吊环的联结方法 采用绳卡固定法，原理就是采用套换与骑马螺栓固定，如下图： 图 4.13 钢丝绳 根据钢丝绳 8mm 的直径能承受 2869.12kg 的重量，这已可以举升 2000kg 的轿车加 其他重量。 无锡太湖学院学士学位论文 24 4.7 滑轮轴承的选用及校核滑轮轴承的选用及校核 下表 4.2 是截取的一段深沟球轴承的尺寸参数 在本设计中，举升机的举升重量为 5T，共有四个立柱内滑轮分别承受 1.25T 的重量。 所以在选用轴承时拟选用 6406 这一型号。 6406 具体参数如下： 名称深沟球轴承 标准=GB/T276-1994 轴承代号=6406 基本尺寸d(mm)=30 基本尺寸D(mm)=90 基本尺寸B(mm)=23 安装尺寸damin(mm)=39 安装尺寸Damax(mm)=81 安装尺寸rasmax(mm)=1.5 基本额定载荷Cr(kN)=47.5 基本额定载荷Cor(kN)=24.5 极限转速脂(r/min)=8000 极限转速油(r/min)=10000 重量(kg)=0.71 轴承额定载荷：47.5 r CkN 每个轴承实际载荷：12.5CkN 安全系数为： 8 . 3n C Cr （4.27） 符合要求。 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 25 5 液压系统液压系统 5.1 液压系统设计计算液压系统设计计算 设计要求： 额定举升重量：G1=4000 kg 液压缸有效工作行程：L2=1500 mm 全行程上升时间： t1=20s 液压缸参数： 选用“HCS-80-拉”型液压缸，主要尺寸： 缸体外径 D=95 mm 活塞直径 d1=80 mm 活塞杆直径 d2=30mm 活塞最大行程 Lm=1750 mm 液压缸工作压力计算： 22 112 (/2)/()/44.63PGddMPa （5.1） 液压泵流量选择： 9 /min p qL 升降速度： 上升速度 22 112 /()/434.725/ p Vqddmm s （5.2） 下降速度 由限流阀调节 2 V 无锡太湖学院学士学位论文 26 升降时间： 上升时间 121 /43.18tLVs （5.3） 下降时间 由限流阀调节 2 t 液压缸动力单元功率计算： (5.4)/612 pp Pqp 其中 为液压泵的总效率 本设计中取 0.7 p 所以 P=0.973KW 所以选定电动机功率为=1.1KW 可选用型号 Y802-2 w P 活塞缸强度验算 根据活塞杆只受拉力作用的工作情况，演算公式为： (5.5) 1/2 35.7(/)dF / b n （5.6） 其中：=530MPa 材料抗拉强度 b n = 5 安全系数 所以， 1/2 35.7(/)21.72dFmm 活塞实际直径 满足强度要求。 2 dd 5.2 液压系统工作原理液压系统工作原理 如图所示为升举机的液压系统原理图，叶片泵 3 由电动机带动旋转，从油箱 1 经过 滤器 2 吸油，叶片泵排出的压力油经过溢流阀 4，液压泵的工作压力由溢流阀限定， 油表 5 显示工作压力，压力油经单向阀 6 到电磁换向阀，当处于图中所示位置时， 压力油经过节流阀 8 到液压缸 9 右侧，液压缸左侧油由于压力作用流进油箱由此活 塞杆向左运动，当电动机停止工作时，,活塞杆也停止工作，保持不动。当电磁换向 阀 7 由于电磁作用向右移动后，电动机工作，压力油进入液压缸左侧，液压缸右侧 油经单向阀 8 流回油箱，由此活塞向右运动，从而实现了活塞的往复运动。 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 27 1.油箱 2.过滤器 3.叶片泵 4 溢流阀 5 压力表 6 单向阀 7 电磁换向阀 8.节流阀 9.液压缸 图 5.1 液压原理图 6 电气控制原理电气控制原理 举升机是通过电动机驱动，这必然要涉及电气控制。本设计采用继电器控制原理， 通过继电器盒几个开关元件达到简单控制的目的。 下图 6.1 纪委所设计的控制原理图，其原理: 闭合 SB2 时,KM1 线圈得电,KM1 开关闭和形成回路,形成自锁从而实现电动机的持续 运转。 无锡太湖学院学士学位论文 28 图 6.1 电气原理图 7 安全装置安全装置 安全控制机构的控制原理是基于如下图 7.1 结构的： 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 29 图 7.1 安全装置 电磁铁继电器结构上就安装在 1 处。初始电磁铁不得电，结构处于图示状态，当 开关闭合，继电器得电，电磁铁吸引活动挡板向左移动，弹簧推动安全板也向左移 动，与凸台接触或者搁置于凸台上，安全机构起作用。当开关断开，电磁铁失去吸 引力，活动挡板向左移动，回到初始位置，安全斑与凸台分离，安全机构失去作用， 举升机可下降。 8 结论结论 （1）计算结果表明预定方案基本可行。 无锡太湖学院学士学位论文 30 （2）设计结构的刚度、强度均满足设计要求。 （3）设计结构合理、尺寸紧凑、容易制造、生产成本低、容易组织生产。 （4）所选液压缸的行程、强度均满足设计要求，且整个行程上升时间小于 60s。 （5）电气控制设计使举升机简单易操作。 （6）预定的技术路线是成功的，设计步骤是合理的。 9 致谢致谢 在指导老师林承德的多次指导下完稿,感激之情,溢于言表。在写说明书的过程中， 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 31 得到了许多同学的帮助和指导，林老师严谨的治学态度，渊博的专业知识和无私的 奉献精神令我很感动，在这我要对指导老师表达衷心的敬意和谢意。通过这次毕业 设计，不仅提高了我自己的认知能力，丰富了阅历，更锻炼了我的观察能力，这次 毕业设计使我四年来所学到的课本知识得到了升华。 对于设计中存在的各种不足，恳请各位老师批评指教。 无锡太湖学院学士学位论文 32 参考文献参考文献 1 成青园.汽车举升机的技术发展概况 J.中国汽车保修设备,1995(108):16-19. 可四轮定位四柱式汽车举升机设计 33 2 马国林.汽车举升机发展策略J.航空企业管理，2002(1):12-13. 3 赵英勋.汽车检测与诊断技术M.北京:机械工业出版社，2003. 4 李柱国.机械设计与理论M.北京:科学出版社，2003. 5 成大先.机械设计手册M.北京:化学工业出版社,2002. 6 孙国均.材料力学M.北京:机械工业出版社,2004. 7 汪恺.机械设计标准应用手册M.北京:机械工业出版社,1997. 8 成大先.机械设计图册M.北京:化学工业出版社,2000. 9 杨汝清.现代机械设计系统与结构M.上海:上海科学技术文献出版社,2000. 10 杨黎明.机械零件设计手册M.北京：国防工业出版社，1987. 11 胡寿松.自动控制原理M.北京：国防工业出版社，1994. 12 浦炎主.机械传动装置设计手册M:上册.北京：机械工业出版社，1999. 13 顾永泉.机械密封实用技术M.北京：机械工业出版社，2001. 14 汪曾祥 魏光英.弹簧设计手册M.上海：上海科学文献技术出版社，1994. 15 邹惠君.机械系统设计原理M.北京：科学出版社，2003. 16 邹惠君.机械原理M.北京：高等教育出版社，1999. 17 张英会.弹簧M.北京：机械工业出版社，1982. 18 王晓明.电动机的单片机控制M.北京:北京航天航空出版社,2002. 19 杨渝钦.控制电机M.北京:机械工业出版社,1998. 20 陈祝年.焊接设计简明手册M.北京:机械工业出版社,1997. 21 王兆义.可编程控制器教程M.北京:机械工业出版社,1992. 22 许建国.电机与控制M.武汉:武汉测绘科技大学出版社，1998. 23 张迎新.单片机微型计算机原理、应用及接口技术M.北京:国防工业出版社，1993. 24 章宏甲.液压传动M.北京:机械工业出版社,1999. 25 KRITZER JEFFREY SCOTT.Safety lock device for automobile liftsP.US: 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