大桥现浇箱梁满堂支架施工方案#广东#箱梁支架验算.doc

目 录一、编制依据2二、工程概况2三、现浇梁支架设计21、支架地基处理22、做好原地面排水，防止地基被水浸泡33、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求34、施工工艺流程4四、现浇箱梁支架验算41、荷载分析52、荷载组合53、荷载计算53.1 箱梁自重q1计算53.2 结构验算81、底模板计算82、箱梁侧模板验算93、箱梁内模支架计算104、箱梁底模下横向方木验算124.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算124.2现浇箱梁A-A断面横向方木计算135、支架立杆顶托上顺桥向方木验算176、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算226.1现浇箱梁A-A断面226.2现浇箱梁C-C断面277、碗扣节点、立杆顶托、立杆底座承载力验算288、地基承载力验算299、满堂支架整体抗倾覆分析计算30五、支架的预压31六、 支架搭设施工要求及技术措施331、模板支架立杆、水平杆的构造应符合下列要求332、满堂模板支架的支撑设置应符合下列规定33七、安全保证措施及事故应急救援预案36、安全保证措施36、事故应急救援预案40一、编制依据1、国家有关政策、法规、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。2、中华人民共和国交通部部颁标准JTJ0412000公路桥涵施工技术规范、JTG F80/1-2004公路工程质量检验评定标准、JTJ07695公路工程施工安全技术规程等现行有关施工技术规范、标准。3、厦成高速公路漳州段A4合同段施工图设计以及相关文件资料。4、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。5、参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土工程模板与支架技术、公路施工手册（桥涵下册）、路桥施工计算手册、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）。二、工程概况待诏亭大桥现浇箱梁左为单箱两室结构，右幅为单箱三室结构，分别为四跨等截面单向预应力连续梁，布置形式为424，顶板宽左幅16.5m，底板宽12.5m，每侧翼板悬臂长2.0m，箱梁顶板设置成2%双向横坡，梁高2.5m，腹板厚50cm，顶板厚25cm，底板厚25cm。至梁端顶板加厚到45cm，底板加厚到45cm。各分隔墩顶处设2.6m厚端横隔板，现浇梁端各连续墩顶处设一道2.2m厚横隔板。平纵面信息：本桥平面位于R=1800m的右偏圆曲线上；纵面位于0.85%上坡上；本桥在GGK38+533.672上跨A匝道，交角89；在GGK38+699.238上跨省道207，交角62。箱梁为单向预应力结构。纵向预应力采用大吨位群锚体系，预应力钢束采用19S15.2钢绞线束，其标准强度为1860MPa，位于底板、腹板及顶板之中。三、现浇梁支架设计1、支架地基处理首先对支架布设范围内的杂物及虚土进行清除，将原地面进行整平（斜坡地段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实，根据经验及试验，要求地基承载力达到fk=220KPa。达到要求后再铺筑15cm的C15混凝土，养生后作为满堂支架的持力层，并按碗口支架横向布局设置5.0cm20.0cm的木板，再在其上搭设满堂支架。 2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横披排水，同时在两侧设置排水沟，防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，为便于高度调节，每根立杆底部和顶部分别设置KTZ50型可调底座和KTC50型可调托撑，可调范围050cm。按照施工区处理后的地面高程与梁底高程之差，采用LG-300、LG-240、LG-180、LG-120、HG-60、HG-90等规格的杆件进行组合安装。通过计算，确定支架模板布置形式如下：1、箱梁外模板采用1222441.5cm规格的竹胶板。2、侧模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用1010cm方木作为横向分配梁（净距25cm），用483.5mm钢管斜撑与竖向立杆连接分配梁体及工况荷载，每根斜杆与立杆的连接不少于两个扣件。3、内模采用1.2cm厚竹胶板，竹胶板后采用1010cm方木作为横向框架（净距25cm），1010cm方木后采用1010cm方木作为纵向分配梁（净距40cm）将框架连成一体。 4、左幅支架采用（902+604+904+603+904+604+902）cm60（90）cm120cm（横纵高）的步距；右幅支架采用（902+604+903+603+904+603+903+604+902）cm60（90）cm120cm（横纵高）的步距（端横梁及前后2.5m处梁底90cm处需加密立杆，上采用1010cm方木作为横向分配梁，为安全考虑净距10cm）。 5、原路面承载力可满足要求，经实测地基承载力需达到220Kpa以上，然后浇筑15cm后C15混凝土垫层。6、纵向在腹板及中隔板位置下满布剪刀撑、横向四排布设一道剪刀撑；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）6.3.2规定脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，现场可根据实际情况酌情调整。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于50cm。7、安装纵向方木时，两根方木的接头应放在顶托上，如不允许则要搭过桥。8、翼板外边缘设置不低于1.3m的钢管架临边防护设置。附件： 本方案支架平、纵、横布置图。4、施工工艺流程四、现浇箱梁支架验算本计算以右幅第一联24m+24m+24m+24m标准跨径等截面单箱三室预应力砼斜腹板连续箱梁为例，对荷载进行计算及对支架体系进行验算。碗扣式满堂支架体系采用483.5钢管，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录B钢管截面特性表，钢管截面积A=4.891022，截面模量W=5.08 1033，自重38.4N/m, 回转半径i=15.78mm,查表5.1.6得钢材的抗压强度设计值 =205MPa1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： q1 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取26kn/m3。 q2 箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。 q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。 q5 新浇混凝土对侧模的压力。 q6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。根据道路桥梁工程施工手册支架的荷载能力，根据支架高度及横杆的步距，在安全的要求下当支架高度在10m以下时，横杆步距为1.2时，按每根立杆荷载为30KN，并不计支架自重。2、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算侧模计算3、荷载计算3.1 箱梁自重q1计算根据待诏亭大桥现浇箱梁结构特点，选取具有代表性及最不利荷载的不同断面、不同部位进行箱梁自重计算，即现浇箱梁F-F断面（跨中）、D-D断面（变截面最不利）、H-H断面（墩顶中、端横梁）四个断面分别按翼板、腹板、底板等不同部位进行自重计算。 计算简图 通过深入分析，在支架形式不发生变化的情况下，C-C截面为B-B截面的最不利形式，又考虑到翼缘板位置下全桥受力情况一致，故受力以A-A断面及C-C断面分别进行计算。1、翼板范围箱梁自重：q1= 26（0.15+0. 45）=15.6 kN/m2；2、现浇梁A-A截面q1计算腹板范围箱梁自重：单边腹板截面积（截面阴影部分）计算得1.550 m2，此范围支架宽1.8m。q1= 26（1.5501.0）/（1.81.0）=22.39 kN/m2；中隔板范围箱梁自重：中隔板截面积（截面阴影部分）计算得1.676 m2，此范围支架宽1.8m，该范围自重最大。q1= 26（1.6761.0）/（1.81.0）=24.21 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重：顶板厚25 cm，底板厚25 cm，q1= 26（0.25+0.25）=13.00 kN/m2；3、现浇梁C-C截面q1计算箱室范围箱梁自重：单个截面阴影部分面积计算得5.21.5=7.8m2，此范围支架最不利段为宽0.9m4=3.6m，该范围自重最大。q1= 267.8/（3.61.0）=56.34kN/m2；4、箱梁自重分析根据以上箱梁自重荷载计算得：翼板范围箱梁自重q1=15.6 kN/m2；顺桥向跨距0.9m的A-A截面：腹板范围箱梁自重q1=22.39 kN/m2；中隔板范围箱梁自重q1=24.21 kN/m2；箱室下底板范围箱梁自重q1=13.00 kN/m2；顺桥向跨距0.6m的C-C最不利截面：支架横向布局最不利范围箱梁自重q1=56.34 kN/m2。满堂支架纵、横向及步距的布置情况，即在墩柱前后各6.0 m范围，立杆纵向间距60cm，其余立杆纵向间距90cm；箱梁底板下横向间距90cm，腹板下横向间距60cm，中隔板下横向间距60cm，翼板下横向间距90cm；横杆步距120 cm 。 3.2 结构验算 1、底模板计算本方案箱梁底模采用规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下横向方木间距均为30cm。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。1.1现浇箱梁H-H断面箱室范围底模板计算由于模板的连续性，在均匀荷载的作用下，计算时按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室范围底模板计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2f=0.632 qL4/(100EI)I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围模板跨度L=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q1+q2+q3+q4) 0.3=1.0（56.34+1.0+2.5+2.0) 0.3=61.840.3=18.55 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10718.550.32=-0.1786 kN. m模板计算宽度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.01.52）/6=0.37510-4cm3W= Mmax/W=0.1786/（0.37510-4）=4.762 MpaW =90.0Mpa经计算，箱室范围底模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63218.551030.34/(10061031060.2810-6)=94.96/168000=0.5710-3m=0.57mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，箱室范围底模板挠度满足要求。通过以上对本桥现浇箱梁最不利部位的底模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架底模板设置满足要求。2、箱梁侧模板验算本方案箱梁侧模采用一类一等品规格为2440mm1220mm15mm竹胶板，竹胶板下设置10cm10cm间距30cm的方木。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。新浇混凝土对侧模的压力q5计算因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=2.5m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=20控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5=F=63.79混凝土的重力密度() 新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏试验资料时，可按计算；（T混凝土初凝时间，取20度）外加剂影响系数，不产外加剂时取1.0；掺有缓凝作用的外加剂时取1.2.混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm时，取1.0，110-150mm时，取1.15；混凝土浇筑速度，取2.5（m/h）;取以上两值的最小值，故最大侧压力为有效压头高度计算时按4跨等跨连续梁计算，查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2； f=0.632 qL4/(100EI)； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁侧模板跨度L=0.3m。模板弯曲强度计算q=1.0（q4+q5)0.3=1.0（4.0+41.6) 0.3=45.60.3=13.68 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10713.680.32=-0.132 kN.m模板计算宽度取b=1.0m，W= bh2/6=（1.00.0152）/6=0.37510-4m3W= Mmax/W=132/0.37510-4=3.52 MpaW =90.0Mpa经计算，侧模板弯曲强度满足要求。模板挠度计算I=bh3/12=（1.00.0153）/12=0.2810-6m4f=0.632qL4/(100EI)=0.63213.681030.34/(10061031060.2810-6)=70.03/168000=0.41710-3m=0.417mmL/400=300/400=0.75 mm经计算，侧模板挠度满足要求。通过以上对本桥侧模板进行弯曲强度、和挠度分析计算，得出该满堂支架侧模板设置满足要求。3、箱梁内模支架计算本方案箱梁内模采用一类一等品规格为2440mm1220mm12mm竹胶板，竹胶板下设置10cm10cm间距30cm的方木。查公路施工手册（桥涵下册）表13-17竹编胶合板力学性能，得，弯曲强度W=90.0Mpa，弹性模量E=6103Mpa。1.荷载取值荷载有顶板荷载及侧模荷载，取两者大值侧模荷载计算。由于侧压力有效压头为1.6m，而侧模高度1.05m则，侧压力F=261.05=27.30KN/m22.竹胶板（取1mm板条为计算单元） 惯性矩I=bh3=1123=144 mm4 截面抵抗矩W=bh2=1122=24 mm3 1mm宽板条所受荷载q=F0.001=27.300.001=27.3010-3 KN/m 竹胶板下1010cm方木净距为30cm时：M=ql2=27.310-30.32=0.30710-3 KN.m =竹=90Mpa= 满足(3) 横向分配梁1010cm杉木，木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。 其中心间距为300mm，侧面跨度按L=0.4m计算 q=27.300.3=8.19KN/m M=0.164KN.m I= W= 满足4、箱梁底模下横向方木验算本施工方案横向均设置为10cm10cm方木，间距30cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm；在墩顶范围方木横向跨度为30cm。通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q1=15.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。4.1现浇箱梁翼板范围横向方木计算横向方木计算时，按2跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-8第1项，得：Mmax=-0.125 q L2 ； Qmax=0.625q L ；f=0.521 qL4/(100EI) ； I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（15.6+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=26.920.3=8.076 kN/mMmax=-0.125 q L2=-0.1258.0760.92=-0.818kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=818/1.6710-4=4.90 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，翼板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.521qL4/(100EI)=0.5218.0761031.24/(10091031068.3310-6)=8.725/7497=11.6410-4m=1.16mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，翼板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.625q L=0.6258.0760.9=4.54 kNmax= Qmax /（0.9A）=（4.54103）/（0.90.10.1）=0.504 Mpa=1.7Mpa经计算，翼板横向方木抗剪满足要求。4.2现浇箱梁A-A断面横向方木计算现浇箱梁A-A断面中隔板范围横向方木计算横向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下横向方木跨度L=0.6m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（24.21+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（30.252+6.3）0.3=10.966kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10710.9660.62=-0.422 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=422/1.6710-4=2.53 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，中隔板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63210.9661030.64/(10091031068.3310-6)=0.898/7497=1.19810-4m=0.12mmL/400=600/400=1.50 mm经计算，中隔板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.60710.9660.6=3.99 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.99103）/（0.90.10.1）=0.44Mpa=1.7Mpa经计算，中隔板横向方木抗剪满足要求。现浇箱梁A-A断面箱室下底板范围横向方木计算横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：箱室下底板横向方木计算简图Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室下底板下横向方木跨度L=0.9m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（13.0+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（17.4+6.3）0.3=7.11 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.1077.110.92=-0.62 kN.mW= bh2/6=（0.10.12）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=620/1.6710-4=3.71 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱室下底板横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.6327.111030.94/(10091031068.3310-6)=2.948/7497=3.9310-4m=0.39mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱室下底板横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.6077.110.9=3.88 kNmax= Qmax /（0.9A）=（3.88103）/（0.90.10.1）=0.43Mpa=1.7Mpa经计算，箱室下底板横向方木抗剪满足要求。4.3现浇箱梁C-C断面箱室范围横向方木计算箱室底板横向方木计算简图横向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室底板横向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=-0.107q L2 ；Qmax=0.607q L；f=0.632 qL4/(100EI)；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁箱室范围横向方木跨度L=0.45m，间距B=0.3m，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算q=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.3=1.2（56.34+1.0）+1.4(2.5+2.0) 0.3=（68.808+6.3）0.3=22.53 kN/mMmax=-0.107 q L2=-0.10722.530.452=-0.488 kN.mW= bh2/6=（0.20.22）/6=0.810-4m3W= Mmax/W=488/0.810-4=6.11 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱室范围横向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.13）/12=8.3310-6m4f=0.632qL4/(100EI) =0.63222.531030.454/(10091031068.3310-6)=0.5839/7500=0.77910-4m=0.078mmL/400=450/400=1.125 mm经计算，箱室范围横向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=0.607q L=0.60722.530.4=5.47 kNmax= Qmax /（0.9A）=（5.47103）/（0.90.10.1）=0.61Mpa=1.7Mpa经计算，箱室范围横向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的模板下方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架模板下方木设置满足要求。5、支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中立杆顶托上顺桥向采用10cm10cm方木，在墩柱前后各3.0 m范围，顺桥向方木跨度为60cm，其余顺桥向方木跨度为90cm。箱梁翼板下横向方木跨度为90cm，腹板及中隔板下横向方木跨度为60cm，底板下横向方木跨度为90cm。通过上面计算得：现浇箱翼板范围箱梁自重q1=15.6kN/m2；现浇箱梁断面中隔板范围箱梁自重q1=24.21kN/m2，箱室下底板范围箱梁自重q1=13.0kN/m2，现浇箱梁C-C断面箱室范围为最不利情况下箱梁自重q1=56.34 kN/m2。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时多为力学性能优于杉木的松木。查路桥施工计算手册表8-6各种常用木材的容许应力和弹性模量表，得杉木的力学性能：顺纹弯应力W=11.0Mpa，弯曲剪应力=1.7Mpa，弹性模量E=9103Mpa。5.1现浇箱梁A-A断面支架立杆顶托上顺桥向方木验算现浇箱梁翼板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算翼板顺桥向方木计算简图单位：顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见翼板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁翼板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（15.6+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=19.92+4.90.90.9/3=6.70 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.700.9=-1.61 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1610/1.6710-4=9.64 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.701030.94/(10091031068.3310-6)=8.277/7497=0.11110-4m=0.011mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁翼板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2676.70=8.49 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.49103）/（0.90.10.10）=0.94 Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁翼板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁A-A断面中隔板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算单位：腹板顺桥向方木计算简图顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见中隔板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.6m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.9/3=1.2（24.21+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.9/3=30.252+4.90.60.9/3=6.33 kNMmax=-0.267PL=-0.2676.330.9=-1.52 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1520/1.6710-4=9.10 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8836.331030.94/(10091031068.3310-6)=7.82/7497=10.410-4m=1.04mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2676.33=8.02 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.02103）/（0.90.10.10）=0.89Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁中隔板下顺桥向方木抗剪满足要求。现浇箱梁A-A断面箱室下底板范围支架立杆顶托上顺桥向方木验算箱室下底板板顺桥向方木计算简图单位： 顺桥向方木计算时，按3跨等跨连续梁计算，受力分析见箱室下底板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-9第11项，得：Mmax=-0.267PL；Qmax=1.267P ；f=1.883PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁底板下顺桥向方木跨度L=0.9m，间距B=0.9m，共由3根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.90.9/3=1.2（13.00+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.90.9/3=16.8+4.90.90.9/3=5.859 kNMmax=-0.267PL=-0.2675.8590.9=-1.41 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1410/1.6710-4=8.44MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.883PL3/(100EI) =1.8835.861030.94/(10091031068.3310-6)=7.24/7497=2.9410-4m=0.29mmL/400=900/400=2.25 mm经计算，箱梁箱室底板下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=1.267P =1.2675.859=7.42kNmax= Qmax /（0.9A）=（7.42103）/（0.90.10.10）=0.82Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁箱室底板下顺向方木抗剪满足要求。5.2现浇箱梁C-C断面最不利处支架立杆顶托上顺桥向方木验算腹板顺桥向方木计算简图单位：顺桥向方木计算时，按4跨等跨连续梁计算，受力分析见腹板顺桥向方木计算简图。查路桥施工计算手册附表2-10，得：Mmax=0.169PL；Qmax=-0.661P ；f=1.079PL3/(100EI) ；I=bh3/12，W= bh2/6箱梁中隔板下顺桥向方木跨度L=0.6m，间距B=0.6m，共由2根横向方木支承，方木不均匀折减系数取0.9。每根方木强度计算P=1.2（q1 + q2）+1.4(q3+ q4) 0.60.6/2=1.2（56.34+1.0）+1.4(1.5+2.0) 0.60.6/2=68.808+4.90.60.6/2=13.27 kNMmax=0.169PL=0.16913.270.6=1.35 kN.mW= bh2/6=（0.100.102）/6=1.6710-4m3W= Mmax/W=1350/1.6710-4=8.08 MpaW 0.9=11.00.9=9.9Mpa经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木强度满足要求。每根方木挠度计算I=bh3/12=（0.10.103）/12=8.3310-6m4f=1.079PL3/(100EI) =1.07913.271030.64/(10091031068.3310-6)=1.856/7497=2.4810-4m=0.248mmL/400=600/400=1.5 mm经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木刚度满足要求。每根方木抗剪计算Qmax=-0.661P =-0.66113.27=-8.77 kNmax= Qmax /（0.9A）=（8.77103）/（0.90.10.10）=0.975 Mpa=1.7Mpa经计算，箱梁端横梁下顺桥向方木抗剪满足要求。通过以上对本合同段现浇箱梁不同断面、不同部位的支架顶托上面的方木进行强度、抗剪力和挠度分析计算，得出该满堂支架顶托上方顺桥向方木设置满足要求。6、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑与扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管支架稳定承载能力显著高于扣件式钢管支架，一般都高出20%以上，甚至超过35%。本工程现浇箱梁支架按483.5钢管扣件式支架进行内力计算，计算结果同样适用与WDJ碗扣式支架，相对于扣件式支架安全系数相当与1.2以上。6.1现浇箱梁A-A断面现浇箱梁翼板部位,在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.91.2q1=0.90.915.6=12.636kN；NG2k =0.91.2q2=0.91.21.0=1.62kN；NQK =0.91.2（q3+ q4 ）=0.91.2（1.0+2.0）=1.083.0=3.24kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（12.636+1.62）+0.851.43.24=20.96kNN=30kN，强度满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =20.96kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=20.96103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103）=85.18 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁翼板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁A-A断面中隔板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm60cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.90.6q1=0.90.624.21=13.07kN；NG2k =0.90.6q2=0.90.61.0=0.54kN；NQK =0.90.6（q3+ q4）=0.90.6（1.0+2.0）=0.543.0=1.62kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（13.07+0.54）+0.851.41.62 =18.26kNN=30kN，强度满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =18.26kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=18.26103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =77.75MPa =205Mpa计算结果说明箱梁A-A断面中隔板部位支架是安全稳定的。现浇箱梁A-A断面箱室下底板部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为90 cm90cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.90.9q1=0.90.913.00=10.53kN；NG2k =0.90.9q2=0.90.91.0=0.81kN；NQK =0.90.9（q3+ q4）=0.90.9（1.0+2.0）=0.813.0=2.43kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2（10.53+0.81）+0.851.42.43 =13.61+2.89=16.5kNN=30kN，强度满足要求。2.立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/（A ）+MW/W (组合风荷载)N-钢管所承受的垂直荷载，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK，计算得N =16.5kN；A为钢管的截面积，A=4.891022；W为截面模量，W=5.08 1033，为轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比查表即可求得，=L/i, 回转半径i=15.78mm，L为立杆步距，L=120cm, =L/i=120/1.578=76，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范查附录C得=0.744。MW为计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩：MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10式中MWk -风荷载标准值产生的弯矩；k -风荷载标准值； la-立杆纵距；h-立杆步距；k=0.7zs0z-风压高度变化系数，本工程邻近海面，地面粗糙度为A类，离地面高度不大于10m，查建筑结构荷载规范（GB50009-2001）表7.2.1风压高度变化系数得z =1.38；s-风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范表7.3.1风荷载体型系数第36项得s =1.2；0-基本风压（kN/m2），查建筑结构荷载规范表D.4雪压和风压表，得0=0.8 kN/m2，故：k=0.7zs0=0.71.381.20.8=0.93 kN/m2la =90cm，h=120 cm所以，MW=0.851.4 MWk =(0.851.4klah2)/10 =(0.851.40.930.91.22)/10=0.14 kN.m故，N/（A ）+MW/W=16.5103/（0.744489）+0.14103103/（5.08 103） =72.91 MPa =205Mpa计算结果说明箱梁A-A断面箱室下底板部位支架是安全稳定的。综上所述，现浇箱梁A-A断面翼板、中隔板、箱室下底板不同部位支架是安全稳定的。6.2现浇箱梁C-C断面现浇箱梁C-C断面端横梁部位，在此范围支架设置纵桥向间距横桥向间距横杆步距为60 cm45cm120cm。1.立杆强度验算根据公路施工手册桥涵下册表13-5碗扣式构件设计荷载，横杆步距为120cm时，每根立杆设计允许荷载N=30 kN。立杆实际承受的荷载为：N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK(组合风荷载) NG1k -支架结构自重标准值产生的轴向力； NG2k -构配件自重标准值产生的轴向力； NG2k -施工荷载标准值产生的轴向力总和。于是，有：NG1k =0.60.45q1=0.60.4556.34=15.21kN；NG2k =0.60.6q2=0.60.61.0=0.36kN；NQK =0.60.6（q3+ q4）=0.60.6（1.0+2.0）=0.363.0=1.08kN；则，N = 1.2（NG1k + NG2k）+0.851.4NQK=1.2