钢结构设计计算书范例

大庆石油学院本科生毕业设计（论文）摘要本建筑为拟建于大庆市开发区的夏宫休闲娱乐休闲中心，总建筑面积为5184m2。主体高度12.6m,由游泳池及洗浴办公区构成。场地类型为U类场地，地 震分组为第二组，抗震烈度为 7度。设计内容主要包括：建筑设计和结构设计。建筑设计部分包括总体布局、平面与竖向交通、建筑朝向与选型以及防火和 疏散要求。主要进行了建筑设计构思，平面布局、立面设计、剖面设计以及防火 和疏散设计。平面布局合理、立面简洁大方，满足功能要求。结构设计部分包括：结构布置、荷载计算、内力组合、钢框架设计、网架设计 以及基础设计。完成了该建筑的结构设计说明书及部分施工图。本建筑上部结构采用钢结构体 系，下部米用独立基础。关键词：钢结构；建筑设计；内力组合；钢框架；独立基础I大庆石油学院本科生毕业设计（论文）AbstractThis building is a tier steel frame structural recreation ground, which is to be built in the Summer palace of Daqing City. Its total area is 5184 square meters. Its overall height is 12.4 meters and constructed with the swimming pool and office area . The area is the sec ond type area, and the sec ond group in earthquake resista nee inten sity.This article in cludes two parts that are architecture desig n and structural desig n.Architecture design includes the total layout, plane and the perpendicular transportation, the orientation of the building and chooses the size, and the design of fireproof and dispersion. the plane arrangement is reasonable,andits semblanee is succinct and generous which satisfies the function s requirement.The structure desig n in cludes what is followi ng as the structure arra ngeme nt, the calculati on of loads, the comb in ati on of the in ternal forces, the calculati on of the frame; the calculation of the crane sbeam and the calculation of column and foundation. The method of bottom shearing force is used to calculate the lateral seismic action. In accord ing to the geologic con diti on, spread foun dati on is adopted.Through the calculating and designing, the instruction of structure design of the buildi ng and some con struct ion pla ns are fini shed. The structure system of all steel frames is adopted in the building s top structure and the spread foundation is adopts in its foundation structure.Key words: Steel structures; architecture design the comb in ati on of the in ternal forces; structure steel frame; spread foun dati on#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）目录第1章建筑设计1.1.1夏宫休闲娱乐中心组成1.1.2平面设计1.1.3剖面设计2.1.4立面设计及内部空间处理3第2章结构设计4.2.1 荷载计算4.2.2钢框架设计 7.2.3组合楼板设计 512.4网架设计 552.5檩条设计632.6基础设计65结论69参考文献70致谢713大庆石油学院本科生毕业设计（论文）第1章建筑设计1.1夏宫休闲娱乐中心的组成1.1.1夏宫休闲娱乐中心简介夏宫休闲娱乐中心的组成体系由游泳区及洗浴办公区组成。游泳区是休闲娱 乐中心的基本休闲单位，洗浴办公区是其附属单位，洗浴办公区组成部分包括浴 池，休息区（包括休息大厅，游艺室，健身区等内容），休闲中心职工办公区，职 工休息区。1.1.2构件的组成1.1.2.1 承重结构本承重结构主要采用局部钢框架结构，这主要是因为泳池及办公区使用空间 不同、高度较低，这种结构受力合理，建筑设计灵活，施工方便，工业化程度较 高。它包括下列几部分承重构件：（1）横向框架：由基础、框架梁、柱组成。（2）纵向框架：由基础、框架梁、柱组成。（3）游泳池区：有柱，网架组成。1.1.2.2 围护结构本建筑物的外围护结构包括外墙、屋顶、地面、门窗等。1.2平面设计本建筑物的平面设计主要研究以下几方面的问题：（1）总平面对平面设计的影响；（2）平面设计与不同功能分区的关系；（3）平面设计与人流的关系；（4）柱网选择；（5）生活间设计；1.2.1总平面对平面设计的影响平面设计根据全建筑物的人流流程、交通运输、卫生、防火、气象、地形、 地质以及建筑群体艺术等条件，确定这些建筑物与构筑物之间的位置关系；合理 的组织人流、货流，避免交叉和迂回；布置各种工程管线；进行竖向设计及绿化、 美化布置等。122平面设计与不同功能分区的关系民用建筑的平面及空间组合设计，主要是根据建筑物使用功能的要求进行的； 而休闲娱乐中心平面及空间组合设计，则是在泳池及其附属结构布置的基础上进 行的。本设计，主要包括下面五个内容：（1）根据任务书要求的规模、性质等确定 的总建筑面积；（2）选择和布置泳池及其附属结构；（3）划分泳池及其附属结构 面积；（4）初步拟定柱网跨度和长度；（5）使用功能对建筑设计的要求，如采光、 通风、保温、防潮等。1.2.3平面设计与人流的关系为了方便娱乐人员，客户，职工出入，并且不出现人流交叉而布置。总之，平面设计时，必须考虑周围建筑物的影响及要求。1.2.4柱网布置本设计柱距采用6m3 6m。1.2.5休息空间布置为保证游泳及洗浴人员休息而设置休息大厅、餐厅、健身区等。1.3剖面设计剖面设计的具体任务是：确定建筑高度；选择承重结构及围护结构方案；游 泳池上空的采光、通风及屋面排水等问题。在本设计中，建筑高度为12.6m，承重结构为钢框架，维护结构为砌体结构， 游泳池上空为大空间网架。1.3.1高度的确定确定建筑的高度必须根据使用要求以及建筑统一化的要求，同时，还应考虑 到空间的合理利用及功能的需求。建筑高度直接影响建筑的造价，在确定建筑高 度时，应不影响生产使用的前提下，充分发掘空间的潜力，节约建筑空间，降低 造价。在本设计中，层高为4.2m，游泳池层高为12.8m，1.3.2 天然采光白天，室内利用天然光线进行照明的叫做天然采光。由于天然光线质量好， 又能节约能源，只有天然采光不能满足要求时才辅以人工照明。在本设计中，办公区采用人工采光，游泳馆上空采用天然采光。1.4立面设计及内部空间处理建筑物的体型与使用功能、平面形状、剖面形式和结构类型都有着密切的关 系，而立面处理又是在建筑体型的基础上进行的。建筑平面、立面、剖面三者是 一个有机体，设计虽然是首先从平面着手，但自始至终应将三者结合考虑和处理。 立面应根据使用功能要求、技术条件、经济等因素，运用建筑构图原理进行设计， 使建筑物具有更加简洁、大方、新颖的外观形象。1.4.1 立面设计由于泳池的大空间及洗浴办公区的小空间，因此在立面设计中墙面划分很关 键，墙面的大小、色彩与门窗的大小、位置、比例、组合形式等，直接关系到立 面效果。在工程实践中，墙面划分常采用三种方法：（1）垂直划分；（2）水平划分;（3）混合划分。本设计中，正立面采用玻璃幕墙，上空采用大空间网架造型优美，活泼。1.4.2内部空间处理影响内部空间处理的因素有以下几个方面：（1）使用功能内部空间应满足功能要求，同时也应考虑空间的艺术处理。（2）空间利用设置在内部的职工生活空间使用方便，可用死角作为仓库，同时利用的空间 来布置生活设施，这样可充分利用空间，降低造价。利用距离泳池最近房间作为 急救室，方便区域作为广播室，大厅入口处设置前台，侧面设置存鞋处等。（3）设备管道有条不絮地组织排列设备管道，不但方便使用，而且便于管理和维修，其布 置和色彩处理得当，会增加室内艺术效果尤其是泳池处玻璃幕墙后面的柱及柱间 支撑。（4）建筑色彩在内部的应用建筑色彩受世界流行色的影响，虽然目前世界上趋向清淡或中和色，但鲜艳 夺目的色彩仍广泛使用。建筑中墙面、地面、天棚的色彩应根据性质、用途、气 候条件等因素确定。第2章结构设计2.1荷载计算2.1.1设计资料大庆市开发区夏宫休闲娱乐中心，该厂房建筑物为局部三层，三层部分采用 钢框架结构，单层部分采用大空间网架结构；长60m宽度48m共有4榀钢框架， 柱距6.0m,屋面彩板坡度2%网架部分屋面坡度为2%地震设防烈度为7级，设 计地震分组为第二组，设计地震基本加速度值0.05g。另附平面布置图，见图2-1 ； 框架形式及框架尺寸见图2-2。钢框架屋顶为彩色钢板夹聚苯乙烯保温板，空间网架上空为有机玻璃。L F11111(dz图2-1刚架平面布置图2.1.2荷载计算2.1.2.1荷载取值计算1、楼面、屋面永久荷载标准值（对水平投影面）压型钢板及保温层：0.12 kN/nf檩条：屋架及支撑自重：水磨石地面：74+46 厚现浇混凝土板：20 厚板底抹灰：YX-70-200-600压型钢板：外墙空心小砌块：内墙陶粒空心砌块：塑钢门：塑钢窗：外墙面荷载：11.8内墙面荷载：50.102kN/m0.3842kN/m0.652kN/m2.5 kN/m20.0223 17=0.34 kN/m0.2212kN/m11.8kN/m55kN/m0.4kN/卅0.42kN/m3 0.4+1730.02+0.5=5.56kN/M 23 0.4+1730.02+0.5=2.84kN/M 20.50 kN/m2。轻质墙面及柱自重标准值（包括柱、墙骨架等）图2-2钢框架形式及尺寸2、初选截面选定梁柱截面尺寸及截面几何特性钢材均为Q235柱：H300X305X15X15 A=135.4cm；l x=21600cnn; Wix=1440cnn;i x=12.6cm;4ly=7100cm;i y=7.24cm;q=106kg/m。一二层梁：H300X300X10X15:A=120.4cni x=20500cni;W1x=1370cn3;i x=13.1cm;43I y=6760cm;W=450cm;i y=7.49cm;q=94.5kg/m。顶层梁：H125X125X6.5X9:A=30.31cmi x=837cnn;W1x=44.01cm3;i x=5.29cm;i y=3.11cm;q=23.8kg/m。3、地震作用具体计算见横向地震荷载计算* 卜图2-3梁柱截面尺寸示意图2.1.2.2 作用在屋面及楼面的荷载标准值屋面可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 kN/m2雪荷载：基本雪压So=0.35kN/m2。按雪荷载均匀分布，ur=1.0，雪荷Sk = ur S0 =1.03 0.35=0.35 kN/m 2。风荷载标准值基本风压wo=0.55 kN/m2,地面粗糙度类别为B类，风荷载高度变化系数按建筑结构荷载规范（GB5000- 2001）的规定米用，柱顶：H=12.6m uz=1.07楼面：办公区活荷载取值2.0 kN/M2宿舍区活荷载取值2.0 kN/M2餐厅区活荷载取值2.5 kN/M2休息大厅活荷载取值3.0 kN/M2健身区活荷载取值3.5 kN/M2走廊、楼梯活荷载取值3.5 kN/M22.2钢框架设计221设计资料钢框架柱距为6.0mX6.0m层高为H=4.2m,无挡风板，间距6.0m,屋面材料 为压型钢板，屋面坡度为2%钢材选用为Q235型，焊条采用E43型，天窗架几何 尺寸、结构形式及杆件编号如图 2-6所示。a o ex:二g6咂oool6朋妙Q$ $9t耳2图2-4钢框架左一半CXI7大庆石油学院本科生毕业设计（论文）#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）2.2.2荷载标准值汇集2.2.2.1 永久荷载2.2.2.1.1 屋面恒载屋面板（压型钢板）檩条屋架及支撑自重0.120.10 kN/m0.384 kN/mkN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）小计边跨框架梁自重0.604 kN/m0.945 kN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）小计中跨（BC跨）框架梁自重:0.945 kN/m0.945kN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）小计：边柱连系梁自重:0.50.945 kN/m3 0.945 3 6=5.67kN9大庆石油学院本科生毕业设计（论文）连系梁传来屋架自重：顶层边节点集中荷载标准值:0.53 0.604 3 6=3.624kN9.29kN#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）顶层中节点集中荷载标准值：222.1.1标准层框架恒荷载水磨石面层：74+46mn厚现浇钢筋混凝土楼板:20厚板底抹灰：YX-70-200-600 压型钢板：屋面吊顶楼面恒荷载:0.650.0218.58kN=2.5kN/m0.221 kN/m0.2 kN/m3.88 kN/m2kN/m23 17=0.34 kN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）0.945kN/m边跨框架梁:#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）中跨框架梁：楼面板传给中跨（35）框架梁荷载: 中跨（35）框架梁线荷载标准值： 楼面板传给边跨（13）框架梁荷载： 中跨（35）框架梁线荷载标准值：0.945kN/m3.883 2=6.98 kN/m6.98+0.945=7.925 kN/m33 0.11 3 25=8.389kN/m11.25+2.5+0.945=14.695kN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）边跨框架联系梁：钢窗自重：窗下墙体自重：窗边墙体自重： 框架柱自重：连系梁传来楼面自重:0.945kN/m1.83 2.1 3 0.4=1.51kN5.563 0.9 3 1.8=9.01kN5.560.6 4.2=14kN1.063 4.2=4.45kN11.253 3+3.493 33 1=44.22kN标准层边柱中荷载标准值：78.86kN中柱连系梁自重：0.945kN3 33 2=20.94kN联系梁传来的集中荷载：3.49#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）26.61kN扣除门窗洞加上门窗重：5 3 4.2 3 6-53 2.4 3 2.4+0.4 3 2.4 3 2.4=99.5kN小计标准层中结点集中荷载标准值:99.5+26.61=126.11kN#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）11大庆石油学院本科生毕业设计（论文）222.1.1底层框架相关荷载计算水磨石面层：74+46mn厚现浇钢筋混凝土楼板: 20厚板底抹灰：YX-70-200-600 压型钢板：屋面吊顶楼面恒荷载:0.65=2.5kN/m0.020.221 kN/m0.2 kN/m3.88 kN/m2kN/m23 17=0.34 kN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）0.945kN/m边跨框架梁:#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）中跨框架梁：楼面板传给中跨（35）框架梁荷载: 中跨（35）框架梁线荷载标准值： 楼面板传给边跨（13）框架梁荷载： 中跨（35）框架梁线荷载标准值：0.945kN/m3.883 2=6.98 kN/m6.98+0.945=7.925 kN/m33 0.11 3 25=8.389kN/m11.25+2.5+0.945=14.695kN/m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）边跨框架联系梁：0.945kN/m钢窗自重：1.83 2.1 3 0.4=1.51kN窗下墙体自重：5.563 0.9 3 1.8=9.01kN窗边墙体自重：5.560.64.2=14kN框架柱自重：1.064.2=4.45kN连系梁传来楼面自重：11.253+3.493 仁44.22kN78.86kN0.945kN3.493 2=20.94kN底层边柱中荷载标准值: 中柱连系梁自重：联系梁传来的集中荷载:小计26.61kN扣除门窗洞加上门窗重：54.26-52.4 2.4+0.4 2.4 2.4=99.5kN底层中结点集中荷载标准值：99.5+26.61=126.11kN2.2.2.2 活荷载计算2.2.2.2.1屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载: 屋面传递给边跨连系梁活荷载： 屋面传递给中跨连系梁活荷载：60.5=3kN/m63 0.5=9kN6 0.5=18kN2.2.2.2.2标准层活荷载计算中跨主梁均布活载：33+3.52.4+0.62=18.6kN/m楼面传递给次梁的活荷载：2.523+2 2 3=27kN楼面传递给边跨系梁活荷载：2.53 2=15kN屋面传递给中跨连系梁活何载：2.516+2 16=27kN2.2.2.2.3底层活荷载计算中跨主梁均布活载：33+3.52.4+0.62=18.6kN/m楼面传递给次梁的活荷载：2.523+2 2 3=27kN楼面传递给边跨系梁活荷载：2.53 2=15kN屋面传递给中跨连系梁活何载：2.516+2 16=27kN223屋盖、楼盖重力荷载代表值 Gi的计算2.2.3.1 屋盖重力荷载代表值Gn的计算1）屋架自重：2）横纵梁恒载：3）半层高外墙恒载:4）半层高内墙荷载:5）半层柱高荷载：G=X g=3623.61kNg1=0.6042448+0.30.548=1156.6kNg2=0.238 6 37+0.238 9 8=69.97kNg3=5.56 2.1(48+48)=1120.89kNg 4=(3.6+9)4+3.62+6 122.82.1=772.93kNg5=1.062.153=117.96kN=1120.89kN2.2.3.2 二层楼盖重力荷载代表值G的计算1）楼面荷载：g2） 横纵梁荷载：g3）上下层半高外墙荷载：4）上下层半高内墙荷载：5）上下层半高柱自重荷载：G=E g=9761.91kN2.2.3.3底层楼盖重力荷载代表值1=( 3.49+2.50.5) 48 24=5460.48kN2=0.945637+0.9459 8=277.83kNg3=1120.89 2=2241.78kNg4=772.93 2=1545.86kNg5=117.98 2=235.96kNG的计算#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）1） 楼面荷载：g2） 横纵梁荷载：g3）上下层半高外墙荷载：4）上下层半高内墙荷载：5）上下层半高柱自重荷载：G= g=9761.91kN1= (3.49+2.50.5 ) X48X24=5460.48kN2=0.945637+0.9459 8=277.83kNg3=1120.89 2=2241.78kNg4=772.93 2=1545.86kNg5=117.98 2=235.96kN合计 G=X G =2347.43kN13大庆石油学院本科生毕业设计（论文）表2-1重力荷载代表值计算表层数321Gn kN3924.619761.919761.912.2.4水平地震作用下框架的侧移计算2.2.4.1 梁线刚度钢框架结构中，考虑现浇钢筋混凝土楼板与钢梁的共同作用，在计算梁线刚 度时，对中框架梁取 K=2.0Elb/l;对边框架取&=1.5 EI b/l。底层框架为例：59EXIb/l=2.0610 20500/6000=1.37 10(kN2 m)表2-2梁线刚度表梁号惯性矩I oX10/cm4EXIb/lkN2 mKbX10/( kN 2 m)中框架梁2.0 Kb边框架梁1.5 Kb顶层框架梁8372.75X1075.5X1074.2X107一、二层框架梁205000.865X10 91.37X1091.03X10 92.2.4.2 柱线刚度一、二、三层柱线刚度59Kc=EXIc/h=2.0610 21600/4200=1.033 10 (kN2 m)2.2.4.3 横向框架柱侧翼刚度D值D即是使两端固定的柱上、下端产生相对水平位移时需要在柱顶施加的水平力 以底层框架3柱为例K= Kb /Kc=( 1.37+1.03)/1.033=2.32(kN 2 m)a c= (0.5+ K ) /( K +2)= (0.5+2.32 ) /(2.32+2)=0.65212/h =0.682D=12a K / h =1.0254kN/m艺 D=0.3383 42+1.02548+1.1812=36.57 kN/m2.2.4.4 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架基本自振周期= 1.7 E T . Un以顶层为例：3 g j层间相对位移 S 3= L =7.14/3923.61=0.0549(j =3 G3卩 n=2 S i =0.1676(m)=1.7 E t忆=1.7 汽 0.9 汉 U0.167 =0.626(S)表2-3横向框架1柱抗侧移刚度D值计算楼层层咼m线刚度Kc=Elc/h(kN m)厶送Kb/Kc（底层）K = E Kb /2Kc（一般层）a c= (0.5+ K )/( K +2) (底层)a c= K /( K +2)(一般层)D=12a c K /h234.21.033X1090.5180.2060.072624.291.033X100.9970.3330.225814.291.033X100.9970.4990.3383表2-4横向框架3柱抗侧移刚度D值计算楼层层咼m线刚度Kc=EIc/h(kN m)扌莫Kb/Kc（底层）K莫 Kb/2Kc（一般层）a c= (0.5+ K )/( K +2) (底层)a c= K /( K +2)(一般层)D=12a cK /h234.291.033X101.210.380.312724.21.033X1092.320.540.851914.21.033X1092.320.651.0254表2-5横向框架5柱抗侧移刚度D值计算楼层层咼m线刚度Kc=EIc/h(kN m)厶瓦Kb/Kc（底层）厶送Kb /2Kc（一般层）a c= (0.5+ K )/( K +2) (底层)a c= K /( K +2)(一般层)D=12a c K /h234.21.033X1091.380.410.384724.21.033X1092.590.560.986214.21.033X1092.590.671.1800表2-6横向框架6柱抗侧移刚度D值计算楼层层咼m线刚度Kc=Elc/h(kN m)厶送Kb/Kc（底层）K = E Kb /2Kc（一般层）a c= (0.5+ K )/( K +2) (底层)a c= K /( K +2)(一般层)D=12a c K /h234.21.033X1091.380.410.384724.291.033X102.590.560.986214.291.033X102.590.671.1800表2-7横向框架8柱抗侧移刚度D值计算楼层层咼m线刚度Kc=EIc/h(kN m)Q莫 Kb/Kc（底层）K莫 Kb/2Kc（一般层）a c= (0.5+ K )/( K +2) (底层)a c= K /( K +2)(一般层)D=12a c K /h234.21.033X1091.380.410.384724.21.033X1092.590.560.986214.291.033X102.590.671.1800表2-8横向框架定点位移计算楼层Gi/kN刀 Gi/kN4D/(X10 kN)层间相对位 移.G j S i=送G3 i/m33623.613623.617.410.05490.167629761.9113685.5228.130.04860.112719761.9123447.4336.570.06410.0641224.5横向框架水平地震作用计算此建筑物高度不超过40n，且平面和竖向较规则和以剪切变形为主的建筑，故地 震作用计算采用底部剪力法。阻尼比为Gq=0.85G=0.8523447.43=19930.32kN,=（.）2 ： max =（0.35/0.626） 0.91.0X0.08=0.047T结构总水平地震作用等效的底部剪力标准值Fek二：Ge 1.40.35=0.49s 查表得S n=0.08Ti+0.07=0.080.626+0.07=0.12顶点附加水平地震作用 Fn=S nX Fek=0.12936.72=112.4kN各层水平地震作用标准值计算：以顶层为例GiH iFEk (1 6n)Fi-=49437 936.72(1-0.12)/23447.43=236.58kN GjH j加入 Fn后 Fa=112.4+236.58=348.98kN2.2.4.5.1 各层地震作用及楼层剪力表2-9横向框架各层地震作用及楼层地震剪力层数hi/mHi/mGi/kNGiHi/ kN mGiHi 迟 GjH jFi/kNVi/kN34.212.63923.61494370.287348.98348.9824.28.49761.91820000.476445.88794.8614.24.29761.91410000.238222.941017.8F3加入 Fn10IL8KN舉作用下榕翩力因慚图2-5地震作用示意图2.2.4.5.2各楼层地震剪力最小取值验算n各楼层地震剪力最小取值验算，满足VivGj表2-10楼层地震剪力最小取值验算层数V/kNG/kNnGj3348.983923.6162.782794.869761.96218.9711017.89761.96375.16*表中入=0.0162.246横向框架侧移计算框架水平位移可分为两部分：由框架梁弯曲变形产生的位移Um和由柱子轴向变形产生的位移Un,框架顶端位移为：U=Um+Uno表2-11层间位移验算层数层间剪力层间刚度层间位移V/Di/m层咼hi /mUm3348.98714000.004894.20.010492794.862812000.002824.20.0056011017.83657000.002784.20.00278以三层为例：层间位移：U =348.98/71400=0.00489（m）高层钢框架中柱轴力较大，由柱子的轴向变形产生的框架顶点水平位移也比较大，不能忽略。框架受到倒三角形水平分布荷载（将集中水平地震作用折算成倒三角形分布的水平荷载），顶端荷载强度为q时n=A/Am=1（柱截面沿高度不变）所以Fn=1/31 2qHX H f Fi H i233、FiH i2q=2 一=3 （348.9812.6+445.88 8.4+222.94 4.2）/12.6 =171.56kN/MH4UN=qH Fn =171.56 12.84 1/3/22.06 108 0.01354 48=0.004792EA! B2u=Um+uN=0.01049+0.00479=0.01969m19大庆石油学院本科生毕业设计(论文)阳呦2图2-6层间位移示意图2.2.5框架在水平地震作用下的内力计算2.2.5.1 反弯点高度比根据该框架总层数及该层所在层数梁柱线刚度比k值，且荷载近似倒三角形，差的反弯点高度比。表2-12水平地震作用下每柱剪力计算层数层剪力/kN1柱D值3柱D值5柱D值6柱D值8柱D值工D3388.980.07260.31270.38470.38470.38479.732794.860.22580.85190.98620.98620.986228.1311017.80.33831.02541.181.181.1836.57层数1柱剪力3柱剪力5柱剪力6柱剪力8柱剪力39.7311.2213.7913.7913.7926.3824.0727.8727.8727.8719.4128.5432.8432.8432.84225.2 框架柱剪力及弯矩计算在水平荷载作用下，框架内力及位移可采用D值法进行简化计算。以顶层边柱为例每柱剪力 Vi=V D/ 工 D=348.98 0.0726/9.73=2.6kN反弯点y=0.51m柱顶截面处弯矩为 M上=2.6(4.2-0.514.2)=1.274 kN m柱顶截面处弯矩为 M下=2.60.51 4.2=1.326 kN m#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）表2-13水平地震作用下内力计算N=348.98Kna =0.206yo=0.31a =0.38y0=0.41a =0.41y0=0.42a =0.41y0=0.42N=3,j=3K=0.518a 1=0.38K=1.21a 1=0.38K=1.38a 1=0.38K=1.38a 1=0.38工 P=348.98kND=0.0726y1 =0.2D=0.3127y1=0.2D=0.3847y1=0.2D=0.3847y1=0.2工 D=9.73V=2.6kNy=0.51V=11.22kNy=0.61V=13.79kNy=0.62V=13.79kNy=0.62M 上=1.274 kN -mM 上=4.376 kN - mM 上=5.07 kN - mM 上=5.07 kN -mM 下=1.326 kN - mM 下=6.844 kN - mM 下=8.549 kN -mM 下=8.549 kNmN=445.88Kna =0.333yo=0.45a =0.54y=0.5a =0.56y=0.5a =0.56y=0.5N=3,j=2K=0.997a 3=1K=2.32a 3=1K=2.59a 3 = 1K=2.59a 3=1工 P=794.86kND=0.2258y3=0D=0.8519y3=0D=0.9862y3=0D=0.9862y3=0工 D=28.13V=6.38kNy=0.45V=24.07kNy=0.5V=27.87kNy=0.5V=27.87kNy=0.5M 上=3.509 kN -mM 上=12.035 kN - mM 上=13.935 kN -mM 上=13.935 kNmM 下=2.871 kN - mM 下=12.035 kN - mM 下=13.935 kN -mM 下=13.935 kNmN=222.94Kna =0.499y0=0.65a =0.65y0=0.585a =0.67y0=0.57a =0.67y0=0.57N=3,j=1K=0.997a 2=1K=2.32a 2=1K=2.59a 2=1K=2.59a 2=1工 P=1017.8kND=0338y2=0D=1.0254y2=0D=1.18y2=0D=1.18y2=0工 D=36.57V=9.41kNy=0.65V=28.54kNy=0.585V=32.84kNy=0.57V=32.84kNy=0.57M 上=3.293 kN -mM 上=11.84 kN - mM 上=14.121kN -mM 上=14.121kN-mM 下=6.117 kN - mM 下=16.696 kN - mM 下=18.719 kN -mM 下=18.719 kN-m21大庆石油学院本科生毕业设计（论文）225.3 框架梁端弯矩、剪力及柱轴力计算以顶层1-3跨梁为例M左=1.274 kN m M 右=4.376/2=2.188 kN mVb= （ M 左 + M 右）/L= （1.274+2.188 ） /6=0.577kN 顶层边柱轴力 V=- Vb=-0.577kN表2-14横向框架梁端弯矩、剪力、及柱轴力图2-7水平地震作用下框架弯矩图倆 |0317 | i也惭 0.787 i i1财5溝5| I瞬 I trr45711渝1 1 1421卩 1U7 1 t1 1 1 1拥5|3用1741I 1即 1K7 |03,(1711it-2.37.I t1(17Ti 1IJ7714.3皿6I|0|也駅 畅6Dr 1-un-1.3111-1-4刑1 1H0图2-8水平地震作用下框架剪力及轴力图2.2.6竖向荷载作用下横向框架的内力计算2.2.6.1 荷载计算框架梁在三分点处受到的恒荷载标准值、活荷载标准值pi屮w申w m q卩申w 申n m w申蝴銃图图2-9 竖向荷载分布图2.262用弯矩分配法计算框架弯矩2.2.6.2.1 固端弯矩计算以一层1-3跨恒载为例计算框架梁固端弯矩为：MA=MB=2PI/9=2 126.1086/9=168.14 kN 2 m23大庆石油学院本科生毕业设计(论文)表2-14梁固端弯矩计算位置恒载集中值/kN活载集中值/kN恒载 MA=MB(kN m)活载 IU=M(kN m)边跨中跨边跨中跨3层0.6040.51.671.671.623.242层126.10827168.14168.1436361层126.10827168.14168.14363622622分配系数计算考虑对称框架在对称荷载作用下，取半框架进行计算0K2mW31,03U331.0331.0331331.0331.)31.0331371.0331仞诩1习1,033M331.0B133W3图2-10梁柱线刚度分配系数以1柱底层框架为例卩下柱=1.033/ (1.033+1.03+1.033 ) =0.345卩右梁=1.03/ (1.033+1.03+1.033 ) =0.3442.2.623传递系数远端固定，传递系数为0.5，远端滑动铰支，传递系数为-1弯矩分配#大庆石油学院本科生毕业设计（论文）表2-15恒载作用下弯矩分配三层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱00.9570.0430.04100.9060.0540.05300.8940.0530.05300.8940.0530.05300.944-1.671.67-1.671.67-1.671.67-1.671.671.590.08001.510.091.490.091.490.09-1.580.040.0450.0450.045-1.49-0.002-0.002-0.002-0.0021.59-1.591.691.51-1.581.711.49-1.581.711.49-1.581.71-2.530.530.50.490.49-0.84二层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.3220.3220.3560.2630.2370.2370.2630.2630.2370.2370.2630.2630.2370.2370.2630.3860.3070.307-168.14168.14-168.14168.14-168.14168.14-168.14168.1454.1454.1459.8639.8544.2239.8544.2239.8544.22-64.9-51.6229.9322.1122.1122.117.87-7.09-5.81-5.24-5.81-5.24-5.81-5.24-3.94-2.9-2.9-2.91.271.271.40.690.760.690.760.690.760.70.380.390.39-0.18-0.17-0.09-0.09-0.09-0.09-0.09-0.09-0.0955.4155.41-110.82190.72-7.2640.54-126.06184.73-5.3340.54-126.06184.73-5.3340.54-126.06184.73-5.3351.5318.4727.2-2.4215.51-1.7815.51-1.7815.51-17.1817.18一层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.3110.3450.3440.2560.2310.2570.2560.2560.2310.2570.2560.2560.2310.2570.2560.3860.3070.307-168.14168.14-168.14168.14-168.14168.14-168.14168.1452.295857.8443.214343.214343.2143-51.6228.9221.521.5