串联型双效溴化锂吸收式制冷机设计计算__张津

1 已知参数 制冷量 1000000kcal h 1163kW 0Q 冷凝温度 40 kt 冷水出口温度 7 冷水进口温度 12 2 1t 冷却水出口温度 38 冷却水进口温度 32 wt 1wt 工作蒸汽压力 0 7MPa 工作蒸汽饱和温度 169 607 hph 2 选取参数 序号 项目 符号 单位 来源 结果 备注 1 吸收器出口冷却水温度 1wt 1wt 35 36 2 冷凝器出口冷却水温度 2 2 38 给定 3 冷凝温度 kt kwt41 3 kt 4 冷凝压力 PmmHg f58 3 查表 5 蒸发温度 kt 02t 5 20t 6 蒸发压力 0PmmHg 0tf6 54 查表 7 吸收压力 ammHg aP6 1 P 0 0 44 8 高压发生器压力 kmmHg 700 选取 9 稀溶液浓度 a 2tfa58 4 10 中间溶液浓度 0 61 4 选取 11 浓溶液浓度 r 63 4 选取 3 各状态点的参数值 序 号 项 目 状态 点 温 度 压 力 mmHg 浓 度 焓 Kcal Kg 备 注 1 蒸发器中冷剂水 1 5 6 54 0 105 02 2 吸收器中稀溶液 2 40 6 3 58 4 65 9 3 冷凝器中冷剂水 3 41 58 3 0 140 99 4 低压发生器出口浓溶液 4 92 58 3 63 4 89 443 5 低压发生器中开始沸腾 溶液 5 88 58 3 61 4 87 464 6 蒸发器中冷剂蒸汽 1 5 6 54 0 699 7 7 冷凝器中冷剂蒸汽 3 58 3 0 715 3 8 低压发生器中加热蒸汽 凝水 3 97 6 58 3 0 197 6 9 高压发生器中冷剂蒸汽 3H 700 0 738 10 高压发生器中开始沸腾 溶液 11 148 700 58 4 116 7 1 11 高压发生器出口中间溶 液 12 155 8 700 61 4 118 1 2 12 低温热交换器出口浓溶 液 8 50 63 71 14 3 13 低温热交换器出口稀溶 液 7 58 81 9 4 14 高温热交换器出口中间 溶液 13 61 87 5 5 15 高温热交换器出口稀溶 液 10 136 58 111 6 16 吸收器中喷淋溶液 9 44 39 59 8 67 82 7 高压发生器中开始沸腾溶液状态 点 11 的求法 1 由 a 58 4 Pr 700mmHg 得 t11 148 由下式求得 116 7kcal Kg 70 148 5870581 pch 高压发生器出口中间溶液状态的确定 2 由 0 61 P r 700mmHg 得 t12 155 8 公式同上 求得 118 1kcal kg 8 15 67612 pc 低温热交换器出口浓溶液状态 3 取浓溶液温度 t8 t2 t 8 40 10 50 由 r 63 t 8 50 查 h 图 得 h8 71 14kcal kg 点 7 的状态 4 根据溶液热交换器得热平衡公式 可求得 65 9 81 9kcal kg 84271ha 14 75 86 12 点 13 的状态 5 t13 t5 88 由温度和浓度查的 h13 87 5kcal kg 点 10 的状态 6 根据溶液热交换器的热平衡公式 求得 111kcal kg 5 871 3 209 81 14710 hah 式中 为高压发生器中的循环倍率 1 3 20586101 a t10 根据下列方法求得 设 t 10 140 查比焓图 得 0 472 由 a 58 t 70 查 h 14 58pC 图 得 79 819kcal kg 70 58h 变换公式 得 70158p70581 tx 136 1 与设定的温度 140 相差较大 则应重新设定 140 5810 pCt 设 t 10 136 查比焓图 得 0 472 136 58pC 136 1 可见与设定的温度 136 相近 70136 5801 pht 点 9 的状态 7 67 82kcal kg 1289 afhh 59 8 9 arf 式中 为吸收器的循环倍数 取 20 af 由 查 图 得 t9 44 39 9h 4 各设备的的热负荷 1 蒸发器 时大 卡 100 DqQ kgcalhq 71 589 1407 63 10 由此得出制冷剂总循环量 hQD 580 2 吸收器 kgcalahaq 584 69 127 694 1 6 2 1 8 hkcalqQ 435879 3 高压发生器 gDar 8 107 01 kgcalhaqHg 7643 2 3 2 31021 hkcalqQg 804 1764 式中 高压发生器中产生的冷剂量 kg h1D 4 低压发生器 hkgDar 92 7158 1902 式中 低压发生器中产生的制冷剂量2 kgcalhaqg 1 6873 5 87314 89 15 3 1 1324 hkcalqDQgg 6272 检查放汽范围的假定是否合适 高压发生器产生的制冷剂蒸汽潜热 kclhHr 752 8034 19738 10 31 haQgr 64522 由此可见 放汽范围的假定基本是合理的 5 冷凝器 冷凝器的热负荷由两部分组成 由高压发生器产生的制冷剂蒸汽加热低压发 生器后的余热 和由低压发生器的制冷剂蒸汽凝成冷剂水所放出的热量 1k 2kQhcalQhDQgHk 14936 8 9 140738 0 231 hkcalhDQk 4160 9 03 715 92 3 2 k461 6 热平衡 加入机组的总热量为 带出机组的总热量为 因此制冷机的10g kaQ 热平衡为 kagQ 10 hcalQg 32 80432 8410 kka 56569 243 clgka 87 1 10 10 9 072 856 kagoQ 7 高温热交换器总热负荷 hkgDGa 4 1 2179 式中 稀溶液循环量ahkg kcalQat 068 52 9 8 4 5 7101 8 低温热交换器总热负荷 hlhGat 3 61 2 72 5 热力系数 2 8041 gQ 三 例题在一连续干燥器中干燥盐类结晶 每小时处理湿物料为 1000kg 经干 燥后物料的含水量由 40 减至 5 均为湿基 以热空气为干燥介质 初始湿 度 H1 为 0 009kg 水 kg 1 绝干气 离开干燥器时湿度 H2 为 0 039kg 水 kg 1 绝干 气 假定干燥过程中无物料损失 试求 1 水分蒸发是 qm W kg 水 h 1 2 空气消耗 qm L kg 绝干气 h 1 原湿空气消耗量 qm L kg 原空气 h 1 3 干燥产品量 qm G2 kg h 1 解 qmG1 1000kg h w1 40 w2 5 H1 0 009 H2 0 039 qmGC qmG1 1 w1 1000 1 0 4 600kg h x1 0 4 0 6 0 67 x2 5 95 0 053 qmw qmGC x1 x2 600 0 67 0 053 368 6kg h qmL H2 H1 qmw 7 128609 3 68H12mwL qmL qmL 1 H1 12286 7 1 0 009 12397 3kg h qmGC qmG2 1 w2 h 6kg 3105 w12mGC2 精品文档