桥梁箱梁浇筑支架方案.doc

松江区文翔路-联阳路（沪杭高速公路北-荣乐东路）建设工程桥梁工程箱梁浇注支架施工方案上海市凯达公路工程有限公司2010.6.23目 录目 录1第一篇：文翔路-联阳路跨沪杭高速公路大桥工程1关健工序设计1一、工程概述1二、转体桥施工对基础沉降变形的要求3三、上下转盘及滑道的加工制作3四、转体施工抗倾覆核算4五、平衡配重计算5六、转体施工牵引力设计6七、监测措施6第二篇：箱梁支架专项方案7一、箱梁结构特征概述7二、箱梁支架与模板设计81、支架布置方式选择82、支架设计83、碗口式支架相关参数94、荷载分析105、模板受力计算116、碗扣立杆受力验算167、支架立杆稳定性验算17三、地基处理方案与承载力验算181、地基处理方案183、沉降量估算19（1）地基沉降量估算20（2）支架变形量估算20（3）预压总量估算21四、基础处理方法211、施工流程212、地基处理21五、支架搭设与预压22六、支架拆除24七、支架施工安全技术措施241、支架施工通用措施252、支撑系统专项措施26第一篇：文翔路-联阳路跨沪杭高速公路大桥工程关健工序设计一、工程概述文翔路-联阳路跨沪杭高速公路大桥工程（以下简称“跨线桥”）位于上海市松江工业区，北起文翔路，向南跨越沪杭高速公路至联阳路与容乐东路，跨线桥是连接沪杭高速公路周边区域的交通要道。沪杭高速公路上车流量大，交通运营繁忙，为了减少施工过程中对沪杭高速公路正常交通运营的干扰和影响，跨线桥设计采用水平转体法施工，即分别在沪杭高速公路两侧搭支架现浇1/2跨桥梁结构，然后采用转体方法将两部分桥梁结构旋转至设计轴线位置最终合龙。跨线桥范围为K0+208K0+602，桥位中心线与沪杭高速公路中心线交角为75.343，全长394m分主桥和引桥，其中主桥为（42m+70m+42m=154）三跨变截面预应力混凝土连续刚构箱梁，主墩沿沪杭高速公路两侧对称布置，跨中预留3m合拢段，两侧引桥为620m预应力空心板简支板梁。桥面宽度为0.5m（防撞护栏）+16m（车行道）+0.5m（防撞护栏)=17m。具体构造见图1。梁段名称边跨现浇段31.7MT构现浇段跨中合拢段梁段长度（mm）844040004000400040004000400040003700370040004000400040004000400040001500梁段重量(KN)2891.201092.3641118.3121181.1801277.5361408.0561575.2881779.9601859.5981881.6721794.4681583.4521412.0081278.8881181.1281118.1041092.364408.6合计重量(KN)2891.2022634.378408.6截面编号UTSRQPONMLKJIHGFEDCBAABCDEFGHIJKLMNOPQR图1 跨线桥1/2主桥构造二、转体桥施工对基础沉降变形的要求跨线桥转体合拢前后结构受力体系状态完全不同，存在结构体系的转换过程，两侧现浇1/2跨桥梁结构若产生较大的不均匀沉降会对全桥结构受力状态造成十分不利影响，因此必须严格控制支架下地基沉降量。因此布置支架前，先挖除表层耕植土30，再挖除50粉质粘土后，采用结构层为50三七灰土（压实度达到95%）+30碎石+20C20钢筋混凝土的地基加固措施，将地基的不均匀沉降对桥梁结构受力产生的不利影响控制在最低限度。三、上下转盘及滑道的加工制作转盘及滑道是转体施工的关键部位。跨线桥的转盘形式采用了钢筋混凝土球面柱铰。 下转盘设在下承台顶面中央位置，直径为3.2m，下下转盘磨心顶设DW=20cm的钢柱。承台顶面中央沿半径R=5.2m的两个半圆周上预留若干槽口，作为转体施工时千斤顶的后靠山插座。下转盘（磨心）为直径3.2m圆柱体，顶面是一个球冠面，矢高f=10.5cm,球面半径R=12.85m。上转盘（磨盖）为墩帽的一部分，长12m，宽5m。墩帽上设上滑道（支撑脚），底板面为不锈钢板；下滑道为四氟钢板，密贴于承台表面上，滑道的轨道半径R=4.5m。（1）下转盘加工：模板采用定型钢模，模板与钢筋安装均通过磨心中心预埋的20cm钢柱精确定位。混凝土采用C50，粗骨料选用粒径均匀、大小2cm左右的石子，质地要好，浇注出下转盘的初步轮廓线型。按半径做一根母线样板球面刮尺，套在轴心钢柱上，安装至准确位置，水平旋转刮尺，反复多次刮平混凝土球形表面，收水收光，待混凝土达到一定强度后进行精密测量，计算误差,实施磨光或修补，使球面加工误差控制在1mm。（2）上转盘施工：下转盘做好以后，在磨心顶面（球面）贴上1至3层尼龙薄膜（隔离层），以磨心球面作为底胎模板，浇筑上转盘（磨盖）混凝土，混凝土施工时要防止振捣器损伤磨心顶面。（3）上下转盘磨合：上转盘混凝土强度达到设计要求后将上转盘吊起架空固定，除去磨心顶面尼龙薄膜，用砂轮磨光机修整上、下转盘的线型轮廓，使两个接触面基本光滑，落下磨盖（上转盘），施用外力使上转盘转动磨合几周，再吊起检查，循环几次直至上转盘在人力作用下能轻易转动。然后再支起上转盘，把杂物清洗干净，在接触面间均匀涂抹上润滑剂（黄油四氟粉或二硫化钼）厚5mm左右，盖上磨盖，将转盘固定好进行下道工序施工。（4）滑道安装：下滑道为环形四氟钢板，由专业生产厂家按设计尺寸分成若干段加工成型，每段周长1m左右，接口不宜太多，通过高标号环氧砂浆或铆钉密贴于承台表面，各块环形四氟钢板之间安装平整度误差应控制在1mm范围内。上滑道底面嵌设不锈钢板，同上转盘支撑脚浇筑连成一体。四、转体施工抗倾覆核算 ； 式中：转体结构重心偏离转盘中心的距离（偏心距）； 转体结构各部位的重量对转盘中心产生的力矩；（下式计算了图1中A-P和A-R部位产生的力矩和） 转体结构各部位的重量之和；（下式计算的重量为图1中A-P和A-R部位的重量之和） K抗倾覆系数； b转体结构转盘中心至转盘边缘的距离。跨线桥转体结构通过精确计算（计入施工误差）：=1881.6722.75+1794.4687.5+1583.45211.5+1412.00815.5+1278.88819.5+1181.12823.5+1118.10427.5+1092.36431.5 -1859.5982.75-1779.9607.5-1575.28811.5-1408.05615.5-1277.53619.5-1181.18019.5-1118.31223.5-1092.36431.5=344.09KN.M=1881.672+1794.468+1583.452+1412.008+1278.888+1181.128+1118.104+1092.364+1859.598+1779.960+1575.288+1408.056+1277.536+1181.180+1118.312+1092.364=22634.378KN 344.09KN.M/22634.378KN=0.015mK=4.5/0.015=300K=1.5计算结果表明转体结构施工成型后自身的抗倾覆性能安全可靠。五、平衡配重计算根据类似工程的实践及所积累的经验，均表明，若球面铰支承的转体结构的整个体系的重心与转盘的中心在同一竖直线上时（即无偏心状态，），四周环道（支撑腿）在转体过程中基本上是不受垂直力的，仅起到平衡保险作用。因此只要将重心调整得合理，是很容易实施转体的。平衡配重按如下公式计算：G=P/L=M/L=334.09 KN.M /31m=10.77 KN=1tG平衡配重；L平衡物重心距转盘中心距离。因此，在离中心31m处的中跨位置加载黄砂1t。六、转体施工牵引力设计采用2台YCW150型千斤顶顶推，施加力偶矩M转，克服转体结构上下转盘间的摩阻力矩M阻，从而发生转动。M阻=2/3*0.08*22634.378*4.5=5432.251 KN.M M转=2N*R1 则N M阻/2R1=5432.251/2/5.2=522.33KN 式中：N每台千斤顶的顶推力； R1千斤顶至至转盘中心距离； R3转盘半径； f1转盘接触面间的摩擦系数，参考值为0.08。据此，配备2台YCW150型千斤顶，足以克服摩阻力矩M阻。根据我们在类似跨径、类似桥梁的施工经验，初始最大顶推力要大于匀速转动时顶推力，因此，本方案初始顶力Nmax确定600kN（初始启动时）,匀速转动时N=522.33KN。七、监测措施跨线桥转体时,1/2跨桥梁结构的中跨与边跨是不完全对称的，为确保转体施工安全，除精确设计和精心施工外，还须做好必要的监测控制。对桥梁转体结构两端支点位置标高及位移实施监测控制，防止悬臂状态下变形过大影响结构的线形及应力分布。在桥梁转体结构不同的特征断面安装或预埋一定数量的传感器或应变片，监测施工、转体及使用阶段结构的应力、应变、倾斜振动等变化。为降低转体时产生的附加扭力矩对桥梁结构的影响，转体角速度w不宜过大，一般不大于0.5/min。第二篇：箱梁支架专项方案一、箱梁结构特征概述跨线桥范围为K0+208K0+602，桥位中心线与沪杭高速公路中心线交角为75.343，全长394m分主桥和引桥，其中主桥为三跨（42m+70m+42m=154）三跨变截面预应力混凝土连续刚构箱梁，主墩沿沪杭高速公路两侧对称布置，跨中预留3m合龙段，两侧引桥为620m预应力空心板简支板梁。桥面宽度为0.5m（防撞护栏）+16m（车行道）+0.5m（防撞护栏)=17m。箱梁结构特征详见下图。二、箱梁支架与模板设计1、支架布置方式选择本跨线桥主梁为变截面箱梁，根据其构造特点，现浇箱梁的支架可根据以下几种工况布置：工况一：将单侧总荷载分摊到各竖杆后验算其受力情况；工况二：由于箱梁为变截面结构，故将箱梁单侧结构划分成荷载不等的若干个区域后，布置竖杆并验算其受力情况；工况三：选择变截面箱梁荷载最大处布置竖杆并验算其受力情况，当受力满足后，根据其布置情况适当调整后进行其余部分的竖杆布置。比较分析：工况一的布置方式会使得最大荷载处和最小荷载处的竖杆的受力相同，显然荷载最大处的竖杆受力不利，较危险。工况二根据不同的荷载区域分别立竖杆，在受力上较贴合实际、满足要求，但使得立杆布置各不相同，但实际操作会过于复杂。工况三先在最大荷载处布置竖杆使其满足受力要求后再适当调整竖杆间距布置其他部位，这样不仅满足了受力要求，同时有规律的竖杆布置也便于实际操作。经过比较，我们认为，采用二次三进行支架的布置比较符合实际情况，且简便而易于操作，因此，最终我们确定按工况三进行支架布置。2、支架设计采用483.5mm碗扣支架，满堂布置，由立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托组成，20cm20cm木方做纵向分配梁， 10cm12cm木方做横向分配梁顶底板处间距250mm，腹板处间距150mm。20cm20cm木方直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，下垫10cm12cm木方。根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，选择变截面箱梁重量最大处（见主桥构造2-2断面）通过计算确定支架立杆布置：支架高度取8m。由于荷载相似，边跨与主跨支架布置相同，沿纵桥向为：2760cm+5530cm，共计82排，横桥向立杆间距为：560cm+330cm +560cm+330cm +560cm+330cm +560cm+330cm+560cm。即直腹板区为间距为30cm，其余区域为60cm，支架立杆步距为120cm。设竖向与水平剪刀撑。立杆顶部安装可调节顶托（顶托调高范围控制在15cm以内），立杆底部支立在底托上，底托为10cm10cm的钢板，以确保地基均衡受力。3、碗口式支架相关参数(1)WJ碗扣为483.5 mm钢管；(2)立杆、横杆承载性能： 立 杆横 杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN）允许均布荷载（KN/M）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.04、荷载分析(1)模板及模板支撑架荷载Q1通过计算模板荷载如下：模板及模板支撑架荷载Q1：=0.3KN/m2查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范4.2.3条取值 (2)箱梁混凝土荷载Q2：顺桥向取单位米。2-2 横断面图Q21区：P1=0.5926/1.95=7.8KN/m2Q22区：P1=2.426/0.6=104KN/m2Q23区：P1=（0.903+2.313）26/3.375=24.775KN/m2(3)施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范4.2.5条取值水平模板的砼振捣荷载，取q3-2=2.0KN/m2，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范4.2.5条取值。5、模板计算模板的计算数据木方：抗剪强度1.4N/2 抗弯强度13N/2 弹性模量E=9500Mpa面板：抗剪强度1.4N/2 抗弯强度15N/2 弹性模量E=6000MpaA、顶、底板： A1、模板面板计算静荷载标准值q1=(24.775+0.35)0.6=15.075KN/m活荷载标准值q2=(2+1)0.6=1.8KN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=600122/6=144003 I=600123/12=864004（1）抗弯强度计算q=1.215.075+1.41.8=20.61KN/m M=0.1ql2=0.120.612502=128812N. 满足要求。（2） 抗剪强度计算Q=0.6 ql=0.620.61250=3091N 满足要求。（3） 挠度计算满足要求。A2、模板支撑木方计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.251 = 6.25 kN/m；模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1+2.0)0.750.25= 0.56 kN；100120木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=100100120/6=2000003 I=1001002120/12=100000004（1）抗弯强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(6.25 + 0.088) = 7.6 kN/m；集中荷载 p = 1.40.56=0.784 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.7840.750 /4 + 7.60.7502/8 = 0.86 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.784/2 + 7.60.750/2 = 3.24 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.86106/200103 = 4.3N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.3N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!（2）抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.7507.6/2+0.784/2 = 3.242 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 3242/(2 100.000 120.000) = 0.405 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.405 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!（3）挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 6.25+0.088=6.338 kN/m；集中荷载 p = 0.56 kN；方木最大挠度计算值 V= 56.3387504 /(384950010000000) +5627503 /( 48950010000000) = 0.326 mm；方木最大允许挠度值 V= 750/250=3 mm；方木的最大挠度计算值 0.326 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3 mm,满足要求! B、腹板：B1、模板面板计算静荷载标准值q1=(104+0.35)0.45=46.9KN/m活荷载标准值q2=(2+1)0.45=1.2KN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=450122/6=108003 I=450123/12=648004（1）抗弯强度计算q=1.246.9+1.41.2=57.9N/m M=0.1ql2=0.157.91502=13027N. 满足要求。（2） 抗剪强度计算Q=0.6 ql=0.657.9150=5211N 满足要求。（3） 挠度计算 满足要求。B2、腹板处支撑木方计算钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.153.5 = 13.12kN/m；模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.15= 0.053 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1 +2.0)0.750.15 = 0.337kN；（1）抗弯强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载q = 1.2(13.12 + 0.053) = 15.8 kN/m；集中荷载p =1.40.337=0.47 kN；最大弯距M = Pl/4 + ql2/8 = 0.470.75 /4 + 15.80.752/8 = 1.2 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.47/2 + 15.80.75/2 =6.16 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 1.2106/200103 =6 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!（2）抗剪强度计算最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.75015.8/2+0.47/2 =6.16 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 6160/(2 120 100) = 0.77N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.77 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!（3）挠度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 13.12+0.053=13.17kN/m；集中荷载 p = 0.337 kN；方木最大挠度计算值 V= 513.17750 4 /(3849500010000000) +33707503 /( 489500010000000) = 0.882 mm；方木最大允许挠度值 V= 750/300=25 mm；方木的最大挠度计算值 0.882mm 小于方木的最大允许挠度值 25mm,满足要求!6、碗扣立杆受力验算单肢立杆轴向力计算公式N（1.2Q1 +1.4Q3）LxLy+1.4 Q2LxLy式中：Lx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范5.6.1条取值。(1)2-2断面腹板位置，分布荷载：N（1.2Q1 +1.4Q3）LxLy +1.4 Q2LxLy =1.2 Q1+1.4(q3-1 +q3-2)0.30.3+1.4Q220.30.3=1.20.3+1.4(1+2) 0.30.3+1.41040.30.3=13.5144KNLx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.3m，横向0.3m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=13.5144KNN=30 KN(2)2-2断面底板位置立杆计算：N（1.2Q1 +1.4Q3）LxLy +1.4 Q2LxLy=1.2 Q1+1.4(q3-1 +q3-2) LxLy +1.4Q23LxLy=1.20.3+1.4(1+2)0.30.6+1.424.7750.30.6=7.064KNLx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.3m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=7.064KNN=30 KN(3)2-2断面翼缘板位置立杆计算：N（1.2Q1 +1.4Q3）LxLy +1.4 Q2LxLy =1.2 Q1+1.4(q3-1 +q3-2) Lx Ly +1.4Q21LxLy=1.20.3+1.4(1+2)0.30.6+1.40.7670.30.6=1.0141KNLx、Ly 单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.3m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=2.03KNN=30 KN7、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：NN= A碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A489mm2,A3钢，截面惯性矩I=12.19 cm4，回转半径i=（I/A）1/2=1.58cm,查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范表B2：钢管截面特性取值。跨中底板按横杆步距：h=120cm计算。跨中底板钢管长细比L/i=120/1.58=75.9=250取76；轴心受压杆件，查建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范附录C：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数0.744，=205MPa=0.744489205=74582.28N=74.6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于梁中腹板处，其N13.5144KN（见前碗扣立杆受力验算）由上可知：跨中底板处：13.5144KNNN=74.6KN根据建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范5.6.5条支架高度小于8m，支架风荷载可不验算。三、地基处理方案与承载力验算1、地基处理方案挖除表层耕植土30，再挖除50粉质粘土后，采用结构层为50三七灰土（压实度达到95%）+30碎石+20C20钢筋混凝土的地基加固措施，每根支架钢管下垫平面尺寸为1001008mm的钢板底托，局部遇有坡度处采用100150方木衬垫。2、地基承载力验算其中P1为箱梁自重（16.5 KN/m2），P2为模板和支架等（0.7KN/m2），P3为施工人员及设备荷载取1.0KN/m2。P4为水平模板的砼振捣荷载取2.0KN/m2。（1）地基平均荷载地基承载力计算公式f=N/A=18.163KN/M2(仅考虑梁重)f地基受力，N=22634.378KNA=67*18.6=1246.2M2（2）考虑附加负载Pi=P1+P2+P3+P4=16.5+0.7+1+2=20.2KN/m2则地基上总承受压力为20.2KPa。（3）地基压力：P1的梁体平均重即18.16 KN/m2，附加的P2、P3、P4，地基压力=18.16+0.7+1+2=21.86 KPa。（4）地基最不利荷载选最大块重（BC箱梁块重）：1881.672KN，则:f=N/A=1881.672/3.7/16.5+0.7+1.0+2.0=34.52kPa根据简明施工计算手册，50厚的三七灰土在压实度达到95%的地基的承载力为200250kPa，因此，经处理后的地基承载力足以满足要求。3、沉降量估算（1）地基沉降量估算本方案地基沉降估算按BC箱梁块重与投影面积估算。（1）假设条件：E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。（2）按照弹性理论方法计算沉降量参考土力学第二版第六章地基沉降计算公式6-8计算。S=(1-2 )bp/ E0S地基土最终沉降量；p地基顶面的平均压力；取值P34.52Kpa（按最不利荷载计算）b矩形基础的宽度；3.7m、E0分布为土的泊松比和变形模量（没有考虑地质区别）；根据土力学第五章图5-15：=0.2 E0=6.8Mpa沉降影响系数，查土力学表6-1取1.765最终沉降量S1.765(1-0.2)3.734.52/6.8=8.6（2）支架变形量估算（1）假设条件：整个支架变形不大，在弹性在弹性限度内变形，计算时按一根支架竖杆进行验算。（2）按照弹性理论方法计算支架变形参考虎克定律计算式：胡克定律的表达式为F-kx或F=-kx。当应力低于材料的比例极限时，应力与应变成正比，即 ，。E为弹性模量。将应力与应变的表达式带入得：支架的变形量L = NL/EA = 13.514410710/(2.11054.8910)=0.92mm（3）预压总量估算根据计算，在各荷载作用下，总变形量为8.6+0.92mm=9.52mm。为确保支架的安全，也确保施工安全，消除地基变形和支架变形的影响，有利于箱梁支架稳定控制，支架必须进行预压，预压方式采用等载预压，预压荷载组合：箱梁荷载+人员设备+模板+砼振捣荷载，预压总荷载为：26283KN。四、基础处理方法1、施工流程基础处理测量放样立竖杆安装纵、横向横杆安装上托设置剪刀撑铺设纵、横向方木安装模板支架预压卸载调整支架高度2、地基处理在对地基处理中，首先进行清除耕植土30，再挖除50粉质粘土进入持力层。在持力层土基面纵横向每隔10m设一条排水沟，并在边沟位置设集水井采用水泵排水。对持力层进行整平和碾压，当地基含水量较大时，进行翻起晾晒或换填较好土质的土壤，然后用推土机整平，用16t压路机碾压，压至无明显轮痕为止，相对密实度能够达到93。土基压实后，铺填50cm厚的石灰土，压实度为95，随后铺设30cm厚的碎石。再在碎石层上浇筑20cm厚的C20钢筋混凝土。浇筑混凝土基础时，两侧宽度需超出箱梁投影面两侧50cm，必须确保混凝土面的平整度和密实度，使力杆同基础面接触平整稳固，且混凝土强度达到15MPa时，方可开始支架搭设的施工。施工前要保证基础密实干燥，四周设好排水沟、挡水埝，避免雨水或其它水渗入地基内，造成承载力下降或沉陷。地基周边采用深30cm，宽50cm排水沟排入便道排水沟进行排水，必要时结合水泵进行强排水。地基处理好以后测设箱梁中心线，在砼地坪上弹墨线或撒石灰线确定支架竖杆平面位置，高差较大部位利用方木进行调平。五、支架搭设与预压竖杆要求每根竖直，采用单根碗扣钢管，立竖杆后及时连接纵横向碗扣式钢管固定,竖杆底部设置纵、横向扫地杆。搭设支架时要切实保证横杆的水平，如有高差用底托或方木进行调整，顶托和底托伸出长度不允许超过15cm。顶托采用15cm15cm方木纵向联结，再采用10cm12cm方木按照间距小于20cm横向排列，在上面铺置底模施工。必须设置扫地杆。纵向扫地杆用直角扣件固定在距底大大于20cm的立杆上。横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。明确纵向剪刀撑边跨与主跨各设六道，两侧和腹板下各设置一道，与地面夹角控制在4560度（跨度根据高度不同而不同），横向剪刀撑设置九道（再加一道整体剪刀撑），水平剪刀撑每增加两道横杆架设一道水平剪刀撑，同时在侧模外设一道水平撑和一道垂直于侧模面的斜撑。（详细见支架布置示意图）支架搭设完毕后，计算每根竖杆的高度（每根钢管的高度按其位置处梁底高减构造模板厚度和方木楞、木楔的厚度计算），然后用可调上托准确调节支架高度，保证整个支架的高度一致并满足设计要求。每幅支架两侧各搭设宽度不小于1m的作业平台，平台上铺设脚手板，外侧设置安全防护栏杆，高度不小于1.5m。箱梁支架搭设铺完底模安装后对支架进行预压。支架预压的目的一方面是为了检查支架的安全性，确保施工安全，再就是消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于箱梁支架稳定性控制。预压采用等载预压，即预压重量等于梁体重量、施工人员及设备荷载之和。预压采用沙袋和土袋，尽量采用不透水材料，避免水分进入改变预压重量（也可采用钢筋等配重材料）。堆码预压配重前在底模上设置观测点，在预压前、卸载后和预压过程中定期用仪器观测跨中和1/4跨径处的变形情况，并检查支架受力情况，沉降稳定后开始卸载。根据观测数据计算支架的弹性和非弹性变形值，通过U形可调托座调整底模标高。弹性变形值为卸载前后观测点之高差，非弹性变形值为卸载后与预压前观测点之高差，非弹性变形值可作为后续支架施工时的预留变形量的参考值。砼浇筑时在每跨跨中和跨度1/4处支架顶部设置沉降观测标，观测标横桥方向设三道，即腹板位置和箱梁中心位置。观测标由吊锤和地标组成，浇筑前用钢尺测量吊锤和地标之间的距离，浇筑过程中随时进行复核，直至砼浇筑完成。观测数据如有差异，立即暂停浇筑，等查明原因并做相应处理后方可继续施工，但暂停时间不可过长，防止施工冷缝产生。预压注意要点：a、支架的搭设保证足够的强度、刚度和稳定性。支架搭设完成后进行支架预压。支架预压采用相当于箱梁自重和模板重量100120的堆载进行不间断预压，堆载方式采用土袋（钢筋）预压，支架预压选在晴好天气进行，如采用沙袋，则外包装应采用密封性能良好材料防止沙袋在雨天吸水后重量增加。b、预压荷载全联一次性加载后观测支架变形和沉降，48小时内测量无明显沉降，卸载后支架反弹小于10mm，方可立模浇筑箱梁砼。由于本工程连续刚构有边跨合龙段与跨中合龙段，负弯矩预应力束跨中合龙后才能张拉，预压完成后预应力砼现浇箱梁设10mm预拱度。预应力箱梁张拉压浆试块强度达到100%，现浇箱梁砼强度达到100%后，进行落架和模板拆除。碗扣式满堂支架落架采用“U”型可调托座的调节螺栓进行。六、支架拆除预应力箱梁需待张拉后进行拆除。碗扣式满堂支架落架采用“U”型可调托座的调节螺栓进行。支架拆除应对称、均匀、缓慢、有序地进行。七、支架施工安全技术措施1、支架施工通用措施1、支架搭设场地必须平整、带有排水坡度，场地周边要有排水沟。支架的基础应坚实、平整，并应定期检查。每根竖杆底部应设置垫板或底座，不得使用砖及脆性材料铺垫。横杆应保持水平，竖杆杆底应设置纵、横向扫地杆。2、从事架子、起重作业人员，定期检查身体，必须持证上岗。高处作业人员须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，安全带定期检查，禁止穿拖鞋、高跟鞋、或赤脚上岗。3、施工现场的防护设施、安全标志、警示牌不得擅自拆动，需要拆动的，要经工地负责人同意。4、支架杆件堆放整齐稳妥，不要过高。高处作业面上用的料具须放置稳妥，小型工具、材料随时放入工具袋内，传递料具段安全可靠，严禁抛掷，禁止重叠施工。5、现浇箱梁模板支架两侧要设置宽度不小于0.5m的作业平台，平台上满铺脚手板，作业平台外侧设置高度不小于1.5m的栏杆。作业平台上的脚手板必须满铺，且平顺、牢固、无探头板。施工搭设的梯道、脚手架、防护栏、安全网等防护设施须符合安全要求，经安全员检查合格后方可投入使用。6、满堂式支架外侧从地面以上2m到架顶防护栏杆全部满布密目式安全网，安全网外侧利用斜向剪刀撑固定牢靠，施工梯道及扶手也应挂设安全网。7、模板的支架要自成体系，严禁与非承重脚手架进行连接。支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土自重、侧压力和施工中产生的荷载及风荷载。8、在搭设好的平台醒目位置设置宣传标语及施工铭牌，如需开设通行洞口，则平台洞口悬挂安全网，两侧及顶部设置警示灯并昼夜开启；平台洞口两侧设置砼防撞墩，高度为50cm，宽度为60cm。9、加强施工车辆管制，禁止其停放在行车道上；加强现场施工人员管理，严禁向下乱扔杂物。2、支撑系统专项措施（1）、搭设模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置，先在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按施工方案的要求设置，应一层一层进行搭设，不得错层搭设。立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离范围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面范围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。两层以上的支撑架体应设置登高措施。按施工方案搭设水平杆的层高，且按照支撑架体要求设置水平加强层。按施工方案搭设外立面剪刀撑和中间立面剪刀撑。（2）、支架系统使用模板支撑系统搭设后至拆除的使用全过程，立杆底部不得松动，不得任意拆除任何一根杆件，不得松动扣件，不得用作起重缆风的拉结。混凝土浇筑应尽可能使模板支撑系统均匀受载。严格控制模板支撑系统的施工荷载，不得超过设计荷载，在施工中应有专人监控。在混凝土浇筑过程中应有专人对模板支撑系统进行监护，发现有松动、变形等情况，必须立即停止浇筑并采取相应的加固措施。（3）、支架系统拆除混凝土强度符合设计规范的规定后方可拆除模板支撑系统。模板支撑系统的拆除工作必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，分段拆除的高差不应大于2层。3米以上支撑架体的拆除，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。模板支撑系统的拆除应对拆除方案进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。对后张法预应力混凝土结构构件，侧模板应在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施工技术方案执行，当无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。后浇带模板的拆除和支顶应按施工技术方案执行。（4）、支撑系统检验模板支撑采用的钢管应符合下列要求：钢管应有产品质量合格证、质量检验报告等质量证明材料；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30%，对于壁厚减小量超过10%的应予以报废，不合格比例大于30%的应扩大抽检比例；钢管必须进行防锈处理。模板支撑必须具有详细的施工组织设计，支撑搭设必须严格安装施工组织设计的要求，设计变更时须通过技术负责人的确认。搭设时必须对支撑基础的承载能力进行复核。对于高度大于10m或载荷大于10KN/m2的模板支撑须通过验收，验收合格后方能投入使用，并且在浇捣混凝土过程中进行位移和变形监测。（5）、模板支撑搭设完成后须检查的主要项目，各检查项目的技术要求、检查方法等见下表。模板支撑安装质量检验项目、要求和方法序号项目技术要求检查方法备注1钢管、扣件的质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料检查扣件须提供生产许可证2施工组织设计须有审批手续检查3地基基础承载能力复核设计要求是否有设计计算书对支撑基础须由隐蔽工程验收记录4排水性能排水性能良好观察5底座或垫块无晃动、滑动观察6立杆垂直度千分之3有经纬仪或垂直线和钢尺7杆件间距层高50mm钢尺8纵距50mm钢尺9横距50mm钢尺10水平加强支撑按设计规定的间距和要求设置钢尺11扣件拧紧力矩抽检数5813203250允许不合格数011235力矩扳手安装扣件数量51909115015128028150050112001201320012钢管壁厚按30%比例抽检10%超声波测厚仪不合格比例大于30%的应扩大抽检比例