报批07.施工组织设计.doc

7 施工组织设计7.1施工条件7.1.1 工程条件 1、对外交通苍南县江南海涂围垦工程位于浙江省苍南县东部，处于鳌江口以南、琵琶山以北的海积平原上。本工程交通较为便利，围区附近已有公路交通网，只要新建部分施工道路即可与现有交通网相连；铁路运输可通过附近的温州火车站转运，该火车站能卸100t以下的单件重物，能满足本工程的转运要求；水路可利用鳌江港作为本工程的转运站。 2、工程概况本工程主要建筑物由海堤、隔堤、三座水闸和围区配套工程组成。根据本工程总体布置，海堤由北堤、顺堤、舥艚堤组成，海堤总长13.1km。围区涂面宽广，滩地平坦、无深港；北堤、舥艚堤涂面高程变化较大，顺堤涂面高程基本一致。围区自西向东微有倾斜，其纵坡为1/1000左右。围区涂面以下为淤泥、淤泥质粘土，工程地质条件较差。北堤：位于工程的北端、鳌江入海口南侧，海堤总长3700.33m，桩号为B0+000B3+700，靠近东塘一侧涂面高程较高，靠近顺堤一侧涂面较低，涂面高程从2-2m。顺堤：位于工程的东端，海堤总长5879.79m，桩号为D0+000D5+880，涂面高程基本一致，多为-2m。堤线走向基本平行于东塘。顺堤南端与琵琶山相连，并在堤与山的交界处布置琵琶闸。舥艚堤：位于工程的南端，海堤总长3519.96m，桩号为BC0+000BC3+520，同北堤一样，靠近东塘一侧涂面高程较高，靠近顺堤一侧涂面较低，涂面高程从2-2m。舥艚堤是本工程的一部分，也是舥艚港港区的一个组成部分，舥艚堤建成后，只需在外侧搭建码头并通过栈桥与堤身连接即可用于舥艚港内船舶的停靠与装卸货物。隔堤：本工程有两条隔堤，即上隔堤和下隔堤，隔堤的存在将围区分成3个区块，两条隔堤分别长3.91km和4.06km，涂面高程均是靠近东塘一侧较高，靠近顺堤一侧较低，涂面高程从2-2m。水闸：本工程共布置3座水闸，其中北闸、东闸位于软基之上，琵琶闸位于岩基之上。北闸位于北堤B2+940处，闸孔净宽为3m5m，底高程为-2.5m；东闸、琵琶闸分别位于顺堤D1+900和D5+879.79处，其中东闸闸孔净宽为3m8m，底高程为-2.5m；琵琶闸闸孔净宽为3m6m，底高程为-2.5m。3、建筑材料供应： 本工程主要建筑材料为碎石、石渣、块石、黄砂、水泥、钢筋、闭气土料、塑料排水板及土工布等土工合成材料。(1)、石料考虑到海堤较长，施工强度高，需多工作面施工，石料料场离施工现场均较远，且水上、水下需分区分片同时作业，故需要多个石料场向本工程供料以加快整个工程的进度。砼用碎石及抛石料等均采用自开采的方法解决。结合当地实际情况，料场安排如下：舥艚馍头山料场供应船抛施工用石料；金乡东田山料场和云岩石头岙料场供应陆抛施工用石料、砼用碎石料及砌石料等。(2)、土料围区内外皆为淤泥或淤泥质土，可满足本工程对闭气土料的需求。由于围区内侧规划河堤、养殖池隔堤在充分利用规划干河、支河开挖土方的同时，尚须在围区涂面上取土。因此，堤身闭气土方平均潮位以下部分，尽量从外海侧取土，平均潮位以上部分则从围区侧取土。为保证海堤施工期和运行期的安全，土方取用位置必须离堤脚100m以外。(3)、施工用电建设单位在本工程与老海堤相交的4个交叉口（以下简称海堤堤口）各设置一台变压器（容量从100150kva不等），并从附近变电所接引10kv输电线路至这些变压器以供施工与生活用电。在3个石料料场各设置一台变压器（容量从9002500kva不等）。浙江省目前电力供应紧缺，各地均存在不同程度的停电现象，为保证在施工过程中电网停电期间仍能顺利施工，施工单位应在海堤及石料场分别配备100150kw的柴油发电机组。(4)、施工用水淡水由建设单位从附近供水管网接至各海堤堤口；余下由各施工单位接引至生活区、施工现场。琵琶山附近各施工项目、馍头山石料场的施工与生活用水主要从舥艚镇船运；并在琵琶山、各石料料场建蓄水池，以备不时之需。(5)、三材供应本工程所需水泥、钢材、木材从龙港或灵溪等地购买，然后运输至工地。(6)、土工合成材料鉴于本工程规模大，塑料排水板及各种土工布等用量较多，可以根据设计要求通过招标方式直接向厂家采购，通过陆路运输进入施工现场。7.1.2自然条件1、水文、气象条件本工程地处中亚热带海洋性季风气候区，夏冬长、春秋短，四季分明；无严寒酷暑，春秋宜人；全年光照充足，雨水丰沛，温暖湿润。主要灾害性天气有台风、洪涝、干旱、大风、龙卷风、冰雹等。多年平均气温17.8，极端最高气温38.3，极端最低气温是-5。本区雨水丰沛，空气湿润，多年平均降雨量1535mm，平均雨日176天。降水主要集中在39月，约占全年的80。年平均相对湿度83，年平均蒸发量894mm。光照充足，热量丰富，无霜期长。年平均日照时间1867h，年平均太阳辐射总量105.7千卡/cm2。本地区的主要雨季分为梅汛期（4月16日7月15日）、台汛期（7月16日10月15日）。降水量相对集中在5月9月。 表71 鳌江站气象特征值月份平均气温()极端最高气温()极端最低气温()平均日照时间（h）平均相对湿度()平均蒸发量(mm)17.523.9-5.01297944.627.927.5-4.31048243.0311.030.8-1.91168556.2416.133.72.51228663.9520.633.910.51168662.2624.435.513.41368877.8728.238.318.025684132828.037.719.124583121.3924.835.612.91958498.3续表71 鳌江站气象特征值月份平均气温()极端最高气温()极端最低气温()平均日照时间（h）平均相对湿度()平均蒸发量(mm)1020.032.24.61708183.31115.229.60.11417964.41210.026.1-4.01367945.5年17.838.3-5.0186783894本区受半日潮控制，其中南侧琵琶门附近及外侧浅海分潮较弱，而北侧鳌江浅海分潮的影响较明显(见表7-2)，同时本区潮汐存在日潮不等现象，一天内的两次潮高有一定的差别，在春分秋分期间，夜间的潮高高于白天，而在秋分到翌年春分期间，则白天高于夜间。 表7-2 围区附近各测站潮汐特征统计表站名HM4+HMS4+HM6（cm）2gM2-gM4琵琶门0.250.029.5170上关山0.270.028.1159鳌江0.210.1854.2562、地形、地质条件经钻探揭露和地质测绘，江南海涂围垦区内主要分布有5个地质层、11个亚层，分别为1层淤泥质粉质粘土、2-1层淤泥、2-2淤泥质粉质粘土、3-1层淤泥、3-2层淤泥、3-3层淤泥质粘土、4-1层粘土、4-2层粉质粘土和5-1层强风化凝灰岩、5-2层弱风化凝灰岩和5-3层微风化凝灰岩。层粉质粘土：灰色、浅灰色，表层0.3cm左右，呈可塑状，下部软塑，饱和，分布于围堤区养殖场表层，厚度02.1m左右，室内土工试验共1组。=40.7%,=1.74g/cm3， e0=0.420，渗透系数：kh1.7810-6cm/s；静力触探：锥头阻力qc=0.20MPa，侧阻力fs8.8kPa。2-1层淤泥：灰黄色，饱和、流塑，含少量贝壳，新近沉积的冲海积软土，围区表层均有分布，厚度0.52.2m，极易受潮水的冲刷，室内试验共4组。=60.9%,=1.70g/cm3，e0=1.637；快剪Cq=3.7kPa、q=2.1；固结：0.10.2=1.225MPa-1、Es0.10.2=2.20MPa、Cv=7.6410-4cm2/s， Ch=1.26510-3cm2/s；渗透系数： kh3.210-7cm/s，kV2.3010-7cm/s；静力触探：锥头阻力qc=0.08MPa，侧阻力fs1.6kPa。2-2层淤泥质粉质粘土：灰色，饱和，流塑，含云母片，夹少量粉土，局部富集贝壳，厚度1.34.3m，沿线均有分布；室内土工试验共7组。=54.2%,=1.69g/cm3，e0=1.429；快剪Cq=3.5kPa、q=3.4；固结：0.10.2=1.405MPa-1、Es0.10.2=1.85MPa、Cv=7.8810-4cm2/s 、Ch=1.0510-3cm2/s；渗透系数： kh1.31510-6cm/s，kv7.6010-7cm/s；静力触探：锥头阻力qc=0.16MPa，侧阻力fs3.6kPa。3-1层淤泥：灰色，饱和，流塑，含云母片，含少量贝壳，具层理，手感湿滑；厚度22.331.0m，全场分布；室内土工试验共85组。=60.2%,=1.64g/cm3，e0=1.700；快剪Cq=6.1kPa、q=3.6；固结：0.10.2=1.484MPa-1、Es0.10.2=1.87MPa、Cv=1.0410-3cm2/s 、Ch=1.40310-3cm2/s；渗透系数： kh1.64310-6cm/s， kV8.5110-7cm/s；静力触探：锥头阻力qc=0.19MPa，侧阻力fs5.9kPa。3-2层淤泥：灰色、青灰色，饱和，流塑，含少量贝壳，具层理，手感湿滑；厚0.55.9m，全场分布；室内土工试验共13组。=58.8%,=1.65g/cm3，e0=1.645；快剪Cq=11.5kPa、q=4.0；固结：0.10.2=1.142MPa-1、Es0.10.2=2.38MPa、Cv=1.19210-3cm2/s 、Ch=1.26510-3cm2/s；渗透系数： kh4.8310-6cm/s， kV2.1210-6cm/s；静力触探：锥头阻力qc=0.66MPa，侧阻力fs12.5kPa。3-3层淤泥质粘土：青灰色，饱和，流塑，具层理，手感湿滑；厚1.02.9m，全场分布；室内土工试验共5组。=53.5%,=1.70g/cm3，e0=1.431；快剪Cq=13.3kPa、q=5.0；固结：0.10.2=0.885MPa-1、Es0.10.2=2.92MPa、Cv=1.32810-3cm2/s ，Ch=1.36010-3cm2/s；渗透系数kh6.9010-7cm/s，kh1.1210-7cm/s；静力触探：锥头阻力qc=0.79MPa，侧阻力fs14.4kPa。4-1层粘土：青灰色，很湿，软塑，手感湿滑；仅部分钻孔揭露，厚02.4m，；室内土工试验共3组。=49.3%,=1.75g/cm3，e0=1.374；快剪Cq=14.5kpa、q=3.9；固结：0.10.2=0.77MPa-1、Es0.10.2=3.15MPa、Cv=1.03110-3cm2/s 、Ch=1.04610-3cm2/s。4-2层粉质粘土：青灰色，湿，软塑；未揭穿；室内土工试验共18组。=35.6%，=1.87g/cm3，e0=0.95；快剪Cq=15.2kpa、q=7.1；固结：0.10.2=0. 34MPa-1、Es0.10.2=3.68MPa、Cv=1.57110-3cm2/s 、Ch=1.98710-3cm2/s。7.2龙口设计与施工7.2.1龙口设计1、设计标准龙口渡汛采用10年一遇高潮位潮型设计，堵口采用非汛期5年一遇高潮位潮型设计。根据类似工程的经验，龙口流速控制不大于4.0m/s。2、龙口水力计算龙口水力计算参照围海工程技术规范中公式，按水量平衡计算涨落潮时内港水位、单宽流量和水头差随时间的变化规律，并推求最大流速。水量平衡基本方程式：Q内（Q闸Q泄Q渗）TV2V1式中: V1、V2 - T时段初、末港内水量; Q内- T时段内内陆流域来水平均流量; Q闸- T时段内水闸泄水平均流量; Q泄- T时段内龙口溢流平均流量; Q渗- T时段内龙口渗流平均流量; T- 时段长（1800s）。根据围区库容曲线和设计标准，分别进行汛期和合龙期的水力计算，结果分别见表7-3和7-4。表7-3 龙口渡汛水力计算汇总表子围区底槛高程(m)龙口宽度(m)涨潮最大流速(m/s)落潮最大流速(m/s)备注A区0.03503.703.184003.663.014503.382.820.53004.313.433503.883.19推荐续表7-3 龙口渡汛水力计算汇总表子围区底槛高程(m)龙口宽度(m)涨潮最大流速(m/s)落潮最大流速(m/s)备注A区0.54003.833.104503.602.861.03504.493.164003.962.984503.822.90B区0.08003.953.208503.783.169003.703.120.57504.313.248004.143.188503.943.149003.833.11推荐1.010003.962.8910503.902.8611003.762.84C区0.04504.073.265003.793.185503.703.110.55003.993.175503.833.12推荐6003.832.961.05503.962.986003.962.936503.822.887003.592.83表7-4 龙口堵口水力计算汇总表子围区龙口底槛涨潮最大落潮最大备注宽度(m)高程(m)流速(m/s)流速(m/s)A区3500.53.812.883501.53.742.86平抛2001.53.743.02立抛2002.52.841.99平抛502.52.841.54立堵B区9000.53.812.819001.53.742.70平抛5001.53.742.98立抛2001.53.742.72立抛2002.52.841.65平抛续表7-4 龙口堵口水力计算汇总表子围区龙口底槛涨潮最大落潮最大备注宽度(m)高程(m)流速(m/s)流速(m/s)B区502.52.841.42立堵C区5500.503.812.815501.53.742.76平抛2001.53.742.94立抛2002.52.841.81平抛502.52.841.50立堵3、龙口布置(1)、龙口布置方式根据本工程地形、地质、水深、堵口材料来源、运输条件、围区面积大小、工程规模和施工条件，经综合比较，拟定采用分散布置方式设置龙口。围区由隔堤分为三个子围区，分别设置三个龙口。(2)、龙口位置龙口位置布置考虑如下因素：龙口位置布置在子围区涂面较低部位，以利于围区潮流进出；龙口位置应离水闸有一定距离，以免影响水闸施工和水闸泄流影响堵口；龙口位置利于施工标段划分，平衡标段工程量，减少施工干扰。结合隔堤布置及施工工作面的划分，龙口布置如下：A区龙口布置在大北堤靠上隔堤侧，该处涂面较低，同时便于标段划分；B区和C区考虑水闸位置和平衡标段工程量，均布置在子围区的中间靠南位置。(3)、龙口底槛高程龙口底槛高程的确定须考虑渡汛、合龙及闭气土方施工的要求。底槛高程过低，堵口填筑高度大，施工强度大，地基强度增长有限，合龙时地基稳定存在问题，堵口施工难度大；底槛高度高，利用底槛抛石的先期压载，地基强度可获得较大增长，合龙时稳定性好。但由于底槛高程高，围区内水位较高，海堤闭气土方施工水下施工时间长，增加闭气土方施工的难度。从龙口水力计算来看，龙口在相同的宽度下，龙口底槛在某一高程流速达最大值后，随着底槛高程的增加或降低，流速也将降低。围区龙口处涂面高程在-2.0m左右。龙口合龙时，截流堤高度约6.5m。从龙口合龙时截流堤稳定和方便闭气土方施工考虑，底槛在0.0m1.0m较好。根据龙口渡汛时的水力计算结果，确定龙口底槛高程均为0.5m。(4)、龙口布置根据龙口水力计算结果，确定龙口宽度A区为350m，桩号B3+200B3+550；B区为900m，桩号D2+150D3+050； C区为550m，桩号D4+500D5+050；龙口底槛高程均为0.5m。龙口汛期和合龙期最大流速均小于4m/s内。龙口底部先进行碎石垫层铺筑，并插打塑料排水板，而后采用单重140kg以上的大块石护底，两侧戗堤盘头采用大块石护坡。4、堵口断面设计堵口段设计断面以保证堵口施工加荷速率下的堤身整体稳定为前提进行设计。根据堵口合龙的要求，堵口段加载顺序控制如下：有纺土工布、碎石垫层及排水板打设随主堤基础进度施工。龙口形成前完成大块石护底施工，同时对堤头进行保护。利用小潮期抛石进行截流堤施工，将龙口初步合龙。本工程堵口期非汛期5年一遇高潮位为3.84m，故确定截流堤堤顶高程为4.5m，顶宽6m，内外边坡1:1.5。初步合龙后即刻开始施工截流堤两侧镇压层和闭气土方，在两侧镇压的前提下将堤身加高至5.0m高程。间歇2.5个月后，再逐级加高堤身至堤顶。堵口段横断面考虑堵口合龙与永久断面结合，由稳定计算结果确定断面尺寸。与相邻海堤断面结构比较，顺堤堵口段外海侧镇压层加宽5m，排水板处理宽度增加5m；内侧4.5m平台加宽4.0m，排水板处理宽度增加4m，经编土工布加宽22m。北堤堵口段外海侧镇压层加宽5m，排水板处理宽度增加5m；内侧尺寸不变，排水板处理宽度增加1.5m。其余结构同原海堤。详见设计图集。堵口段稳定计算公式和方法与海堤计算相同。稳定计算结果见下表7-5，计算简图见图7-17-4。表7-5 堵口稳定计算表计算断面内坡外坡KR（m）XYKR（m）XY北堤龙口合龙期1.1034.26-2320大于内坡龙口段完建期1.1474.61-68661.1352.303033顺堤龙口合龙期1.1037.82-2522大于内坡龙口段完建期1.1284.31-78741.1358.3936357.2.2堵口施工本工程围区面积大，滩涂面低，汛期要求龙口规模大，三个龙口总宽度达1800m，堵口施工强度大。第四年汛后，必须抓紧收窄龙口。根据工程总体施工进度安排，选定龙口合龙时间为第四年汛后的11月开始，堵口合龙时间约23个月，至次年12月完成。为减少合龙施工强度，减少相互干扰，堵口合龙时间可适当错开半个月。一般A区和C区同时合龙，然后进行B区合龙。堵口合龙的条件为：(1)、堤身全线砌石或抛石已达到5.0m高程以上，土方闭气达到4.5m高程以上；(2)、石料、机械设备已准备充分，能满足堵口合龙的施工强度要求；(3)、排涝、排水闸已能正常启闭；(4)、堵口合龙申请报告已获主管部门批准。以上堵口条件全部具备后，先船抛为主龙口底槛抬高至1.5m高程，然后立堵缩窄口门，再高潮船抛，低潮汽车抛填至2.5m，此时最大流速已与龙口宽度关系不大，最大流速将由外海最高潮位所控制，主要任务是要加强龙口内外侧的堤脚保护。最后利用多次小潮汛将龙口合龙。合龙时，采用5T自卸汽车运大块石，推土机推平，南北两侧同时进占，双向立堵。龙口合龙后，镇压层全部做足，随后继续加高石坝和龙口土方闭气，最后使土方闭气高程达到5.0m以上，完成龙口施工。龙口合龙是海堤施工中的重要环节，必须根据潮位精心组织施工。由于该段施工加荷速率快，地基来不及固结，全靠镇压层保持坝体稳定，故在每次加高时要注意观察坝体的稳定，尤其是土方闭气要十分小心。7.3 天然建筑材料的选择与开采7.3.1 料场选择本工程的石料场勘察以1：10000地形图作底图，分别在舥艚馍头山、云岩石头岙两大石料场内各布置地质测绘剖面3条，各料场分别取岩石样1组,36件岩块；岩石物理力学性质见表7-6，测绘工作量和储量见表7-7。表7-6 场物理力学性质指标一览表料场名称平均运距干密度饱和密度吸水率饱和吸水率干抗压强度饱和抗压强度软化系数saskmg/cm3g/cm3MPaMPaKd馍头山8.72.682.690.050.06192.17167.550.85云岩石头岙19.92.532.560.91186.17134.870.7表7-7 料场储量一览表 料场名称测绘面积测线数测线长平均高程平均覆盖层厚最低开挖高程可开挖高度可开挖量开采系数初估储量km2条mmmmm万m3万m3馍头山0.23150068.253.28.556.5511310.85961.4云岩石头岙0.139001152.33577.7388.50.85330.2合计0.3931502017.5舥艚馍头山料场：山体高大雄伟，表面覆盖层较薄，约0.03.5m，下伏基岩，强风化厚约0.52.5m，岩性为青灰晶屑凝灰岩，岩石坚硬，块状构造，节理裂隙发育，主要发育二组走N42E，倾向S，倾角约70； 走向N25W，倾向E，倾角约53。初估储量约961.4万m3。云岩石头岙料场：山体呈椭园型，表面覆盖层较薄，约0.31.5m，下伏基岩，强风化厚约1.22.5m，岩性为灰白色凝灰质硅质岩，岩石较坚硬，节理裂隙发育，主要发育二组：走向N15E，倾角约7580,倾向W；走向N120W，倾角约45。初估储量约330.2万m3。根据本工程的实际情况，建设单位将石料场从金乡湖里换至金乡东田山，目前尚无东田山料场的勘探资料，但从现场踏勘的情况看，其石质与金乡湖里料场接近，运距较之湖里料场可减少6km。 总体上讲，舥艚馍头山、金乡东田山及云岩石头岙石料场质地坚硬，满足规范要求，舥艚馍头山及金乡东田山料场石质较好，云岩石头岙料场的石质较差。7.3.2 对工程石料的质量要求7.3.2.1 排水碎石垫层石料新鲜，石料容重26kN/m3，饱和抗压强度40Mpa，软化系数0.7，含泥量5%，最大粒径15cm，碎石粒径210cm占80。7.3.2.2 护坡碎石垫层 护坡碎石垫层选用坚硬、新鲜的块石轧制加工而成，针片状颗粒含量不大于10，最大粒径10cm，超径控制在5以内，逊径控制在10以内。石料容重26kN/m3，饱和抗压强度40Mpa，软化系数0.7，含泥量5%。7.3.2.3 砼用碎石 拌制砼用的碎石应满足水工砼施工规范的要求，级配粒径540mm，其中520mm占4560，粒径2040mm者占4055%。7.3.2.4 抛石 堤心抛填石料采用块石混合料，抛填时应大小搭配。小块石主要堆放于斜坡护面砌石及道路基层之下，便于砌石护坡及道路施工。镇压平台、外侧坡面及堤脚防冲抛石采用大块石，坡面上用单重200kg大块石理砌，平台面层采用单重80kg和单重200kg的块石理砌，理砌单层厚度40cm，堤脚防冲抛石单重80kg。块石要求石质坚硬、新鲜、无风化，遇水不易破碎及水解，石料容重26kN/m3，饱和抗压强度40Mpa，软化系数0.7，含泥量5%。7.3.3 料场规划从各料场的现场勘察情况看：云岩石头岙料场、金乡东田山料场开采条件基本相当，其中石头岙正在修建通往料场的临时施工道路，东田山也将修建相应临时施工道路；舥艚馍头山料场的开采运输条件相对较差，相应的临时施工码头已经招标完成。除舥艚馍头山料场外，另外2个料场各需征用10亩土地用于弃料或施工用料的临时堆放。根据各料场与本工程的相对位置，初步确定石料供应规划如下： 表7-8 料场供应规划项目名称料场名称舥艚馍头山云岩石头岙金乡东田山供应方向四个标段船抛用石、标车抛用石、标车抛用石表7-9中所列数据为各料场在施工期间每月需供应石料的初步估算数量，估算的前提条件如下：(1)、本初步设计主体、临时工程工程量；(2)、本施工组织中的各标段进度安排；(3)、初步估算的数量的计量单位为实体方，而非自然方；(4)、表中数据已按98定额考虑施工损耗系数，另船抛抛石考虑1.05的冲损系数，船抛护底块石考虑1.03的冲损系数； (5)、由于施工图阶段的工程量会与本阶段有所不同；各中标施工单位会根据各自的实际情况安排进度，与本施工组织设计将会有所不同；施工过程中的天气状况等外界条件将使每月实际的可施工天数与本初步设计的预估天数有所不同。这些以及其他不确定因素的存在都会导致在工程实施过程中实际每月的需供应数量与初步估算数量有所差异。7.3.4 料场开采7.3.4.1爆破方案的选择本工程石料开采是控制整个工程进度的关键因素之一，必须非常重视，而作为本工程石料开采的关键是强度，因此开采方法的选用就显得非常重要，结合抛石工程量的情况，并考虑山体地形、地质以及周围环境等的要求，建议开采主要采用峒室爆破，另将药壶爆破作为辅助方案。 根据每次爆破位置距建筑物的远近，按爆破安全规程中的有关规定，以及工程对石料的需求情况，确定爆破规模的大小，以保证爆破时不对附近建筑物等产生破坏性的影响。7.3.4.2 峒室爆破料场石方开挖前应进行合理规划，选择场地宽阔、料层厚，储量集中、质量好的大料场作为主料场。根据料场的地形条件，确定爆破工作面，做好开挖表7-9 各料场石料月供应预估数量（实体方）年份月份云岩石头岙金乡东田山舥艚馍头山排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石抛石块石2004787173 7736 22187 914346 16373 1340 15472 21811 462 44373 48052 4515 1014346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 1114346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 1214346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 2005114346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 214346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 314346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 414346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 514346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 614346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 714346 32747 2680 15472 43621 924 44373 96104 9031 89637 32747 2680 15472 43621 924 41926 96104 9031 94927 32747 1340 15472 43621 924 39479 91747 8785 102463 32747 7736 43621 924 19739 87390 8540 续表7-9 各料场石料月供应预估数量（实体方）年份月份云岩石头岙金乡东田山舥艚馍头山排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石抛石块石20051132747 43621 462 43695 4270 1232747 43621 2006132747 43621 232747 1438 43621 1533 332747 1438 43621 1533 432747 1438 43621 1533 532747 1438 43621 1533 632747 1438 43621 1533 732747 1438 43621 1533 832747 1438 43621 1533 932747 1438 43621 1533 1032747 1438 43621 1533 111654 38357 1753 385 43621 1732 121654 38357 1753 385 43621 1732 200711654 38357 1753 385 43621 1732 21654 38357 4804 385 43621 5239 32894 38357 7164 1513 43621 7441 续表7-9 各料场石料月供应预估数量（实体方）年份月份云岩石头岙金乡东田山舥艚馍头山排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石抛石块石200742894 38357 149 8589 1513 43621 431 9247 52894 38357 149 8589 1513 43621 431 9247 62894 38357 149 8589 1513 43621 431 9247 72894 38357 149 8589 1513 43621 431 9247 82067 35552 149 8431 1321 43621 431 9148 91240 32747 149 8274 1128 43621 431 9048 101240 32747 149 8274 1128 43621 431 9048 111240 32747 149 8274 1128 43621 431 9048 121240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 200811240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 21240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 31240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 41240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 51240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 61240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 71240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 81240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 续表7-9 各料场石料月供应预估数量（实体方）年份月份云岩石头岙金乡东田山舥艚馍头山排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石砼用碎石抛石石渣块石排水碎石抛石块石200891240 32747 149 6835 1128 43621 431 7515 104342 32747 13108 3785 5603 43621 16168 4008 113102 32747 13108 1425 4475 43621 16168 1806 123102 12960 4475 15737 200913102 12960 4475 15737 23102 12960 4475 15737 33102 12960 4475 15737 43102 12960 4475 15737 53102 12960 4475 15737 6789101112面的排水工作，配备足够的机械设备及专业人员，制定科学的开挖方案正确指导施工。对于开挖区域内的全部树木、树桩、树根、杂草、废碴及山皮等进行剥除干净，对开挖区域以外的天然植被进行妥善保护。清理山皮的废料一律运至建设单位指定地点进行统一堆放，严禁污染施工区或附近海域。在正式开挖前，先进行简单的爆破试验，确定合理的爆破参数。 1、峒室爆破遵循的原则：(1)采用微差爆破，最大限度控制最大单响药量，达到减震、减少飞石的目的。(2)爆破后应有良好的技术效果和经济效果，即爆破后岩体得到充分破碎，方量满足工程需要，爆堆集中，岩石块度符合设计要求，并最大限度减少炸药消耗量。(3)充分利用山体地形、地质条件，选择最小、最佳抵抗线，最佳高抗比，科学布置药室间距。(4)充分利用爆破时岩石的动能和势能，使之在鼓包运动时形成岩块之间的相互撞击，达到理想的抛距、爆堆和设计要求的块度。 2、由建设单位提供的三角网及水准点高程引至现场，并设置控制点以备使用，测量专业人员利用经纬仪来控制导洞中线，以决定导洞掘进方向，水准仪作高程控制。 3、导洞药室开挖导洞开挖采用手风钻钻孔，直孔淘槽，火雷管起爆，崩落孔辅助，手拉车出碴，照明用36V低压电源。钻孔采用9m3/min柴油移动式空压机供风，洞内排烟采用空压机接风管向洞内压风，采取压入式排烟方式。导洞开挖采用平洞形式，导洞开挖断面设计为梯形，底宽1.21.4m，顶宽0.8m，高1.82.0m，并必须保持底板有一定坡度（1：0.005），以便排水。并对洞室进行复核测量和地质编录，对其装药设计进行校核。导洞、药室开挖后的验收是一项非常重要的工作，验收时发现的不符合爆破设计的部分必须加以改进，未经验收不得装药。 4、装药 药室装药由专人按各药室数量，分别堆放在导洞口附近，并作出明显标志，待检查无误后，再进行装药，药包装入药室时，应严格按各区段的设计装药强度从里往外顺序密实堆放，并沿最小抵抗线指向的一侧，起爆体安放在药室中央部位，同时将电线引出药室口，以便与其它药室电线联结，电线需用编织袋绑扎保护，并挂在洞壁上，洞内禁用电源灯照明。 5、起爆体加工(1)起爆体箱用木箱制成，体积202040cm3，在一侧中间留四个引线孔。内装2号岩石硝铵炸药和起爆雷管。副起爆体为方便起见由整箱2号岩石硝铵炸药替代，并由导爆索起爆。(2)起爆雷管束放在起爆体中央，木箱内必需装满炸药，封闭严密。电线从一侧小孔中穿出。6、药室炸药防潮药室装药前，用油毛毡与塑料布在其四周铺好，保证炸药不受潮。 7、起爆网路选择为降低爆破振动强度，做到有效地控制最大单响药量，控制爆破破碎效果，保证爆破时的安全和爆后的爆破质量。拟采用微差爆破方法，并采用两套独立式复式并串并联联接起爆网路。并在装药之前做好1：1等效模拟试验。8、起爆网路联结(1)按药室编号各支路串联，对每个药室联结的电雷管和区域线的电阻值进行测量，并作好明显标志与记录，全部联结好后，测该支路的总电阻，并作好记录。(2)各支路并联前，都必须平衡好后，才准许并联。(3)起爆网路联结，由爆破工程师负责，并持有网路示意图和记录表(4)电爆网路与电源之间，必须设中间开关。(5)网路联结从里向外进行。(6)堵塞过程中，每堵塞一枚，均进行一次电阻检查。(7)总指挥下达爆破命令前，起爆网路的主线不得与电源开关联结，并派专人看管。9、堵塞(1)堵塞开始前，根据设计要求，备足堵塞材料,堵塞材料采用粘土、碎石和黄砂，其中粘土用于洞口段的封堵。 (2)堵塞应按设计长度和位置进行，并保证质量。 (3)堵塞顺序由洞室最后一排药室开始，由里向外后退式进行。 (4)堵塞物与药室内的炸药之间要有明显的交界，防止堵塞物混入炸药。 (5)堵塞物要密实，在整个堵塞长度内不得留有空隙，堵塞高度要到导洞顶板。 (6)堵塞时不得撞击炸药，尤其不得触动和损坏已联接好的起爆电路，必须在堵塞工作过程中自始至终保护好网络电路。 (7)堵塞时禁用明火照明。 (8)堵塞时，应由爆破工程师检查质量，并验收。10、起爆网路检查 (1)起爆站由总指挥派一工程师全面负责站内工作。 (2)起爆网路检查，由爆破工程师与一名电工担任。7.3.5 砂料 本工程附近无天然砂石料场，工程所需黄砂可从鳌江一带购入，海运或陆运至施工现场。7.4主体工程施工7.4.1海堤施工本工程北堤、顺堤、舥艚堤均为土石混合堤。地基处理采用目前围垦工程中常用的土工布、碎石垫层加排水板的处理方法，土工布采用低潮人工抢铺或水下GPS定位铺设；部分碎石垫层采用船抛施工，由自卸汽车运至临时码头，开底驳装运至指定地点抛投，部分采用陆上车抛；塑料排水板采用经纬仪或卫星定位，用陆上插板车或水上插板船插设。地基处理施工同时，及时在碎石垫层顶部铺设高强经编土工布一层。迎潮面为抛石镇压层，堤脚采用大块石护底，采用灌砌块石框格、大块石理砌、干砌块石及四角空心块护面；堤身部位采用干砌块石棱体外包C20砼灌砌块石护面；堤顶设C25钢筋砼防浪墙；堤顶道路为20cm厚C20砼路面。闭气土方采用涂泥填筑。背水坡为干砌块石护面和泥结石路面。1、海堤施工流程施工准备石料开采碎石加工测量放样土工布铺设碎石垫层铺设塑料排水板经编土工布抛石迎潮面护底迎潮面护面堤身砌石闭气土方堤顶结构。2、海堤施工要点：2.1、土工布本工程采用的土工布种类有30kN/m有纺土工布、200kN/m经编土工布、长丝无纺土工布等，其技术指标应符合国家标准。施工时应在陆地上将56块土工布进行缝接，机织布缝接强度不应小于母材强度的50，无纺布缝接强度不应小于母材强度的80。同时尽量减少紫外线照射；土工布本身不得有孔洞或破损，铺设后应注意周边的定点锚固。铺设土工布时，对于退潮时露滩地段，可以采用人工赶潮，直接将土工布铺设在滩涂面上。对于退潮时不露滩，不能采用人工铺设的施工段，需采用专用的土工布铺设船进行水下GPS定位铺设，边铺设土工布边用袋装碎石或抛石石料镇压，土工布周边设木桩等定位，以防止涨、落潮水流对已铺设在滩涂面上的土工布的冲移。铺设过程应符合以下要求：(1)滩面应加以平整，滩面上的杂物应清除干净。布的纵向垂直于堤轴线铺设。(2)备料时，应先将窄幅缝接，并应裁成要求的尺寸。铺设过程中要随铺随压重。(3)铺放应平顺，松紧适度，并应与滩涂面密贴。铺设过程如有损坏处，应修补或更换。(4)相邻片（块）可搭接300mm，水下铺设搭接宽度可适当增大600mm，对可能发生位移处应缝接。(5)赶潮露滩铺设的，铺设人员不得穿硬底鞋。2.2、碎石垫层的施工方法土工布铺设定位后，从各料场运送的碎石抛填至土工布上，涂面高程在平均潮位以下的采用船抛，平均潮位以上的采用车抛，碎石垫层应分段均匀抛填，尽可能达到设计厚度，并不得出现漏抛，以免影响排水效果。垫层碎石分段抛填平整后，采用专用插板船候潮施打塑料排水板或采用履带式专用插板机赶潮施工，施工完成后在其上铺设经编布，并压载定位，对于退潮时不能直接采用人工赶潮铺设的施工段，需采用施工船舶进行水下定位铺设土工布。2.3、塑料排水板的施工方法塑料排水板施工过程包括：定位，将塑料排水板通过导管从管靴中穿出，将塑料排水板与桩尖贴紧管靴，以导杆顶住管靴插入土层中，送达预定设计深度后拔出导杆，再在地面处剪断排水板。施工过程中应符合以下要求：(1)插板机插板时应准确定位，在转盘和打设过程中避免损坏，防止淤泥进入板芯堵塞输水通道，影响排水效果。(2)插