万科东海岸8-楼转换层改造工程高支模施工方案.doc

目 录1、编制依据- 1 -2、工程概况- 1 -3、施工部署- 3 -4、回顶支撑搭设方案- 6 -5、回顶支撑体系验收- 17 -6、架体搭设施工质量保证措施- 17 -7、监测措施- 19 -8、安全文明施工措施- 19 -9、应急预案- 19 -10、劳动力计划- 20 -11、高支撑体系计算书- 20 - 1、 编制依据1）深圳市筑博工程设计有限公司设计的东海岸社区二区（B段）8#楼一层（转换层）梁板平面局部凿除图2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20013）建筑施工手册4）建筑结构荷载设计手册GBJ17-885）施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20056）深圳市建筑工程高支撑模板系统施工安全管理办法7）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）8）建筑拆除工程安全技术规范9）房屋拆迁施工现场防治扬尘污染管理规定10）国家、广东省、深圳市相关规范、标准要求11）我司相关文件和技术规程2、 工程概况东海岸社区二区（B段）8#楼工程位于深圳盐田区大梅沙海滨，盐田区盐坝高速大梅沙收费站北侧。总建筑面积约1.7万，为独栋8层的小高层住宅。其中地下一层和首层已由另一家施工单位施工完成。地下一层层高4.10m，首层层高9.30m，板厚180mm。2.1、 改造类型由于业主要求对上部结构的户型进行调整，需要对一层（转换层）局部梁板进行凿除改造，对于一层（转换层）凿除改造分为以下几种情况进行。1、梁截面加高2、梁截面加宽3、新增加梁由于户型改造需要，局部需要完全新增加梁，新增加梁的截面尺寸主要为：2751500、4002250、200500、200800、7001500、8501750，其中8501750新增加梁截面形式如下：4、局部增加板原楼梯洞口和电梯井口需要浇筑板进行封闭，新浇筑封闭楼板厚度为150mm。2.2、 改造范围根据业主召集的几次专题会议，确定：由专业公司进行部分专业施工（钢筋混凝土切割、植筋以及相关专业设计验算），我司进行支撑架的搭设以及相关验算（梁板混凝土局部打凿、柱头打凿、局部切割后钢筋接头范围内混凝土打凿和增加混凝土梁及板的施工）。为指导现场施工，特编制此方案。转换层改造的具体改造的部位及要求见下图：3、 施工部署3.1、 施工分区根据设计图纸，将本工程转换层改造施工分为A、B、C、D、E共5个区平行施工。3.2、 施工总体安排转换层改造工程先进行梁板回顶支撑体系搭设，其中B、C、D、E四个区域的回顶支撑体系要求纵横连成整体，并与墙柱进行抱箍处理；对于梁柱接头部位在柱头凿打后造成梁变成悬臂梁的，必须在柱打凿前，先将梁头部位脚手架支撑体系必须搭设成格构柱，然后方能进行后续工作。3.3、 施工流程总体施工流程：测量放线地下一层梁板结构回顶支撑搭设一层梁板结构回顶支撑搭设加设格构柱梁、板、柱凿打植筋梁板底模支设钢筋绑扎、焊接梁侧模支设混凝土浇筑4、 回顶支撑搭设方案回顶支撑体系采用扣件式钢管脚手架进行搭设，由于一层层高较高，为9.30m，属高支撑的范畴，因此，按高支撑的相关要求进行。4.1、 支撑体系搭设选用材料要求1、面板质量要求面板选用优质双层覆膜胶合板，尺寸为183091518mm，要求锯开后不脱层、无空隙、无气孔，模板表面平整、光洁，不起毛 。2、木枋、钢管质量要求木枋截面不得小于8050mm，严禁使用弯曲、腐朽的木枋。钢管规格为483.5mm，钢管端部切口应平整，禁止使用变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。钢管在使用一段时间以后应检查校直，扣件应定时上油清洗。钢管质量符合国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的相关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管不应弯曲变形。3、扣件质量要求扣件外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。扣件螺栓拧紧扭力矩不小于40Nm，且不应大于65Nm。4.2、 回顶支撑搭设范围为确保凿除时的结构安全，必须对凿除区域及其相应跨梁及楼板进行回顶加固。回顶加固范围如下：需凿除的梁或楼板对应的相关跨楼板及其四周的梁，具体加固回顶范围见下图：4.3、 格构柱搭设由于本工程转换层局部柱头需要打凿，造成部分梁形成悬臂结构，必须在柱子凿打前将梁下脚手架支撑搭设成格构柱。1、格构柱搭设位置2、格构柱搭设方式格构柱截面纵横方向的立杆根数同梁下截面受力立杆的根数，例：梁断面受力支撑立杆为四根，则格构柱大样如下：4.4、 梁板回顶支撑搭设剖面图1、梁截面7002250剖面图梁断面下采用立杆5根，间距350mm，顶托梁内采用直径48双钢管，立杆沿梁跨度方向间距600mm，立杆步距1200mm，具体见下图：2、梁截面800450剖面图梁断面下采用立杆3根，间距400mm，立杆沿梁跨度方向间距600mm，板下木枋间距300mm，立杆步距1200mm，具体见下图：3、新增加梁114614501500剖面图梁断面下立杆间距400mm，立杆沿梁跨度方向间距600mm，梁下木枋间距300mm，立杆步距1200mm，具体见下图：4、新增加梁8501750剖面图梁支撑立杆的横距(跨度方向) 600mm，梁下木枋间距300mm，立杆的步距 1.20米，梁底增加4道承重立杆。梁底顶托采用50100mm双木枋，具体见下图：5、新增加梁4002250梁支撑立杆的横距(跨度方向) 300mm，梁下木枋间距150mm，立杆的步距 1.20米，梁底增加3道承重立杆。梁底顶托采用5080mm双木枋，具体见下图：6、板下支撑搭设板下支撑立杆的纵横方向间距 600mm，木枋间距300mm，立杆的步距 1.20米，板底顶托采用5090mm双木枋，具体见右图：4.5、 立杆平面布置图本工程板下立杆纵横间距不大于600mm,梁下立杆沿梁跨方向与板下立杆相同，为600mm，沿梁截面方向立杆间距详见各截面剖面图，具体立杆平面布置图如下：4.6、 剪刀撑布置本工程转换层层高9.3m，剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三部分组成，根据高支撑模板相关规定，模板支架应设置垂直剪刀撑和水平剪刀撑。 4.6.1、 水平剪刀撑设置模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。水平剪刀撑设置如下图：4.6.2、 垂直剪刀撑设置模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；垂直剪刀撑设置如下图：4.7、 其他要求1、充分利用现有已浇筑的混凝土柱，采用井字钢管箍的方式与柱子夹紧，加强架体的整体稳定性。见右图. 2、后浇带由于转换层修改将对-1F楼板板产生较大的荷载，因此，对转换层楼板进行加固回顶，主要对地下一层主梁进行回顶。因后浇带还未封闭，对于地下一层后浇带位置的梁板进行整跨回顶，回顶时具体见下图：3、对于拆除梁的架体，需设置有效的安全栏杆和操作脚手板，防止操作人员高空坠落。见下图：5、 回顶支撑体系验收1、支撑体系主要采用钢管脚手架，选用钢管、扣件必须满足规范要求，无开裂曲、变形、腐蚀，模板必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。翘曲、变形的木方不得作为龙骨使用。2、架体搭设过程中，应安排施工管理人员，现场全程监控，搭设应按方案要求，满足架体稳定性，搭设完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。3、架体使用过程中应对架体进行检查，对垂直、横向受力及施工荷载进行复核，对存在危险隐患的部位，及时整改，采取加固措施。4、保证主要检查项目：立杆间距、水平杆步距符合要求，钢管扣件连接稳定牢固，扫地杆、剪刀撑设置符合要求，梁底顶托布置符合要求等。5、检验项目及要求序号项 目允许偏差（）检查方法1梁轴线位移3尺量检查2标高2、-5用水谁仪或拉线和尺量检查3梁截面尺寸+2、-5尺量检查4垂直度3线锤或2m托线板检查5相邻两板表面高低差1用直尺和尺量检查6表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查6、 架体搭设施工质量保证措施6.1、 立杆1、每根立杆底部设置底座或垫板；2、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。3、脚手架步距不大于1.2m；4、立杆接长必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：1）、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）、搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。6.2、 水平杆1、水平杆其长度不宜小于3跨；2、水平杆接长宜用对接扣件，对接应符合下列规定：1）水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。6.3、 剪刀撑1、在架体剪刀撑由底向顶连续设置；2、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接应符合：搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3、剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。4、每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间；5、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；6、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；7、 监测措施1、安排现场管理人员监督支撑架体搭设、拆除、及模板、钢筋安装、砼浇筑等施工过程中的架体稳定情况，发现问题及时上报，并马上停工整改，采取相应保护措施；2、安排专人在架体使用过程中进行跟踪检测，具体检测项目如：立杆弯曲变形，钢管连接扣件松脱，局部构件位移偏位，回顶顶托不到位等，如有以上情况马上整改，根据需要局部采取加强措施，增加立杆回顶密度。3、安排现场管理人员对支撑体系进行保护，无关人员不得随意进出施工区域。8、 安全文明施工措施1、进入施工现场的人员，必须配戴安全帽。2、凡在2m及以上高处作业无可靠防护设施时，必须使用安全带，安全带应高挂低用，挂点牢靠。如系安全带确有困难时，必须采取切实、有效、确保安全的其它防护措施，不得冒险作业。3、施工作业时严禁向下抛掷，拆卸各种材料应及时清理，分别堆放在指定场所。施工现场应做到材料堆放整齐，及时清运建筑垃圾。4、人工拆除主要扬尘环节应有控制措施，安排专人定时洒水保持潮湿。 5、当日施工结束后，所有机械设备应停放在远离被凿除区域。施工期间的临时设施，应与被凿除区域保持一定的安全距离。 6、施工时，必须对工人进行口头及书面的安全技术交底，做好安全培训。7、施工现场临时用电必须按照国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行。夜间施工必须有足够照明。8、电动机械和电动工具必须装设漏电保护器，其保护零线的电气连接应符合要求。对产生振动的设备，其保护零线的连接点不应少于2处。9、电源采用三相五线制，设专用接地线。10、电动机械必须定机定人专门管理，使用小型手持电动工具时均使用带漏电保护的闸箱。11、施工过程中，当发生重大险情或生产安全事故时，及时排除险情、组织抢救、保护事故现场，并向有关部门报告。12、架体搭设时，沿架体周边采用警示带维护，并设置警示标志。9、 应急预案（具体预案详见万科东海岸8#楼转换层修改专项应急预案）成立应急预案领导小组，在险情发生后及时启动应急预案程序；预案领导小组组 长：彭兴宇（13828801252）副组长：陈至文（13728637066）、郑传记（13410793850）组 员：罗 喆（13928443876）、夏志光（13025478001）、李 洋（13530168580）、陈能方、赵国星、范士明、邓树全分工：彭兴宇（总指挥） 陈至文（对外联系） 郑传记（现场营救指挥）罗喆（现场营救督察） 夏志光（现场营救、抢救） 李 洋（现场营救工长1） 陈能方（现场营救工长2） 赵国星（现场疏导工长3） 范士明（现场保护工长4）出现险情后，所有施工人员暂时撤离事故点，逐级向上汇报情况。待现场指挥小组进行分析后方可开始营救，营救过程中始终以人为本，防止事态进一步扩大。有专人进行架体稳定观察，防止新的险情出现。受伤人员经现场简单处理后及时送梅沙医院（梅沙医院电话：25878864），步行时间约：4分钟；车行时间约：1分钟。10、 劳动力计划为配合甲方改造工程工期，我司项目经理部特配备，专职安全生产管理人员2名，现场施工管理人员5名，特种作业工人4名，并组织有经验的专业施工人员20名进行施工。11、 高支撑体系计算书11.1、 验算思路本计算书对新加的大梁进行高支撑稳定验算，同时也对拆除造成大梁悬臂的梁进行支撑稳定验算。对于新增加梁选择梁截面8501750与4002250mm的梁截面进行验算，对于在凿打过程中造成悬臂梁的选择7001500的梁截面进行验算。11.2、 8501750梁截面验算模板支架搭设高度为9.3米， 基本尺寸为：梁截面 BD=850mm1750mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加4道承重立杆。梁顶托采用50100mm方木。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.0001.7500.850+0.3500.850=37.485kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.850=2.550kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 85.001.801.80/6 = 45.90cm3；I = 85.001.801.801.80/12 = 41.31cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.237.485+1.42.550)0.3000.300=0.437kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.43710001000/45900=9.520N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.237.485+1.42.550)0.300=8.739kN截面抗剪强度计算值 T=38739.0/(2850.00018.000)=0.857N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67740.0353004/(1006000413100)=0.886mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0001.7500.300=13.125kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300(21.750+0.850)/0.850=0.537kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8500.300=0.765kN均布荷载 q = 1.213.125+1.20.537=16.395kN/m集中荷载 P = 1.40.765=1.071kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.415kN N2=7.088kN N3=7.088kN N4=0.415kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.249kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.088kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.249106/83333.3=2.99N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.814/(250100)=1.144N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算 最大变形 v =0.0mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.048kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.744kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.240kN 经过计算得到最大变形 V= 0.4mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.744106/83333.3=8.93N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33814/(250100)=1.144N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.4mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四（三）、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.24kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1499.300=1.662kN N = 15.240+1.662+0.000=16.902kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 112.22N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 46.15N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039；公式(3)的计算结果： = 53.48N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!11.3、 4002250梁截面验算模板支架搭设高度为9.3米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm2250mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.30米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加3道承重立杆。梁顶托采用5080mm方木。采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算 静荷载标准值 q1 = 25.0002.2500.400+0.3500.400=22.640kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.400=1.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.222.640+1.41.200)0.1500.150=0.065kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06510001000/21600=3.005N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.222.640+1.41.200)0.150=2.596kN截面抗剪强度计算值 T=32596.0/(2400.00018.000)=0.541N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67723.8401504/(1006000194400)=0.070mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2500.150=8.438kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.150(22.250+0.400)/0.400=0.643kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.150=0.180kN 均布荷载 q = 1.28.438+1.20.643=10.897kN/m 集中荷载 P = 1.40.180=0.252kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.404kN N2=3.804kN N3=0.404kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.097kN.m 经过计算得到最大支座 F= 3.804kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.097106/53333.3=1.82N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.776/(25080)=0.666N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.0mm 方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取方木的支座力，如图所示。均布荷载取托梁的自重 q= 0.038kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.200kN.m 经过计算得到最大支座 F= 8.178kN 经过计算得到最大变形 V= 0.1mm顶托梁的截面力学参数为，本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.200106/53333.3=3.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31776/(25080)=0.666N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.1mm 顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.18kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1499.300=1.662kN N = 8.178+1.662+0.000=9.839kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 65.33N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 26.87N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039；公式(3)的计算结果： = 31.13N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!11.4、 7001500梁验算模板支架搭设高度为9.3米，基本尺寸为：梁截面 BD=700mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加3道承重立杆。梁顶托采用5090mm方木。一、模板面板计算 静荷载标准值 q1 = 25.0001.5000.700+0.3500.700=26.495kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3；I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.226.495+1.42.100)0.3000.300=0.313kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31310001000/37800=8.270N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.226.495+1.42.100)0.300=6.252kN截面抗剪强度计算值 T=36252.0/(2700.00018.000)=0.744N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67728.5953004/(1006000340200)=0.768mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.300=11.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.300(21.500+0.700)/0.700=0.555kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.7000.300=0.630kN 均布荷载 q = 1.211.250+1.20.555=14.166kN/m 集中荷载 P = 1.40.630=0.882kN 方木计算简图 方木弯矩图(kN.m) 方木变形图(mm) 方木剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.859kN N2=7.080kN N3=1.859kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0.217kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.080kN 经过计算得到最大变形 V= 0.0mm 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.217106/67500.0=3.21N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33.099/(25090)=1.033N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算 最大变形 v =0.0mm 方木的最大挠度小于350.0/250,满足要求!（二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取方木的支座力，如图所示。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.743kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.221kN 经过计算得到最大变形 V= 0.6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.009.009.00/6 = 67.50cm3； I = 5.009.009.009.00/12 = 303.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.743106/67500.0=11.01N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33099/(25090)=1.033N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm 顶托梁的最大挠度小于600.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.22kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.1499.300=1.662kN N = 15.221+1.662+0.000=16.883kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 112.10N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 46.10N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.039；公式(3)的计算结果： = 53.42N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!