弋阳县净水厂工程脚手架施工方案.doc

弋阳县净水厂工程外脚手架施工专项施工方案江西省建工集团有限责任公司2017年9月弋阳县净水厂工程外脚手架施工专项施工方案审批： 职务（职称）：审核： 职务（职称）： 编制： 职务（职称）： 江西省建工集团有限责任公司2017年9月目 录1、工程概况41.1、工程简介：41.2、项目概况：42、设计方案编制依据52.1编制依据：52.2、设计的基本要求：53、外架脚手架搭设设计及计算63.1、脚手架设计及材料要求：63.2、扣件式钢管脚手架的计算书63.3、卸料平台设计133.4、悬挑卸料平台计算书154、外架搭设方案214.1、施工准备214.2、外架搭设225、脚手架安全管理236、脚手架的质量检验要求246.1、钢管质量检查要求：246.2、脚手板质量检验要求246.3、构配件的允许偏差257、脚手架的拆除267.1、脚手架拆除注意事项：261、工程概况1.1、工程简介：工程名称：弋阳县净水厂工程工程地点：弋阳县圭峰镇招宾村建设单位：弋阳县建设局设计单位：绍兴市市政设计院有限公司施工单位：广西省建工集团有限公司1.2、项目概况：结构形式：钢筋混凝土剪力墙、框架结构设计概况：弋阳县净水厂设计供水能力为6.0万吨/日。本工程涉及到净水厂厂区内的折板絮凝平流沉淀池、V型滤池及反冲洗泵房、清水池、机修间及仓库、加矾加氯间、排水排泥池、机修间及仓库、综合楼、食堂、门卫、围墙及厂区道路、绿化等工程的所有土建工程及管线、工艺、供配电及自控等的安装工程。主要构（建）筑物如下表的内容： 构（建）筑物名称单位数量备注进水调节池座1长7M，宽4M折板絮凝平流沉淀池座11座2组；高度3.9mV型滤池及反冲洗泵房座11座2组，泵房1层，池高4m, 上层层高4.1m，泵房檐口高度7m,坡屋顶高度9.2m机修间及仓库栋11层，层高4.2m清水池座11座2组, 高度4.25m加矾加氯间栋11层, 层高6.5m,坡屋顶高度8.5m排水排泥池座1高度5.95m综合楼栋13层，第一层层高4.2M,第二、三层层高3.6M,食堂栋11层，层高3.6M门卫栋11层，层高3.3M本工程外架最高的建（构）筑物为共3层的综合楼，其檐口高度为11.4m，坡屋顶高度13.4m。 本工程设计使用年限为50年，建筑工程等级为一级，耐火等级为一级，屋面防水等级为一级，结构形式为现浇钢筋砼框剪结构，抗震设防烈度为6度、结构安全等级为二级。2、设计方案编制依据2.1编制依据：本方案设计编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011下简称规范。有关数据，计算方法参考陆荣军主编的建筑脚手架实用手册（中国建筑工业出版社）中第十章，以下简称手册。2.2、设计的基本要求：本施工方案是针对本工程结构特点而设计，因本工程外架最高的建（构）筑物为共3层的综合楼，其檐口高度为11.4m，本工程的建（构）筑物外架全部采用落地式钢管脚手架；本外架是为施工操作提供高处作业条件的结构作业脚手架（砌筑脚手架），同时作为后期装饰施工所用装饰脚手架。其采用483.5钢管搭设的扣件式全封闭双排脚手架。扣件式钢管脚手架能安全可靠的承受和传递各种荷载，其组成应满足以下基本要求：2.2.1、脚手架是由立杆、纵向水平杆共同组成的“空间框架结构”，即在脚手架的中心点处必须同时设置立杆、纵向和横向水平杆；2.2.2、杆件螺杆拧紧力矩应在40N.m60N.m之间 ，以保证“空间框架结构”的节点具有足够的刚性和传递荷载的能力2.2.3、在脚手架和建筑物之间，必须按设计要求设置足够数量、分布均匀的连墙件，以便在脚手架的侧向（垂直于建筑物墙方向）提供约束，防止脚手架横向失稳或倾覆，并可靠地传递同荷载；2.2.4、脚手架立杆的地基基础必须坚实，应具有足够承载能力，并防止不均匀沉降或过大的沉降；本工程的外架大都在地下室顶板上，地下室外架落在回填土上，为防止不均匀沉降或过大的沉降，平整夯实后浇筑100厚C15素砼1500宽，表面抹平压光。2.2.5、设置纵向支撑（剪刀撑）及横向支撑，以使脚手架具有足够的纵向和横向整体刚度。2.2.6、外架钢管搭设前必须刷一遍黄色的防锈漆，剪刀撑刷一遍黑白相间的防锈漆。2.2.7、安全网采用塑料绳绑在钢管上，每个孔都要绑扎牢固并拉平拉直，阴角处采用2-3cm宽的木模板边料绑成直角。2.2.8、立杆必须上下对直，每3层扎好20cm宽分层彩带。2.2.9、大横杆一头出立杆的距离一致，另一头出立杆的距离确保在20-30cm以内。2.2.10、内立杆离外墙距离30cm，小横杆离外墙边距离15cm，小横杆离外立杆离距离10-15cm。2.2.11、施工电梯（施工井架）、卸料平台部位必须按照施工平面布置图和方案要求事先预留位置，以便以后搭拆方便，不需改动架体。3、外架脚手架搭设设计及计算3.1、脚手架设计及材料要求：本工程外架构造尺寸是：立杆横距0.9m、纵距1.5m、步距1.8。连墙件与结构楼面水平拉杆4.5m、垂直拉杆3.6m（每层楼拉一道），架体外侧用密目安全立网封闭，密目安全网质量符合国家安全标准（耐贯穿性能5公斤，耐冲击性能100公斤），脚手板铺设：第一步架满铺，以上每层作业满铺，续层向上转移，已施工过的主体楼层每隔2层满铺一层水平网。底层挑架增加一道安全平网，把缝隙全部封闭严实。连墙杆用短钢管按二步三跨进行搭设（如框架间距大于5.4m），则在框架中间梁上设一个刚性预埋点作为连墙固结点。在主体结构上预埋48钢管用扣件把外架外侧主杆连接扣紧。3.2、扣件式钢管脚手架的计算书3.2.1、落地式扣件式钢管双排脚手架验算3.2.1.1、垂直荷载的传递路线：施工动、静荷重脚手板小横杆大横杆立杆垫木基础（地面）3.2.1.2、基本数据本工程外脚手架从室外地面开始搭设至3层，总高度11.4+2=13.4m。立杆横距1.05m，纵距为1.5m，小横杆间距0.75m，脚手架步距1.8m，内立杆距建筑外墙皮距离a=0.38m,铺设竹串排脚手板3层，脚手架与主体结构连接的布置，其竖向间距2h=3.60m，水平向间距3la=4.5m,同时施工作业层n1=1层，施工荷载为2KN/m，采用483.5mmQ235钢管，计算依据简明施工计算手册。3.1.1.3、小横杆抗弯强度验算：小横杆受力按简支梁计算。（图-7） 作用横向水平杆线荷载标准值：Q1 （QK+GK）C （20.35）0.75 1.76 KN.m 作用横向水平杆线荷载设计值：Q 1.2MGK+1.4MQK =1.2(GKC+gK)+1.4QKC =1.2(0.350.75+0.0384)+1.41.220.75 =0.36+2.52 =2.88 KN.m 作用横向水平杆最大弯矩：Mmax=0.4KN.m式中：GK竹、木脚手架GK0.35 KN/C小横杆间距0.75mgK钢管单位长度自重，483.5钢管时gK=3.84kg/mKQ施工生活荷载不均匀分布系数，KQ=1.2QK施工荷载标准值2KN/ 抗弯强度验算= =78.74 N/mm2=205N/mm2小横杆管抗弯满足要求。式中：W 截面模量，483.5钢管时W5.082钢材抗弯强度设计值，205N/mm2 挠度验算： 小横管挠度满足要求。式中：E钢管弹性模量。2.06105N/mm2I钢管截面惯性矩，483.5钢管时I12.194。小横杆跨度1.05m。4、大横杆抗弯强度验算：受力按三跨连续梁计值（图-8）由小横杆传给大横杆的集中力设计值： KN式中：Q小横杆上的均布力b立杆横距小横杆悬挑长度，取0.25m。 大横杆所受弯矩： Mmax0.175F 0.1752.31.5 0.604KNm 0.604106Nmm式中：大横杆跨度1.5m。 大横杆抗弯强度验算： 大横杆挠度验算： = = =10 mm大横杆挠度满足要求。3.2.1.4、验算扣件的抗滑承载力 直角扣件、旋转扣件抗滑承载力设计值：查表得RC8KN 纵向大横杆通过扣件传给立杆纵向力设计值： R2.14F2.152.34.95KNRC8KN 满足要求。3.2.1.5、稳定性计算（步距1.8m，纵距1.5m，横距1.05m时，从建筑施工计算手册查表）脚手架自重生产的轴力，高为一个步距宽为一个纵距的脚手架，自重可由表7-4查得NGK10.472 KN；脚手架附件及物品重产生轴力，一个纵距脚手架的附件及物品重，可由表7-5查得；NGK22.95KN个纵距内的脚手架施工、荷载标准值产生的轴力，可由表7-6查得NQK4.2 KN；脚手架步距数n121步；脚手架内、外排立杆的毛截面积之和A=2A12489978mm2；压杆的整体稳定系数，由1.05m，H1=3.6m按换算长细比 压杆的整体稳定系数，由1.05m，H1=3.6m按换算长细比 由、H1查表再由查表得；KA内外排为单管时KA0.85KH外架高度由21.625m时，KH = 注：本工程脚手架搭设尺寸采用相同的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙杆间距时，只计算底层立杆段即可。 不考虑风荷载时，计算的稳定性：式中N为压杆的轴心压力，按下式计算： 考虑风荷载时，计算立杆稳定性：满足脚手架整体性稳定性要求。式中：N1不考虑风载时由N计算的内排或外排计算截面的轴心压力；立杆纵距风荷载标准值：风压高度变化系数按下表选用1.24离地面高（m）510152030405060地面粗糙度B0.801.001.141.251.421.561.671.77C0.540.710.840.941.111.241.361.46注：B类指中、小城镇和大城市郊区；C类指城市市区。风荷载体形系数，一般方形及多边形建筑取0.8。 基本风压0.35，当为高层建筑时1.10.35。 脚手架单杆稳定性核算式中：N1不考虑风载时由N计算的内排或外排计算截面的轴心压力；按查表附表4得的稳定系数：0.489脚手架底步或门洞处的步距；A1、内排或外排立杆毛截面积或回黑心半径；操作处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力，当施工荷载时，取；时，取，非施工层的0；脚手架单杆稳定性满足要求。3.2.1.6、脚手架搭设高度验算： 允许搭设最大高度按下式计算：H脚手架高度Hmax脚手架最大搭设高度步距当按上式计算的脚手架搭设H等于或大于25m时，可按下式调整且不超过50m：=47.9m12.4m故脚手架搭设高度满足要求。3.2.1.7、连墙件验算：本为密目式安全立网封闭双排脚手架连墙件计算，立杆横距1.05m，连墙件采用483.5钢管，其挡风系数0.868用直角扣件分别与脚手架立杆和建筑物连接，脚手架高度23.5m，连墙件置布2步3跨，地面粗糙类别属C类，基本风压0.35KN/mm2 脚手架上水平风荷载标准值式中：=1.3=1.13连墙件轴向力设计值扣件连接抗滑承载力验算 一个直角扣件抗滑承载力设计值RC=8 KN 不满足要求采用双扣件 可满足要求 连墙件稳定验算 满足要求 3.2.1.8、立杆地基承载力计算：立杆地基采用素土回填压实，面用C15素砼通长浇灌，宽1.5m，厚0.1m作脚手架立杆垫板。（1）立杆段轴力设计值组合风荷载：式中：查规范表A-1 gk0.1248KN/m2(2)计算基础底面积垫板为通长100mm厚砼板A=0.71.5=1.05m2(3)确定地基承载力设计值 回填素土压实承载力标准值地基承载力标准值，按建筑地基础设计规范（GBJ7）附录五规定素填土经夯实后取135KPa地基承载力调整系数，回填土取0.4得=0.4135KPa=54 KN/m2(4)立杆基础面的平均压力：满足要求。3.2.1.9、脚手架搭设高度抗风压验算 不组合风荷载作用Hs1=(Af-(1.2NG2k+1.4NQ1k)H/(1.2NG1k)=(0.39642420510-3-(1.26.3+1.45.08)38.1/(1.26.18)=101.41m 组合风荷载作用 Hs2=(Af-(1.2NG2k+0.91.4(NQ1k+Mwk A/W)H/(1.2NG1k)=(Af-(1.2NG2k+0.91.4NQ1k+Mw A/W)H/(1.2NG1k)=(0.39642420510-3-(1.26.3+0.91.45.08+0.0610000.396424/4490)38.1/(1.26.18)=103.21m Hs=103.21mH=13.4m 满足要求！3.3、卸料平台设计3.3.1、卸料平台的材质要求及制作方法3.3.1.1、主梁槽钢采用16b号工字钢水平，次梁采用16号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。3.3.1.2、脚手板、脚手片采用符合有关要求。3.3.1.3、预埋螺栓的直径为20.0 mm。3.3.1.4、拉结钢丝绳采用63720。3.3.1.5、外侧设置48双道防护栏杆及密目式安全网，50厚竹脚手板。3.3.1.6、制作方法：平台尺寸为2.56米，挑出5. 8米。主梁采用16b号工字钢二道，长度为6 米，间隔2.5米。次梁采用16号槽钢三道，长度为2.5米，间隔0.9米。按要求连接，成网格装。与建筑物框架预埋铁焊接再用M20螺栓连接。（详见附图）3.3.2、卸料平台的吊装要求 卸料平台加工制座完毕经过验收合格后吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳后，正式吊装。吊钩的四条引绳等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后再使用。按照要求每提升一次验收一次。具体构造要求如下：3.3.2.1、悬挑式卸料平台按现行的相应规范进行设计，其结构构造防止左右晃动。3.3.2.2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点位于建筑物上，不设置在脚手架等施工设备上。3.3.2.3、斜拉杆或钢丝绳，构造上两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道作受力计算。3.3.2.4、设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，使吊钩不直接钩挂吊环，吊环用甲类3号沸腾钢制作。3.3.2.5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡于不少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口略高于内口。3.3.2.6、台面铺脚手板。3.3.2.7、悬挑式卸料平台左右两侧装固定的防护栏杆。3.3.2.8、悬挑式卸料平台吊装，待横梁支撑点电焊固定后接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收后，松卸起重吊钩，上下操作。3.3.2.9、悬挑式卸料平台使用时，有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏的及时调换，焊缝脱焊应及时修复。3.3.2.10、卸料平台上显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量不超过设计的容许荷载，配备专人加以监督。3.3.3、搭设安全技术措施3.3.3.1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固保证不滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后再撤出其中机械。3.3.3.2、平台每天使用前对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，对发现的问题及时进行处理。3.3.3.3、平台上装料不超过荷载并限载1吨，不超长超过平台50cm，超高堆放材料不超过防护栏杆。3.3.3.4、平台上的防护栏杆不任意拆除。3.3.3.5、起吊时设专人指挥，扶平稳不碰撞平台，不允许其他人员在平台上逗留。3.3.3.6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不混吊，不允许在平台上组装和清理模板。3.3.3.7、不允许从上一层向下一层平台上乱抛物料。3.3.3.8、夜间施工平台上保持足够的照明。3.4、悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此严格地进行设计和验算。3.4.1、参数信息:1）荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):4.00。2）悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.00；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.75；钢丝绳安全系数K：8.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00mm。3）水平支撑梁主梁材料类型及型号：14b号槽钢槽口水平 ；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.90，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4）卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：5.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.50；平台计算宽度(m)：1.50。3.4.2、次梁的验算:次梁选择 16号槽钢槽口水平 ，间距0.9m，其截面特性为：面积 A=12.74cm2；惯性距 Ix=198.3cm4；转动惯量 Wx=39.7cm3；回转半径 ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1）荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q1 = 0.35 0.90= 0.32kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为4.00kN，转化为线荷载： Q2 = 4.00/ 5.50/ 1.50 0.90= 0.44kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.32+0.44+0.10) = 1.02kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.90 1.50= 3.78kN。2）内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 1.021.502/8+3.781.50/4=1.70kN.m。 3）抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =1.70103/(1.0539.70)=40.88 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =40.882 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!4）整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.5048.00235/(1.50100.00235.0)=1.55；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得到 b=0.888；次梁槽钢的稳定性验算 =1.70103/(0.88839.700)=48.33 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =48.334 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!3.4.3、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 16b号工字钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=21.31cm2；惯性距 Ix=609.4cm4；转动惯量 Wx=87.1cm3；回转半径 ix=5.35cm；截面尺寸，b=60mm,h=140mm,t=9.5mm；1）荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.16kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.16) = 0.33kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.021.50+3.78)/2=2.65kN； 2）内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 12.666 kN； R2 = 7.723 kN； 最大支座反力为 Rmax=12.666 kN；最大弯矩 Mmax=6.913 kN.m；最大挠度 V=10.687 mm。3）抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =6.91106/1.05/87100.0+1.52104/2131.000=82.718 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 82.718 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求!4）整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b=5709.560.0235/(5500.0140.0235.0)=0.422；主梁槽钢的稳定性验算 = 6.91106/(0.42287100.00)=188.09 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 188.09 N/mm2 小于 f=205.00,满足要求!3.4.4、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (ArcTan (3.75/(2+2.5) = 0.64；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 12.666 / 0.64 = 19.79 kN；3.4.5、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为19.79kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取19.786kN，=0.82,K=8，得到：d=19.6mm。钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求！3.4.6、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=19785.632N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=19785.64/(3.14250.002)1/2=22.4mm。已知：外悬臂L=3250，间距5米，钢管483.5，A=489mW=5000mm3，E=206103/mI=12.19104mm4 1=420 2=590。（1） 荷载计算，设总重量为15000N p2 p1 q=15000/53.25=923n/ H 570 420 1200荷载的分布偏于外侧，单位面积上集中荷载为 1800P=92353.25/2=7499.38n 2 1 N1=P/sin1=7499.38/sin42.=11207.65N N2 N2=P/ sin2=7499.38/ sin59.=8749.03N N1H=P(1/tg1 +1/tg 2)=7499.38(1/0.9+1/1.664)=12839.5N截面强度验算：（1）水平管强度验算：按建筑施工计算手册248页附表2-10按二跨度跨度支梁计算：200/1250=1.6查表得：K活=0.229M=k.qL12=0.2992322=84547=1103.910Nmm=H/A+M/YW=12839.5N/489+84547/1.155000=26.26+19.198=40.96 N/mm2fm=204N/mm2(2)斜杆强度验算（按N1验算）外径d= 48mm内径d= 41mm =0.25(D 2+ d 2) 1/2 =0.25(48+41)=15.78mmL0=（L12+h2）1/2=1.48m=1480=L0/I=1480/15.78=93.79 查得钢结构设计规范得=0.668=N1/A=11207.65/0.668489=34.31N/mfm=204N/m满足要求 4、外架搭设方案4.1、施工准备负责人应按施工组织设计的要求逐级对架设和使用人员进行技术交底；按要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，检查合格后的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水；应清除地面杂物，平整搭设场地并使排水畅通。4.2、搭设4.2.1、杆件搭设：搭设顺序：放置纵向扫地杆 自角部起依次向两边竖立底（第1根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地杆，并于也立杆固定，（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）校正立杆垂直和平杆水平，使其符合要求后，按4060NM力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按照上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构架的质量和地基情况，确保设计要求和构架质量设置连墙件（或加抛撑）按第一步架的作业程序和要求搭第二步、第三步随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的，用于缩小铺板支承跨度的横杆），铺设脚手板和装设作业层栏杆，挡脚板或围护、封闭措施。4.2.2、卸料台搭设4.2.2.1、卸料台在二层以上的窗位置设置，台面搁置在楼板平上，结构尺寸为宽5米，悬挑出长度3.25米,采用483.5钢管斜撑式搭设. 撑架由横杆、水平拉杆和外斜杆及内斜杆构成，并与结构固定（具体搭设方法详见附图）4.2.2.2、卸料平台在建筑物的垂直方向错开设置，以避免上面的卸料平台阻碍向下层卸料平台运物品材料。4.2.2.3、卸料台的三面均设置防护栏杆，当需要吊运长度超过卸料平台长的材料时，其端部护栏可做成格栅门，需要时打开，因受料要求不能设置护栏时，其入料洞口应设置格栅门，人员上卸料平台时，必须采取可靠的安全防护措施。4.2.2.4、在使用期间就加强检查，确保使用安全，注意事项：、严禁48和51钢管及相应扣件混用。、底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少应有适合的两种不同长度的钢管作立杆。、在设置第一排连墙件前，应约每隔6米设一道抛撑，以确保架子稳定。、一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式，当两组作业时，可分别从从相对角开始搭设。、连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过2步。、杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。、在顶排连墙件之上的架高（以纵向平杆计）不得多于3步，否则应每隔6跨加设一道撑拉措施。、剪刀撑的斜杆与基本构架结构杆件之间至少有3道连接，其中斜杆的对接或搭接接头部位至少有1道连接。、周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈并与立杆连接固定。 、脚手板应满铺、铺稳，靠墙一侧离墙面不应大于150mm；在拐角、斜道平台口处的脚手架，应与横向水平杆可可靠连接，以防止滑移；栏杆的挡脚板应搭设在外排立杆的内侧，上栏杆居中设置，挡脚板高度不应小于150mm。4.2.3、人行楼梯设置方案人行楼梯只作为施工人员上下通道使用， 不作为材料运输的通道。采用之字型斜道，其踏步高为0.3m，楼梯宽度同外架宽，高度同楼层高度一致，设有1.2m高的扶手，外围设有安全网。4.2.4、洞口处设置方案 洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之间相交的横向水平杆的的伸端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm；洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣。5、脚手架安全管理5.1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。应定期培训考核，进行身体检查，持证上岗。5.2、搭设脚手架人员必须戴好安全帽、安全带，穿防滑鞋等。5.3、搭设架子的构配件质量要进行检验，合格后方可使用。5.4、脚手架搭设完后应及时进行检查验收，合格后方可使用。5.5、操作层上施工荷载应严格控制，不得超过设计要求，不得将模板支撑、缆风绳、泵送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。5.6、六级及六级以上大风和雾、雨天应停止施工，雨天后上架应穿防滑鞋。5.7、脚手架应定期进行检查和维修，在下列情况下必须对脚手架检查后方可使用：A、 在六级大风和大雨后；B、 停工超过一个月，复工前；5.8、脚手架使用期间严禁拆除以下杆件；A、主节点处的纵横向水平杆；纵横向扫地杆；B、连墙件；C、支撑；D、栏杆、挡脚板；5.9、严禁在脚手架基础及基邻近处进行挖掘作业，否则采取安全措施，并报主管部门批准。5.10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施的专人看守。5.11、工地临时用电线路的架设及脚手架的接地、避雷措施等应按国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-88）的有关规定执行。5.12、脚手架拆除时，地面应设围栏和警戒标志，并派人看守，严禁一切非操作人员入内。6、脚手架的质量检验要求6.1、钢管质量检查要求： 项 次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，上述缺陷不应大于表5-34的规定4外径、壁厚允许偏差不超过表5-34的规定5端面应平整，偏差不超过表5-34的规定6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或涂防锈漆6防锈处理旧管7钢管锈蚀程度，应每年检查一次锈蚀深度深度应符合表5-34的规定，锈蚀严重部位应将钢管截断进行检查8其他项目同新管项次3、4、5同新管项次3、4、5表一：6.2、脚手板质量检验要求表二、脚手板质量检验要求项 次项 目要 求1、钢脚手板产品质量合格证尺寸偏差缺陷防锈必须具备应符合表5-34的要求不得有裂纹、开焊与硬弯必须涂防锈漆2、木脚手板尺寸缺陷宽应大于、等于200，厚度宜大于50不得有开裂、腐朽6.3、构配件的允许偏差表三、构配件的允许偏差项次项目允许偏差（）示意图检查工具1钢管尺寸的偏差a. 低压焊接管外径 48.0壁厚 3.5b. 电焊钢管外径 48.0壁厚 3.5c. 电焊钢管外径 48.0壁厚 3.5-0.50-0.50-0.50-0.35-0.50-0.350游标卡尺游标卡尺2钢管两端端面切斜的偏差（）1.70塞尺3钢管内外表面锈蚀的深度（=1+2）0.504钢管弯曲的偏差（）a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5b.立柱钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.栏杆、支撑体系的钢管弯曲l6.5m305冲压钢脚手板的偏差（）l4ma. 板面挠曲: l4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）51）脚手架底面必须坚实平整、有排水坡度，不得有积水。2）立杆垂直度：架高度H=2080m，允许偏差 100mm架高H=40m，允许偏差67mm3）间距：步距允许偏差：20，柱距允许偏差50，排距允许偏差20。4）纵向平杆高差：一根杆的两端：20mm；同距内两根纵向水平杆高差：10mm。5）双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差（外伸500）-506）扣件安装：主节点处各扣件中心点相互距离：150mm，同步立柱上两个相隔对接扣件的高差500mm，立杆上的对接扣件至主节点的距离，纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离1/37）扣件螺栓拧紧扭力矩：4065N.m。8）剪刀撑斜杆与地面夹角：4506009）脚手架外伸长度（mm ）对接150mmL300mm,搭接100mmL200mm7、脚手架的拆除7.1、脚手架拆除注意事项：脚手架拆除时，应按搭设的相反顺序进行，拉杆后拆，其上部架子的拆除方法：（1）架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）拆除的高处作业人员必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则通过，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，应先抱住杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。（5）连墙点应跟随进度逐层拆除。（6）拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（7）在大片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台，通道跳等，先行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。（8）拆除时如附近有外电线路，要采取隔离措施。严格架杆接触电线。（9）拆除时不应碰坏门窗、玻璃等物品。（10）拆下的材料，应用绳索拴住，利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，按制度办事上的扣件或铁丝要集中回收处理。（11）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。(12)卸料：各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；拆除构件应及时检修、保养。