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渡槽设计部分计算书 渡槽设计说明 1. 设计资料 K55+546杨树河渡槽位于湖北省松滋市北河灌区北河主干渠下游处，距北河水库的桩号为19+865，经过三十几年的运行，该渡槽均出现严重的老化问题（如裂缝、混凝土剥落后钢筋外露），无漏水现象。现荆松一级路下穿渡槽，路基宽度为24.5m，原渡槽结构为1-20m拱式渡槽，不满足荆松一级路路基下穿宽度的要求，故重建此渡槽。另外，原渠线是沿山顺势，渠线较长，本次重建时，裁弯取直。 原有 1-20m拱式渡槽的结构：槽身为钢筋混凝土结构，支承为拱式结构。渡槽净宽B02.3m，净高H02.3m，侧墙厚20cm。 整体式钢筋混凝土矩形带横杆渡槽 2. 设计资料 根据初步设计成果，提出设计资料及有关数据如下： 1) 该输水渡槽跨越142m长的低洼地带见下图，需修建通过 15m3/s设计流量及16m3/s校核流量，渡槽无通航要求。经 水力计算结果，槽身最大设计水深H=2.75m，校核水深为 2.90m。支承结构采用刚架，槽身及刚架均采用整体吊装的 预制装配结构。设计一节槽身及一个最大高度的刚架。 2) 建筑物等级4级。 3) 建筑材料： 混凝土强度等级 槽身及刚架采用C25级； - 1 - 钢筋 槽身及刚架受力筋为HRB335；分布筋、箍筋、基础钢筋HPB235。 4) 荷载 钢筋混凝土重力密度 25KN/m3; 人行道人群荷载 2.5KN/m2 栏杆重 1.5KN/m2 5) 使用要求： 槽身横向计算迎水面裂缝宽度允许值 Wsmax=0.25mm,WLmax=0.20mm。 槽身纵向计算底板有抗裂要求。槽身纵向允许挠度 fs=l0/500,fL=l0/550。 6) 采用：水工混凝土结构设计规范（SL/T191-2008）。 3. 设计要求 在规定时间内，独立完成下列成果： 1) 设计计算书一份。包括：设计题目、设计资料，结构布置 及尺寸简图；槽身过水能力计算、槽身、刚架的结构计算（附必要的计算草图）。 2) 设计说明书一份。包括对计算书中没有表达完全部分的说 明。 3) 施工详图，一号图纸一张。包括：槽身、刚架配筋图、钢 筋表及必要说明。 图纸要求布局合理，线条粗细清晰，尺寸、符号标注齐全，符 - 2 - 合制图标准要求。 4. 附图 渡槽计算书 一、 水力计算，拟定渡槽尺寸 初步选取每节槽身长度14.2m，槽身底坡i=1000，取该渡槽槽壁糟率n=0.013，设底宽b=2.5m，按设计水深h=2.75m 2A?b?h?2.5?2.75?6.875m 过水面积： 湿周：X?b?2h?2.5?2?2.75?8m 水力半径：R?A?0.859mX 111166C?R?0.859 ?75m /sn0.013 3mQ?6.875?75?15.1s满足 流量： 设计要求 - 3 - 按校核水深h=2.9m 2A?b?h?2.5?2.9?7.25m过水面积： 湿周：X?b?2h?2.5?2?2.9?8.3m 水力半径：R?A?0.873mX 111166C?R?0.873?75.2m/sn0.013 3mQ?7.25?75.2?16.1满足校流量： 核要求 二、槽身计算 纵向受拉钢筋配筋计算（满槽水+人群荷载） 1、内力计算： （1）、半边槽身(见下图)每米长度的自重值 g1?g?gk?g?S?A?RC?g栏杆?g横杆? ?1.05?2?25?0.713?1.5?52.213 每米内： 2.5?0.6g横杆?0.3?0.1?25?0.713 2 半边槽身面积： S?0.8?0.1?0.3?1.15?2?0.4?0.4?2? ?0.16?0.07?0.84?0.16? 0.345?2 - 4 - (0.3?0.4)?0.1?2?2.8?0.3?0.08?0.345?22 满槽水时半边槽身每米长度承受水重设计值（忽略托乘长度） q水?Q2?qk2?Q2?V?w?1.10?0.5?2.5?2.9?1?10?39.875 半边槽身每米长度承受人群荷载设计值： qk?Q?qk2?1.20?2.5?1?1?3KN 总的均布荷载： 槽身跨度取7m (2)、槽身纵向受力时，按简支梁处理 计算跨度： P?80.088KN ln?5.6m,l?7m,1.05ln?5.88m,ln?a?6.3m l0?5.88m （3）跨中截面弯矩设计值（四级建筑物 k=1.15） 12M?KSm?1.15?p?l0?294KN?M8 2、配筋计算：fc?11.9Nmm2，fy?300Nmm2 承载力计算中，由于侧墙受拉区混凝土会开裂，不考虑混凝土承受 400?500b?300,h?450mm2拉力，故把侧墙看做T型梁： f H选为校核水深，按短暂情况的基本组合考虑，估计钢筋需排成两排取a=90mm, h0?h?a?3700?90?3610mm,确定bf， h f h f?500mm，500?0.1h03610，为独立T型梁：故 - 5 - bf? l013940?4647mm33 ， bf?b?12hf?300?12?500?6300mm上述两值均大于翼缘实有宽度，取鉴别T形梁所属类型 bf?400mm KM?1.15?294?338KN?mh? hcbh?h0?f ?2? f f ， ?500? ?11.9?400?500?3610?7996.8KN?m?KM?2? 故为第一类T型截面 ? x?hf ?，按宽度为400mm的单筋矩形截面 ， 计算， KM338?106 ?s?0.05422 fcbfh011.9?400?3610 ?1?0.056?0.85?b?0.468， As? fc?bfh0 fy ? 11.9?0.056?400?3610 ?3207mm2 300 ， As3207?0.3%?min?0.2% bh0300?3610,满足要求，故可配置 6B18和6B20A s实 ?3411mm2 , 抗裂验算: 2 hbh2f ?bf?b?EAsh0 y0?1826mm bh?bf?bhf?EAs ?, I0? by3 f30 b? f ?b ?y 3 ?b f ? 3 2 ?EAsh0?y0?5.2?1011mm4 ? - 6 - I0W0?277.5mm3h-y0, 查附录表3得截面抵抗矩塑性系数?m=1.50考虑截面高度的影响对?m值进行修正，得： 300?m?0.7?1.50?1.2?3000?，在荷载效应标准组合下 ?ct?0.85， ?m?ctftkW0?330KN?m?294KN?m，故槽身抗裂满足要求。 槽身挠度验算： 荷载标准值在槽身纵向跨中产生的弯矩值：M?294KN?m， 槽身纵向抗弯刚度： Bs?0.85EcI0?1.24?1016N?mm2 B?0.65Bs?8.06?1015N?mm2 25Ml0l0f?0.13mm?f?11.76mm?L?48B 故槽身纵向挠度验算满足要求。 槽身纵向斜截面受剪承载力计算 KVmax?1.15?301.51?346.7KN?0.7ftbh0?0.7?1.27?300?3610?962.8KN 满足抗剪要求，故不需要由计算配置抗剪腹筋， - 7 - 抗剪腹筋，架立筋，腰筋按构造要求配筋。 槽身横向计算 1、 框架内力计算 沿槽身纵向取单位长度脱离体进行计算。侧墙与底板为整体连接，交接处为刚性节点。横杆与侧墙也是整体连接，但因横杆刚度远比侧墙刚度小，故可假设与侧墙铰接。作用在矩形槽身上的荷载有槽身结构自重，包括人行道板自重ga,底板自重gc,侧墙自重可略去不计；人行道板上的人群荷载gk;槽内侧向水压力及水重H，H为最大水深，水位可近似取至横杆中心线处。 H P1 为人行道板、横杆、人群荷载传给侧墙顶的 - 8 - 集中力的设计值。 p1?gga?1? ?8.79KN/m gb?11.05?0.3?(2.5?0.8)?0.1?Q1?qk?1?1.05?1?0.1?0.8?25?2522 每米槽身承受的P1为8.79KN/m 侧墙底部压力值为?wH?10?3.7?1?37KN/m q2为单位长度水重+底板自重g2 q2?q水?gb?2.9?10?1?0.3?1?25?36.5KN/m |H - 9 - 侧墙的FQ图 2、侧墙的配筋计算 底部最大负弯矩截面配筋，迎水面位于水位变化区，环境类别为第三类，取c=30mm,a=40mm,则： h0?h?a?300?40?260mm，hw?h0?260mm，hw260?0.26?4.0b1000，KVmax?1.15?53?60.95KN，0.25fcbh0?0.25?11.9?1000?260?773.5KN?KVmax，故截面尺寸满足抗剪要求。计算受弯钢筋： - 10 - KM1.15?24.36?106 ?s?0.03522?1?0.036 fcbh011.9?1000? 260， fcb?h011.9?1000?0.036?260As?371.28mm2fy300 选取4B12（， As实?452mm2(A?565mm) ），B12200s As实?minbh0?0.15%?1000?260?390mm2> a) 跨中最大正弯矩截面配筋 背水面按二类环境，c=25mm,a=35mm,h0=h-a=300-35=265mm, KM1.15?11.8?106 ?s?0.01622fcbh011.9?1000? 265, ,?1?0.016?0.85?b?0.468 fcb?h011.9?1000?0.016?265As?168.2mm2?minbh0?397.5mm2fy300 22(A?404mm)A?bh?397.5mms实min0取s，选取B12280， 受力筋总面积为856mm/m,分布筋面积应大于 2 15%?856mm2/m?128.4mm2/m 侧墙底部迎水面限裂验算： AsAs?te?0.7Ate2ab有效配筋率：， Mk?sk?126.7N/mm20.87h0As ?maxd?max?0.25mm?30?c?0.07?0.21mm?Es?te?，?sk?满足限裂要求。 - 11 - 3、底板计算 计算简图 按端部截面配筋，背水面a=35mm,c=25mm 迎水面a=40mm,c=30mm h0?h?a?260mm,h?a?265mm,M=24.36KN.m,N=53KN M he0?460mm?a?110mmN2 N作用于纵向钢筋范围之外，属于大偏拉构件，上侧 迎水面受拉，下侧受压，e?e0?h300?a?460?40?350mm22 A? s2KNe?fc?sbbh0fyh0?a1.15?53?103?350?0.358?1000?2602?0300?260?352A?bh?0.15%?1000?260?390mmmin0取s，选配B12280 As实?404mm2/m?minbh0，?s?KNe?fyAsh0?a2fcbh0?1.15?53?10?350?300?390?225?0211.9?1000?2603 所以应该按最小配筋率配筋 As?minbh0?0.15%?1000?260?390mm2，选取 - 12 - B12280As实?404mm2 底板端部限裂验算: ?te?AsA?s?0.505Ate2ab ?skNk?As ?max?es?2?1?1.1?325.4N/mmh0? ?sk?d?lmax?0.20mm?30?c?0.07?0.19mm?Es?te? 满足抗裂要求。 跨中最大弯矩截面 取a=35mm, h0?h?a?265mm,hw?h0?265mm, hw?0.265?4.0KV?1.15?47?54.05KNmaxb, 0.25fcbh0?0.25?11.9?1000?265?788.4KN?KVmax 故截面尺寸满足抗剪要求 KM1.15?12?106 ?s?0.0222fcbh011.9?1000?265，?1?0.02?0.85?b?0.468， - 13 - fcb?h011.9?1000?0.02?265As?mm2?minbh0?397.5mm2fy300 故按最小配筋率配筋，选取B12280（ 斜截面受剪承载力计算：As实?404mm2） KVmax?54.05KN， 0.7ftbh0?0.7?1.27?1000?265?235.585?KVmax?54.05KN 故不需要由计算确定抗剪腹筋 3、横杆计算 横杆间距 s=2.3m, ?ga?qa?S?0.08?1?25?2.5?1?2.3?10.35KN/m, Nd?Rd?S?15.3?2.3?35.19KN gb?0.3?0.3?25?2.25KN/m, 梁端弯矩与ND组合配筋计算 - 14 - a=40mm,a=35mm,M=4.5KN.m,N=35.19KN Mhe0?128mm?a?110mmN2,N作用在As与As之外，为大偏拉，e?h?a?e0?150?35?110?225mm2， he?e0?a?128?150?40?18mm2， As?2KNe?fc?sbbh0fyh0?a1.15?35.19?103?18?11.9?0.358?300?2602?0300?225 2?bh?0.15%?300?260?117mm按最小配筋率配筋min0 选配2B10 ?s?(As实?157mm2?minbh0) 3KNe?fyAsh0?afcbh20?1.15?35.19?10?18?300?157?260?35?211.9?300?260?0 2?bh?0.15%?300?260?117mm按最小配筋率配筋min0， 选配2B10(As实?157mm2?minbh0) 0.7ftbh0?0.7?1.27?300?260?69.342?KVmax?40.5KN满足截面尺寸抗剪要求。 跨中最大弯矩与Nd组合配筋计算：a=35mm,a =40mm - 15 - Mhe0?34.4mm?a?110mmN2M=1.21KN.m, ,N作用在As 与As之间，为小偏拉 he?e0?a?34.4?150?40?144.4mm2， he?a?e0?150?35?34.4?80.6mm2， As?KNefyh0?a1.15?35.19?103?144.4?88.54mm2300?220 ，As?minbh0?117mm2 A? sKNefyh0?a1.15?35.19?103?80.6?49.4mm2300?220 As?minbh0，故按最小配筋率配筋 As?minbh0?0.15%?300?260?117mm2， 2As选取2B10(As实?157mm?minbh0) 2As选取2B10(As实?157mm?minbh0) 4、人行道板计算 - 16 - ln?1.6m，h0?100mm，a=0.1m,ln?a?1.7m, ln?h?1.7m 1.1ln?1.76m,取l0?1.7m 板自重：gk?0.8?0.1?25?2KN/m qk?1?25?25KN/m 人群荷载： 12M?1.05gk?1.2qk?l0?1.84KN?m8跨中弯矩： 配筋计算：c?25mm,a?c?d?35mmh?h?a?65mm2，0 KM1.15?1.84?106 ?s?0.05322fcbh011.9?800?65b?800mm， ?1?0.054?0.85?b?0.468 fcb?h011.9?800?0.054?65As?111.4mm2?minbh0?78mm2fy300 （As实?157mm2）故可以选配：2B10，分布钢筋选择B6250 经分析钢筋布置，为了方便板的安装铺设和接头填缝，板的构造长度比标志长度小20mm。 三、 刚架计算 刚架纵向计算 刚架纵向计算取单根立柱，按柱顶和柱底两个截面进行。分为正 - 17 - 常运行和施工时两种情况进行配筋计算。考虑纵向弯曲影响，立柱视为下端固定，上端槽身对立柱有一定支承作用，因此立柱的计算长度l0取0.7l=0.715.25=10.675m. 支撑刚架采用三层单刚 架。高度为15.25m，两立柱中心距为 2.8m 。刚架立柱纵向、横向尺 寸如左图所示。为加大槽身和刚架顶部的支承面积，刚架顶部沿纵向设有牛腿，尺寸如图所示。横梁与立柱连接处设有100mm100mm托承以改善交角处的应力状态。 （1）正常运行时，左右跨槽身传来的垂直力相等，按轴心受压构件计算（边刚架除外）。 柱顶截面配筋计算： 承受轴向压力设计值为N=N1=pl=80.088 6=480.53kN - 18 - l?35.6?8立柱截面形状为300500的矩形，长细比b，需考虑纵 向弯曲的影响，查表得?0.42， KN?fcA1.15?480.53?103?0.42?11.9?300?500A?00.42?300?fys 说明柱顶截面的受压筋将不能达到屈服，按构造配筋即可。 2A?A?0.6%?150000?900mmmin取s，选配4B18 As?1017mm2 柱底截面配筋计算： 柱底承受的轴向压力除槽身传下来的荷载外，还有刚架自重。 P1、P2、P3为刚架自重化成的节点力， P1=1.55?0.5+2.15?0.3+ (0.3+0.4)?0.1/2?0.5?25=18.2KN P2=0.3?5+1.15?0.5+(0.7+0.5)?0.1/2?25?0.5=28.9KN P3=0.3?5.175+1.15?0.5+(0.7+0.5)?0.1/2?0.5?25=27.3KN 承受轴向压力设计值为: N=N1+1.05P1+1.05P2+1.05P1=308.8KN KN?fcA1.15?558.65?103?0.42?11.9?300?500A?00.42?300?fys 说明柱顶截面的受压筋将不能达到屈服，按构造配筋即可。 同柱顶配筋计算，选配4 B18 - 19 - As?1017mm2 （2）施工过程中，当一跨槽身吊装完毕，而临跨尚未吊装的情况下，刚架顶作用一偏心荷载，应按偏心受压构件计算。由于左右跨槽身都有可能先吊装，故采用对称配筋。 柱顶截面配筋计算： 承受压力设计值为N=N1/2= 480.53kN/2=240.27kN，按刚架顶部反力为三角形分布，偏心距e0=a=700=466.67mm。 2323 bh=300mm500mm，a=a=30mm，h0=h-30=470mm h0470?15.7?e03030，故按实际偏心距计算。 0.5fcA0.5?11.9?300?500?1?3.23?1,取?1?13KN1.15?240.27?10 l010675?2?1.15?0.01?1.15?0.01?0.94h500 ?1?l0?1?2?1.3?e0?h?1400h012 ?e0?1.3?466.67?606.7mm?0.3h0?0.3?470?141mm 故按大偏心受压构件计算。 ?sb?b?1?0.5?b?0.4 e?e0?h?a?826.7mm2 2KNe?sbfcbh01.15?240.27?103?826.7?0.4?11.9?300?4702 As?0300?470?30fyh0?a 2A?A?900mmmin按最小配筋率配筋s，选配4B18， - 20 - As实?1017mm2 fcb?h0?fyAs?KN11.9?300?0.16?470?300?900?1.15?240.27?103 As? fy300?873.8?minA 故也按最小配筋率配筋，选配4B18，柱底截面配筋计算： 承受压力设计值为N=N1/2+1.05P1+1.05P2+1.05P1= As实?1017mm2 308.8kN，按刚架顶部反力为三角形分布，偏心距e0=a=700=466.67mm。bh=300mm500mm，a=a=30mm，h0=hh0470?15.7?e0 30=470mm，3030，故按实际偏心距计算。 0.5fcA0.5?11.9?300?500?1?3.23?1,取?1?13 KN1.15?240.27?10 l010675?2?1.15?0.01?1.15?0.01?0.94 h500 2 323 ?l0? ?1?1?2?1.3?e0?h 1400? h0 1 2 ?e0?1.3?466.67?606.7mm?0.3h0?0.3?470?141mm故按大 偏心受压构件计算。 ?sb?b?1?0.5?b?0.4 e?e0? h ?a?826.7mm2 2 KNe?sbfcbh01.15?240.27?103?826.7?0.4?11.9?300?4702 As?0 300?470?30fyh0?a 2 A?A?900mmmin按最小配筋率配筋s，选配4B18， - 21 - As实?1017mm2 As?fy 11.9?300?0.16?470?300?900?1.15?240.27?103?300fcb?h0?fyAs?KN ?873.8?minA 故也按最小配筋率配筋，选配4B18，As实?1017mm2。 刚架横向计算 P 1 载，P=444.66kN。P为作用于槽身的水平风压力T0通过槽身支座，转化为作用于立柱顶的一拉一压垂直轴向力， P为满槽水、有人群荷载时槽身传给刚架的荷h?HT0?1?22?P?6.4KNB T1=T0+T=0.3573.7+0.352.750.5=9.55 kN T2=0.3550.5=0.875 kN T3=0.3550.5=0.875 kN 其余荷载同槽身纵向计算。 - 22 - 刚架横向内力计算 刚架所受外荷载中，垂直的节点荷载只使立柱产生轴力，对刚架不产生弯矩和剪力；刚架所受的剪力和轴力主要由水平风荷载产生。将水平节点荷载分解为正对称和反对称，对称荷载只引起横梁轴力，反对称荷载使整个刚架产生弯矩、剪力及轴力。按“无剪力分配法”计算。 KN KN KN 刚架横向配筋计算 （1）立柱配筋计算 由刚架内力图可知，立柱控制配筋的截面为柱底截面，弯矩M=81.7kNm，剪力为52.1kN，轴力为496.5kN。 由于风向不定，采用对称配筋。bh=500mm400mm，取 - 23 - a?a?30mm,h0?h?a?400?30?370mm。 计算一节立柱时，按两端接点为不移动铰支座考虑 其计算长度l0?1.0l?5m, l05000?12.5?8h400需要考虑纵向弯曲的影响。 e0?hM81.7?103?164.6,0?9?e0N496.530 故按实际偏心距e0=164.6mm计算。 0.5fcA?1?2.1?1,取?1?1l0?15,取?12KN， ?1?l0?1?2?1.25?e0?h?1400h012 ?e0?1.25?164.6?205.75mm?0.3h0?0.3?370?111mm 故按大偏心受压构件计算。 ?KN?0.26x?h?96.2mm?2a?60mm fcbh00， h?s?1?0.5?0.336e?e0?2?a?375.75mm， As?A?s2KNe?fc?sbh0f yh0?a?0，故按最小配筋率配筋 2As?As?minbh0?370mm，选取4B12 As实?As实?452mm 剪力较小，不进行抗剪计算。 （2）横梁的配筋计算： 由内力计算图可知，横梁控制配筋的截面为横梁1和横梁2,1承受最 - 24 - 大的轴向压力，2承受最大的弯矩和剪力。同样由于风压力来自左右两个方向，横梁的配筋也采用对称配筋。 已知：b=400mm h=500mm，h0?h?a?500?30?470mm 横梁1配筋计算（按偏压构件计算） 梁端截面M=65.4kNm，N=40.6kN h0M65.43e0?10?1611?12.33N40.630 横梁两端接点按固定端考虑，其计算长度l0?0.5l?2.5m l02500?6.25?8h400，不需要考虑纵向弯曲的影响取?=1。 ?e0?1611mm?0.3e0，故按大偏心受压构件计算。 KN1.15 40.6 103 ?0.02x?h?9.4mm?2a?60mm fcbh011.9 400 0 he?e0?a?1391mm2 KNe22As?As?492mm?bh?376mmmin0fyh0?a 选配4B14 As实?As实?615mm2 横梁2配筋计算（按受弯构件计算） 受弯钢筋配筋控制截面为梁端截面，M=93.2kN, ?s? As?KM? 0.12?1?0.11?0.85?b?0.468 fcbh0，fc?bh0?820?minbh0?376mm2fyAs实?1017mm2选配4B18 斜截面承载力计算： - 25 - 验算截面尺寸：hw?h0?470mm,hw?1.175?4.0b 0.25fcbh0=559.3KN>KVmax?105KN 故截面尺寸满足抗剪要求。 0.7ftbh0?167KN>KVmax?105KN 不需要由计算确定抗剪腹筋。 牛腿配筋计算 按正常运行满槽时荷载计算，其荷载组合为满槽水重+槽身自重+活荷重。荷载分布按三角形分布。 由刚架内力计算结果可知FV=240.27kN，FVk=240.27/1.1=218.4kN fVk=1.78N/mm2, 取混凝土保护层厚度a=30mm，h0=h-a=770mm。 验算牛腿截面尺寸: ftkbh0?813.8KN?fvka0.5?h0所以截面尺寸满足要求。 a?0.3 剪跨比h0， FvaAs?K?375mm2?minbh0?616mm20.85fyho 2A?942mm选配3B20 s - 26 - 说明书 槽身纵向钢筋的布置设计： 槽身纵向配筋计算时按简支梁处理，侧墙纵向受拉钢筋均位于正弯矩区，不宜切断。又因为弯起纵向受力钢筋时必须满足自充分利用点以外不小于0.5h0的要求，而槽身高度较大，不能通到截面顶部抵 抗负弯，故另加2B18的斜筋来满足抵抗负弯和斜截面抗剪需要。箍筋的选配：槽身高h?800mm且KV?Vc,选配箍筋为双肢A8300。架立 筋的选配：槽身l=7m，架立筋直径选为2A10，槽身下侧由受弯钢筋充当架立筋。因为槽身腹板高度较大，在槽身纵向沿高度设置分布筋，腹板面积bhw?0.1%?200?3420?0.001?684mm2为分布筋截面面积的最小值，故选分布筋为7A12，As?791mm2。拉筋取为A8600。 槽身横向钢筋的布置设计： 侧墙钢筋布置： 由配筋计算结果，侧墙迎水面配筋为B12280，背水面配筋为B12200。通到侧墙顶部和底部的钢筋在纵向架立筋处做弯钩锚固。 - 27 - 底板钢筋布置： 由配筋计算结果，选端部和跨中配筋的较大值作为底板配筋，上侧受力筋为B12280，下侧为B12280，受力钢筋的总面积为1570mm/m，分布钢筋截面面积不应少于15%的受力钢筋面积，为235.5mm/m，选择A8200，分布筋截面面积为252mm/m。 人行道板钢筋的布置： 由配筋计算结果，选两种荷载组合配筋的较大值作为底板配筋，选配As为B6250钢筋（As=565mm/m），选配As为B6250 （As?565mm/m）。 刚架的钢筋布置设计： 综合刚架纵横向配筋计算，得刚架立柱选配钢筋选为8B22（As=As=1520 mm），因每边受力筋多于三根，除基本箍筋外还用 配置连系拉筋。基本箍筋选为双肢A8300，连系拉筋也选为2222222A8300。刚架横梁为一偏压构件，选配钢筋As和AS为4B20 （As?AS?1256mm2）。同样由于每边受力筋多于三根，基本箍筋选为双肢A8300，连系拉筋也选为2A8300。刚架横梁2按受弯构件处理，选配钢筋为5B28（As?3079mm2)。箍筋选为A8300。 横梁3所受轴力与横梁2相同，弯矩比2略小，故选用与2相同配筋 牛腿的钢筋布置： 牛腿竖向受力筋选配4B20（As?1256mm2)，水平箍筋选用A8100。另外设置弯起筋4A16（Asb?804mm2?As/2?628mm2)。其中，竖向受力筋及弯起钢筋沿牛腿外边缘深入柱下150mm后截断。弯起钢筋与荷 - 28 - 载作用中心到牛腿斜边下端点连线的交点位于牛腿上部l/6至l/2之间的范围内，l为该连线的长度。 设计体会 通过这一个多月的课程设计，自己感觉真是获益匪浅，水工钢筋混凝土设计学是水利水电专业、水工建设的基础学科，也是最重要的学科之一，通过本次设计实例，让我们更深刻的体会到了这门学科对于建筑物的建设、设计等的重要性，水工钢筋混凝土作为我们必须掌握的最基础的一门学科，为我们对专业知识的了解以及掌握都奠定了坚实的基础。 通过这次课程设计使我懂得了理论与实际相结合是很重要的，只有理论知识是远远不够的，只有把所学的理论知识与实践相结合起来，从理论中得出结论，才能真正为社会服务，从而提高自己的实际动手能力和独立思考的能力。 在这次设计过程中，体现出自己单独设计模具的能力以及综合运用知识的能力，体会了学以致用、突出自己劳动成果的喜悦心情，从中发现自己平时学习的不足和薄弱环节，从而加以弥补。这次课程设计终于顺利完成了，在设计中遇到了很多问题，最后在老师和同学的 - 29 - 帮助下，终于获得解决。在此对给过我帮助的所有同学和指导老师再次表示忠心的感谢。 参考文献 【1】 SL 191-2008 水工混凝土结构设计规范【S】.北京：中国水利 水电出版社，2009 【2】 水工钢筋混凝土结构学/河海大学等编.-4般.-北京：中国水利 水电出版社，2009 【3】 水工混凝土结构习题与课程设计/赵鲁光主编.北京：中国水利 水电出版社，1998（2007重印） 【4】 水工建筑物/林继镛主编.5 版.北京:中国水利水电出版社, 2009. - 30 -