资源描述
目 录第一节、编制依据1第二节、工程简介12.1、概述12.2、工程规模：1第三节、工程地质条件23.1、工程地貌：23.2、工程地质23.3、塔吊拟安装位置地质条件2第四节、塔吊选型及技术参数24.1、塔吊种类24.2、塔吊技术性能：24.3、QTZ63-1塔吊基础荷载情况：3第五节、塔吊的平面位置布置3第六节、塔吊基础方案561编制依据及说明：562塔吊基础设计5第七节、 塔吊附墙：6第八节、塔吊基础施工7第九节、塔吊基础施工安全措施7第十节、塔吊基础验算8附: 1、塔吊生产厂家基础图2、施工现场塔吊平面布置图 第一节、编制依据本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）地基基础设计规范（GB50007-2011）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）建筑安全检查标准（JGJ59-2011）混凝土结构设计规范（GB50010-2010）建筑机械使用安全技术规程（JGJ332012）塔式起重机安全规程（GB51442006）起重机械安全规程（GB6067.12010）塔式起重机混凝土基础工程技术规程（JGJ/T 1872009）苏州市城市建筑设计院有限责任公司的岩石工程勘察报告（编号k2012018）；第二节、工程简介2.1、概述建设单位：苏州昱景房地产开发有限公司工程名称：苏州工业园区宗地编号DK20110062地块项目工程地点：苏州工业园区南施街西，翠园路北设计单位：广州容柏生建筑结构设计事务所监理单位：苏州联信工程管理咨询有限公司勘察单位：苏州市城市建筑设计院有限责任公司基坑围护设计单位：苏州市城市建筑设计院有限责任公司总包单位：上海嘉实（集团）有限公司2.2、工程规模：本期工程总建筑面积约10万平方米；建筑场地为类；本工程0.00m（相当于国家85高程3.2m）；地下室三层，地下室筏板面标高-11.8m。地上部分二层以下为商业裙房，裙房层高为5.00m。二层以上分别由一栋公寓楼和一栋办公楼组成。具体为：公寓楼二十二层，层高为3.1m，建筑物总高度86.2M。,办公楼二十三层，层高为4.2m，建筑物总高度107.2M。2.3、本工程由于为地下三层，裙房面积较大，因此本工程二栋主楼施工所需塔吊计划安排在基础筏板内。为了加快基坑支护施工进度，根据现场实际施工情况，决定在15轴以东4.40m与F轴以南4.6m处安装一台QTZ63塔吊作为基坑施工过程中垂直及水平运输。待基础筏板施工完毕，该塔吊即拆除移至基坑内安装。第三节、工程地质条件3.1、工程地貌：本工程为苏州工业园区宗地编号DK20110062地块项目，位于苏州市园区现代大道南、南施街西、翠园路北。场地地貌单元属长江三角洲东南缘太湖水网平原。本场地地形较平坦，交通方便，地理位置较好。3.2、工程地质根据勘察资料揭示，塔吊拟安装部位土层自上而下描述如下： 层：素填土层，灰灰黄色，不均匀，结构松散。该层主要由粘性土（软塑，稍有光泽，无摇振反应，干强度低，韧性低）组成，局部夹少量碎石，工程性能差。根据调查，该层填土堆积时间大于5年。层：粘土，灰黄褐黄色，可塑，含铁锰质结核，夹青灰色网状条纹。切面有光泽，无摇振反应，干强度高，韧性高。中等压缩性，工程性能较好。层：粉质粘土层，灰黄色，软塑-可塑，夹少量粉土，含铁锰质结核，夹青灰色网状条纹。切面稍有光泽，无摇振反应，干强度中，韧性中。中等压缩性，工程性能中等。塔吊基础涉及的土层为层土，其余土层与塔吊基础关系不大。因此以下省略 。 3.3、塔吊拟安装位置地质条件临时塔吊拟安装位置在钻孔号SC17#、37#、J9#、42#孔附近，根据现场及使用功能及时间等实际情况塔吊基础设计底标高为3.00m（85国家高程0.20M），根据地质报告显示在层粉质粘土，该处层粉质粘土层层底标高0.41-1.39m（85国家高程）。地基综合确定承载力为180Kpa； 第四节、塔吊选型及技术参数4.1、塔吊种类根据本工程的特点及结合本公司现有的垂直运输设备，经过分析比较，考虑本工程选用由泰州市腾达建筑工程机械有限公司制造的QTZ631型塔吊（详见厂家提供的资料）。4.2、塔吊技术性能：型号最大幅度（m）最小幅度（m）最大起重量（t）最小起重量（t）起升高度（固）（m）QTZ63-1562.56.01.040.84.3、QTZ63-1塔吊基础荷载情况： 工作状态非工作状态水平荷载H1(kN)垂直荷载F1(kN)弯矩M1(kNm)水平荷载H2(kN)垂直荷载F2(kN)弯矩M2(kNm)24.55001225654251605示意图第五节、塔吊的平面位置布置根据本工程情况和塔吊技术参数,综合考虑塔吊的安装、拆除和使用,以及避免塔吊及其基础不与工程发生碰撞，并最大限度地发挥塔吊的使用效率,将塔吊进行了详细的布置.具体见塔吊位置总平面布置图。确定塔吊位置如下：5.1、临时塔吊安装在基坑的南侧中心位置，塔吊的中心位于15轴以东3.77m与F轴以南4.6m处，塔吊大臂向西安装。（详见塔吊平面布置图）第六节、塔吊基础方案61编制依据及说明：6.1.1、本工程施工图纸及地质勘察报告。6.1.2、QTZ631型塔吊使用说明书及生产厂家的基础设计图。6.1.3、安装单位编制的“自升式塔式起重机装拆施工工法”。62塔吊基础设计6.2.1、塔吊基础所在的土层；根据地质报告显示在粘土土层，地基承载力为180 Kpa ，通过计算结合厂家基础资料，基础尺寸为6000（mm）6000（mm）1350（mm）满足塔吊基础要求。6.2.2、塔吊基础设计方案：基础尺寸60006000（mm），基础板厚为1350mm,基础采用C35混凝土，配筋为上部18200双向，下部20150双向，拉钩为14600*600梅花形相隔节点布置。塔吊基础的底面标高为：相对标高-3.00m（国家85高程0.20m）. 基础基础施工图：第七节、 塔吊附墙： 因本塔吊为临时安装塔吊，塔吊自有高度已满足使用要求，无需进行附墙加固处理、第八节、塔吊基础施工塔吊基础施工时应注意满足如下技术条件： 本塔吊基础为天然地基承台基础，主要受力为层粘土层。因此基础应满足以下条件：（1）、塔吊基础的尺寸、配筋及预埋件安装应符合塔吊基础设计图及承载力要求，其砼采用C35商品砼。（2）、塔吊基础砼浇筑时应制作强度试块。基础施工完成后，待砼强度达到要求后，才能开始安装塔机。（3）塔吊预埋短支腿在浇筑砼前预先就位，位置及水平标高调整正确，浇筑砼期间注意基础内预埋短支腿的水平度及垂直度要控制在允许范围内。92、塔吊的其它技术要求另见该种型号塔吊的使用说明书。第九节、塔吊基础施工安全措施（1）安装前(或拆除前)，必须制订方案，经总工批准后方可实施，并报有关政府部门备案；（2）安装前(或拆除前)，由项目生产副经理组织对专业操作人员进行操作规程教育，进行装拆安全技术交底；（3）安装(拆除)时，由安全员设置警戒区域，设置警示标志，专人监护；（4）安装完毕后，经公司材料设备处检测合格后方可使用；（5）操作人员定期进行检查、保养、维修做好运转保养记录、交接班记录；（6）塔吊升节，每次均应申请，经批准后加节，再经验收合格后方可使用；（7）司机、指挥及拆装人员必须持有效证件上岗；（8）。其他配套、分包单位需使用大型机械，需先经本项目部同意，严格遵守操作规程，服从指挥。（9）遇六级以上大风和雨天时，应暂停高空作业，雨后操作应注意防滑、防倒（10）雨后应详细检查脚手，防止立脚下沉或悬空，结点松动，脚手歪斜，发现问题应及时处理。（11）台风来临前及结束后都应对所有电线、电箱彻底检查排除隐患，保障生产。第十节、塔吊基础验算一、塔机属性塔机型号QTZ63 (ZJ5311)塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)530起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)19.8小车和吊钩自重G2(kN)4.7最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)14.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)56最大起重力矩M2(kNm)Max6014.5，1056870平衡臂自重G3(kN)20平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)96平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地江苏 苏州工业园区基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.35塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.63风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.79非工作状态0.81.21.631.951.320.351.41 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)530+37.4+4.7+20+96688.1起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)688.1+60748.1水平荷载标准值Fvk(kN)0.790.351.64319.02倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.419.8+4.714.5-206.3-9611.8+0.9(870+0.519.0243)700.91非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1688.1水平荷载标准值Fvk(kN)1.410.351.64333.95倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.419.8-206.3-9611.8+0.533.9543211.65 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2688.1825.72起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)825.72+84909.72水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.419.0226.63倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.419.8+4.714.5-206.3-9611.8)+1.40.9(870+0.519.0243)1071.3非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2688.1825.72水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.433.9547.53倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.419.8-206.3-9611.8)+1.40.533.9543399.96三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m)6基础宽b(m)6基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)1基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)40地基参数地基承载力特征值fak(kPa)150基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)197.5地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)20基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)5000 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=66(1.3525+119)=1899kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.21899=2278.8kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =37.419.8+4.714.5-206.3-9611.8+0.9(870+0.519.0243/1.2) =639.57kNm Fvk=Fvk/1.2=19.02/1.2=15.85kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.237.419.8+4.714.5-206.3-9611.8)+1.40.9(870+0.519.0243/1.2) =985.42kNm Fv=Fv/1.2=26.63/1.2=22.19kN 基础长宽比：l/b=6/6=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=662/6=36m3 Wy=bl2/6=662/6=36m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=700.916/(62+62)0.5=495.62kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=700.916/(62+62)0.5=495.62kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(748.1+1899)/36-495.62/36-495.62/36=46kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=46kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(748.1+1899)/36+495.62/36+495.62/36=101.06kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(748.1+1899)/(66)=73.53kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =150.00+0.3019.00(6.00-3)+1.6019.00(1.50-0.5)=197.50kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=73.53kPafa=197.5kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=101.06kPa1.2fa=1.2197.5=237kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(40+20/2)=1300mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(748.100/36.000-(639.567+15.8501.350)/36.000)=3.268kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(748.100/36.000+(639.567+15.8501.350)/36.000)=52.840kN/m2 P1x=Pxmax-(b-B)/2)(Pxmax-Pxmin)/b=52.840-(6.000-1.600)/2)(52.840-3.268)/6.000=34.663kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(748.100/36.000-(639.567+15.8501.350)/36.000)=3.268kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(748.100/36.000+(639.567+15.8501.350)/36.000)=52.840kN/m2 P1y=Pymax-(l-B)/2)(Pymax-Pymin)/l=52.840-(6.000-1.600)/2)(52.840-3.268)/6.000=34.663kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(52.84+34.66)/2=43.75kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(52.84+34.66)/2=43.75kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=43.75(6-1.6)6/2=577.52kN Vy=|py|(l-B)b/2=43.75(6-1.6)6/2=577.52kN X轴方向抗剪： h0/l=1300/6000=0.224 0.25cfclh0=0.25116.760001300=32565kNVx=577.52kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1300/6000=0.224 0.25cfcbh0=0.25116.760001300=32565kNVy=577.52kN 满足要求！ 6、地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|20-20|/5000=00.001 满足要求！四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20150基础底部短向配筋HRB400 20150基础顶部长向配筋HRB400 18200基础顶部短向配筋HRB400 18200 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(6-1.6)243.756/8=635.27kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(6-1.6)243.756/8=635.27kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=635.27106/(116.7600013002)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=635.27106/(0.9981300360)=1360mm2 基础底需要配筋：A1=max(1360，bh0)=max(1360，0.001560001300)=11700mm2 基础底长向实际配筋：As1=12874mm2A1=11700mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=635.27106/(116.7600013002)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=635.27106/(0.9981300360)=1360mm2 基础底需要配筋：A2=max(1360，lh0)=max(1360，0.001560001300)=11700mm2 基础底短向实际配筋：AS2=12874mm2A2=11700mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=7885mm20.5AS1=0.512874=6437mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=7885mm20.5AS2=0.512874=6437mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。五、配筋示意图矩形板式基础配筋图
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