《食堂结构计算书》word版.docx

主体结构计算书1 总信息 . 结构材料信息: 钢砼结构 混凝土容重 (kN/m3): Gc = 25.00 钢材容重 (kN/m3): Gs = 78.00 水平力的夹角(Degree): ARF = 0.00 地下室层数: MBASE = 0 竖向荷载计算信息: 按模拟施工1加荷计算 风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载 地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力 “规定水平力”计算方法: 楼层剪力差方法(规范方法) 结构类别: 框架结构 裙房层数: MANNEX = 0 转换层所在层号: MCHANGE= 0 嵌固端所在层号: MQIANGU= 1 墙元细分最大控制长度(m): DMAX = 1.00 弹性板细分最大控制长度(m): DMAX_S = 1.00 弹性板与梁变形是否协调: 是 墙元网格: 侧向出口结点 是否对全楼强制采用刚性楼板假定: 否 地下室是否强制采用刚性楼板假定: 否 墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点: 是 计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘: 否 结构所在地区: 全国 风荷载信息 . 修正后的基本风压 (kN/m2): WO = 0.40 风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2): WOC = 0.40 地面粗糙程度: A 类 结构X向基本周期（秒）: Tx = 0.25 结构Y向基本周期（秒）: Ty = 0.25 是否考虑顺风向风振: 是 风荷载作用下结构的阻尼比(%): WDAMP = 5.00 风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%): WDAMPC = 2.00 是否计算横风向风振: 否 是否计算扭转风振: 否 承载力设计时风荷载效应放大系数: WENL = 1.00 结构底层底部距离自然地面高度(米): DBOT = 0.00 体形变化分段数: MPART = 1 各段最高层号: NSTI = 2 各段体形系数(X): USIX = 1.30 各段体形系数(Y): USIY = 1.30 设缝多塔背风面体型系数: USB = 0.50 地震信息 . 结构规则性信息: 不规则 振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联): CQC 计算振型数: NMODE = 6 地震烈度: NAF = 6.00 场地类别: KD =II 设计地震分组: 一组 特征周期: TG = 0.35 地震影响系数最大值: Rmax1 = 0.04 用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的 地震影响系数最大值: Rmax2 = 0.28 框架的抗震等级: NF = 4 剪力墙的抗震等级: NW = 4 钢框架的抗震等级: NS = 4 抗震构造措施的抗震等级: NGZDJ =不改变 按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造 措施的抗震等级: 否 重力荷载代表值的活载组合值系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 1.00 结构的阻尼比 (%): DAMP = 5.00 中震(或大震)设计: MID =不考虑 是否考虑偶然偏心: 否 是否考虑双向地震扭转效应: 否 是否考虑最不利方向水平地震作用: 否 按主振型确定地震内力符号: 否 斜交抗侧力构件方向的附加地震数: NADDDIR= 0 活荷载信息 . 考虑活荷不利布置的层数: 从第 1 到2层 柱、墙活荷载是否折减: 不折减 传到基础的活荷载是否折减: 折减 考虑结构使用年限的活荷载调整系数: FACLD = 1.00 柱，墙，基础活荷载折减系数: 计算截面以上的层数 折减系数 1 1.00 2-3 0.85 4-5 0.70 6-8 0.65 9-20 0.60 20 0.55 梁楼面活荷载折减设置: 不折减 调整信息 . 楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式: 梁刚度放大系数按2010规范取值 托墙梁刚度放大系数: BK_TQL = 1.00 梁端负弯矩调幅系数: BT = 0.85 梁活荷载内力放大系数: BM = 1.00 连梁刚度折减系数: BLZ = 0.60 梁扭矩折减系数: TB = 0.40 全楼地震力放大系数: RSF = 1.00 0.2Vo 调整方式: alpha*Vo和beta*Vmax两者取小 0.2Vo 调整中Vo的系数: alpha = 0.20 0.2Vo 调整中Vmax的系数: beta = 1.50 0.2Vo 调整分段数: VSEG = 0 0.2Vo 调整上限: KQ_L = 2.00 是否调整与框支柱相连的梁内力: IREGU_KZZB = 0 框支柱调整上限: KZZ_L = 5.00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级 自动提高一级: 是 柱实配钢筋超配系数: CPCOEF91 = 1.15 墙实配钢筋超配系数: CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力: IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子: XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子: XI2 = 0.00 薄弱层判断方式: 按高规和抗规从严判断 判断薄弱层所采用的楼层刚度算法: 地震剪力比地震层间位移算 强制指定的薄弱层个数: NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数: WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数: NSTREN = 0 配筋信息 . 梁主筋强度 (N/mm2): IB = 300 梁箍筋强度 (N/mm2): JB = 270 柱主筋强度 (N/mm2): IC = 300 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 270 墙主筋强度 (N/mm2): IW = 300 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 210 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 300 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 270 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 150.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 墙最小水平分布筋配筋率 (%): RWHMIN = 0.00 梁抗剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜 筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应: 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 柱双偏压配筋时是否进行迭代优化: 否 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85 梁按压弯计算的最小轴压比: UcMinB = 0.15 梁保护层厚度 (mm): BCB = 20.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 20.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构 的规定采用: 否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的 限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 次梁设计是否执行高规5.2.3-4条: 是 柱剪跨比计算原则: 简化方式 支撑按柱设计临界角度(Deg): ABr2Col= 20.00 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD = 1.20 活载分项系数: CLIVE = 1.40 风荷载分项系数: CWIND = 1.40 水平地震力分项系数: CEA_H = 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V = 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.40 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.40 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.40 活荷载的组合值系数: CD_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 2 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 2 1 14.699 14.453 4.200 533.7 40.7 0.0 2.81(1.5不满足高规3.5.6条) 1 1 14.210 14.939 3.000 203.3 0.8 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 41.458 恒载产生的总质量 (t): 737.065 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 778.523 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/箍筋) (混凝土/主筋/水平筋/竖向筋) (m) (m) 1( 1) 1 27(25/ 300/ 270) 16(25/ 300/ 270) 0(30/ 300/ 210/ 300) 3.000 3.000 2( 2) 1 84(25/ 300/ 270) 16(25/ 300/ 270) 0(30/ 300/ 210/ 300) 1.200 4.200 * * 风荷载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 2 1 22.37 22.4 26.8 22.23 22.2 26.7 1 1 49.25 71.6 241.7 48.94 71.2 240.2= 各楼层等效尺寸(单位:m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 392.04 14.52 14.57 19.80 19.80 19.80 19.80 2 1 392.04 14.52 14.57 19.80 19.80 19.80 19.80= 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)= 层号 塔号 单位面积质量 gi 质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1 1 520.71 1.00 2 1 1465.11 2.81 = 计算信息 = 工程文件名 : 0 计算日期 : 2015.12.21 开始时间 : 15:26:50 机器内存 : 3540.0MB 可用内存 : 1627.0MB 结构总出口自由度为: 258 结构总自由度为: 258 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 地震作用分析 第四步: 风及竖向荷载分析 第五步: 计算杆件内力 结束日期 : 2015.12.21 结束时间 : 15:26:57 总用时 : 0: 0: 7 = 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 14.5223(m) Ystif= 14.3425(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 14.2102(m) Ymass= 14.9392(m) Gmass(活荷折减)= 204.9311( 204.1384)(t) Eex = 0.0302 Eey = 0.0578 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 Ratx1= 0.4606 Raty1= 0.4620 薄弱层地震剪力放大系数= 1.25 RJX1 = 1.0370E+06(kN/m) RJY1 = 1.0370E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 6.1727E+05(kN/m) RJY3 = 6.1912E+05(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - Floor No. 2 Tower No. 1 Xstif= 14.5223(m) Ystif= 14.3425(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 14.6985(m) Ymass= 14.4530(m) Gmass(活荷折减)= 615.0507( 574.3851)(t) Eex = 0.0171 Eey = 0.0107 Ratx = 15.6250 Raty = 15.6250 Ratx1= 1.0000 Raty1= 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 1.6204E+07(kN/m) RJY1 = 1.6204E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.9145E+06(kN/m) RJY3 = 1.9143E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 0.4606(第 1层第 1塔) Y方向最小刚度比: 0.4620(第 1层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果= 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 77721.9 200.6 387.53 0.00 Y风荷载 78218.6 199.3 392.50 0.00 X 地 震 76100.9 860.8 88.41 0.00 Y 地 震 76587.2 863.4 88.71 0.00= 结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)= 按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.033 按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003 按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.028 按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003 按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.033 按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003 按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.027 按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003= 结构整体稳定验算结果= 层号 X向刚度 Y向刚度 层高 上部重量 X刚重比 Y刚重比 1 0.617E+06 0.619E+06 3.00 10006. 185.08 185.63 2 0.191E+07 0.191E+07 1.20 7543. 304.57 304.53 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算 该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应 *