轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计

CHANGZHOU INSTITUTE OF TECHNOLOGY 毕 业 设 计 说 明 书 题目 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 二级学院 直属学部 专业 班级 学生姓名 学号 指导教师姓名 职称 评阅教师姓名 职称 2015 年 11 月 常州工学院毕业设计 摘 要 这份毕业设计是轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 主要涉及到冲孔落料复合模 的设计 模具的生产主要是大批量的生产 而且模具可以保证冲压产品的尺寸精度和 产品质量 模具的设计与制造主要考虑到模具的设计能否满足工件的工艺性设计 能 否加工出合格的零件 以及后来的维修和存放是否合理等 在本次设计的轴瓦中 不 仅要考虑要使做出的零件能满足工作要求 还要保证它的使用寿命 其次设计中还要 考虑到它的实际工作环境和必须完成的设计任务 以及很多关于设计模具的知识 包 括它的使用场合 选择合适的模具及送料方式等 从这里可以知道模具设计是一项很 复杂的工作 所以设计要不断的改进直到符合要求 关键词 轴瓦 模具 复合模 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 目 录 1 前言 1 1 1 背景 1 1 2 冷冲模成形特点 1 1 3 发展趋势 1 1 4 本文主要研究内容 2 2 工艺方案的选择 3 2 1 零件的工艺性分析 3 2 2 模具的结构形式 3 2 2 1 冲裁力的计算 4 2 2 2 卸料力 推件力和顶件力的计算 4 3 冲压模具设计 6 3 1 排样 6 3 2 模具压力中心的确定 6 3 3 压力机的选择 7 3 4 模具主要零部件的设计 7 3 4 1 冲孔凸模的结构设计 8 3 4 2 凸凹模的结构设计 9 3 5 冲压模具标准件的选择 10 3 5 1 模架的选择 10 3 5 2 挡料销 12 3 5 3 卸料装置 13 3 5 4 推件装置 13 3 5 5 导向零件设计与标准 13 3 5 6 模柄的选用 14 3 5 7 凸模固定板与垫板 14 3 5 8 冲压模具结构图 16 4 自动送料机构总体方案设计 17 5 自动送料机构的设计 19 5 1 辊轴送料机构的原理 机构及工作过程 19 5 2 结构特性 20 5 2 1 辊子 20 5 2 2 压紧装置 21 5 2 3 抬辊装置 22 常州工学院毕业设计 6 驱动机构 24 6 1 送料进距调节装置分析 24 6 2 送料精度的分析 24 6 3 间歇运动机构 25 6 4 齿轮的设计及校核 25 6 5 轴的设计及校核 29 6 6 轴承的设计和校核 32 6 7 键的设计和校核 32 7 润滑与密封 35 7 1 润滑 35 7 2 密封 35 结 论 36 致 谢 37 参考文献 38 常州工学院毕业设计 1 1 前言 随着现代化大工业的飞速发展 加上用模具加工成型产品具有生产效率高 产品 质量稳定 互换性好 材料利用率高 操作简单 安全性好 工人劳动强度低 适用 范围大 产品成本低等诸多优点 在电子 仪器 航空 汽车 摩托车 船舶制造 文化用品 医疗器械 日常生活用品及各种产品包装等生产行业中 均得到了非常广 泛的应用 1 很多产品中 有很多组成零件是用模具或经过模具制作出来的 其比例有 的竟达到百分之八十以上 所以 模具已成为制造业不可缺少的重要组成部分 1 1 背景 目前 我国在冲压工艺上与许多国家存在很大的差距 冲压的机械化和自动化程 度较低 美国 680 条冲压线中有 70 为多工位压力机 日本国内 250 条生产线有 32 为多工位压力机 1 而这种代表当今国际水平的大型多工位压力机在我国的应用却为数 不多 要改变当前大部分还是手工上下料的落后局面 结合具体情况 采取新工艺 提高机械化 自动化程度 争取加大投资力度 加速冲压生产线的技术改造 使尽早 达到当今国际水平 同时改造国内旧设备 使其发挥新的生产能力 自动送料装置的 驱动或者这些装置与压力机的联系 必须依靠一些常用机构 由于这些机构的有机配 合和协调动作 使各部分按预期的规律运动 从而完成加工工艺 送料与卸料 辊式送料装置是各种送料装置中使用最广泛的一种 既可以用于卷料 又可以用 于条料 按辊轴安装的型式 辊式送料有立辊和卧辊之分 卧辊又有单边和双边两种 单边辊轴一般是立式的 少数也用拉式 双边卧辊是一推一拉的 双边辊式送料比立 辊和单边卧辊送料通用性强 能应用于很薄的条料 保证材料全部被利用 2 适当大出 料辊的直径 使出料辊的线速度比进料辊大 2 3 就能使两对辊轴之间的条料具有 一定的张力 避免条料挠曲 保证送料顺利进行 提高冲压精度 1 2 冷冲模成形特点 冲压模具在冷冲工中 是将材料 金属或非金属 加工成零件 或半成品 的一 种特殊工艺装备 称为冷冲压模具 俗称冷冲模 冲压是在室温下 把金属或非金 属板料放在模具内 通过压力机和模具对板料施加压力 使板料发生分离或者变形 从而获得所需零件的一种压力加工方法 3 冲压模具是冲压生产必不可少的工艺装备 是技术密集型产品 冲压件的质量 生产效率以及生产成本等 与模具设计和制造有直接关系 模具设计与制造技术水平 的高低 是衡量一个国家产品制造水平高低的重要标志之一 在很大程度上决定着产 品的质量 效益和新产品的开发能力 1 3 发展趋势 制造冲压件用的传统金属材料 正逐步被各种复合材料或高分子材料替代 在模具设计与制造中 开发并应用 CAD CAM 系统 发展高 新制造技术和模具 装置等 以适应冲压产品的更新换代和各种生产批量的要求 推广应用数控冲压等设备 进行机械化与自动化的流水线冲压生产 某些传统的冲压加工方法将被液压成形 旋压成形 爆炸成形等新颖的技术所取 代 产品的冲压加工趋于更合理 更经济 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 2 冲模的核心部分是工作零件 即凸模和凹模 其形状和尺寸是由冲压工序的性质 决定的 冲裁冲孔落料模的凸 凹模之间间隙很校 并做成锋利的刃口 以便形成强 大的剪切力进行剪切 使坯件与板料分离 4 在现代化的机加工过程中 消耗于送料的时间损失是组成零件单件加工时间的一 部分 它属于辅助时间 要想提高生产率 减少生产中的辅助时间将是非常重要的一 个环节 而要想减少辅助时间 就必须提高生产的自动化程度 自动送料机构就是为 实现生产中送料工序自动化而设计的一种专用机构 自动送料机构可将冲压料或冲压件经过定向机构 实现定向排列 然后顺序地送 到机床或工作地点 这在自动化成批大量的生产中显然是实用的 不但可把操作人员 从重复而繁重的劳动中解脱出来 而且对保证安全生产也是一种行之有效的方法 目 前 国内拥有大量的冲压机床 如果能把它们改造成半自动或自动机床 将会充分发 挥机床的潜在力量 这是一个具有重大意义的事情 而在机床上安装自动送料机构 这将大大提高冲压的生产效率 实现冲压的完全自动化 1 4 本文主要研究内容 通过对轴瓦的结构进行工艺分析 结合已修 冲压工艺及模具设计 课程的知识 为其制订出一套冲压工艺方案 并设计其中一道工序的冲压模具及送料机构 主要技术要求 1 冲压工艺应基本合理 能完成零件加工并保证其技术要求 2 模具及送料机构结构应合理 能完成本工序的冲压过程并保证本工序的技术要 求 常州工学院毕业设计 3 2 工艺方案的选择 2 1 零件的工艺性分析 本设计是关于轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 材料是 Q215 号钢 板厚是 1 3 如图 1 所示 冲压工艺设计的基本要求为 1 材料利用率要高 即原始材料消耗要尽可能少 2 考虑工厂的具体生产条件 制定出的工艺方案要技术上方便可行 经济上合理 3 工序组合方式和工序排列顺序要符合冲压变形规律 能保证冲制合格的工件 4 工序数量尽可能少 生产效率尽可能高 5 制定的工艺规程 要方便工厂 车间的生产组织与管理 良好的冲压工艺能保证材料消耗少 工序次数少 模具结构简单 操作方便 产 品质量稳定等 从某种意义上讲 冲压工艺的质量就决定了模具的质量 因此 制定 出合理的冲压工艺方案是至关重要的 由零件图可以知到 零件的形状简单 便于实 现少废料排样 在各直线或曲线的连接处 都采用了圆角过渡 零件的精度和断面粗 糙度等都符合冲裁工艺的要求 零件尺寸公差没有特殊要求 按 IT10 取 利用普通的 冲裁形式可以达到图样要求 由于该零件外形简单 形状规则 适于冲裁加工 图 2 1 零件简图 2 2 模具的结构形式 冷冲模的结构形式多种多样 如果按工序的组合分类 可分为单工序模 级进模 复合模等 5 各种冲模的构成大体相同 主要由工作零件 定位零件 卸料与推料零件 导向零件 联接与固定零件等组成 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 4 由于本制件结构简单 精度要求不高 经分析由落料 冲孔 弯曲三道工序组成 如果使用单工序模则会使制造周期增长 不利于提高生产率 经分析可知 该制件也 不适合级进模 故采用在压力机一次行程内 完成落料 冲孔等数道工序的复合模 复合模具由以下特点 1 冲件精度高 不受送料误差的影响 内外形相对位置一致性好 2 冲件表面较为平整 3 适宜冲薄料 4 条料定位精度高 模具轮廓尺寸小 5 冲模面积较小 由件尺寸可知 凸凹模壁厚大于最小壁厚 为便于操作 所以模具结构采用弹性 卸料和定位钉定位方式 2 2 1 冲裁力的计算 1 冲裁力 N 可按下式计算 F 1 3F0 1 3Lt Lt b 1 式中 F 最大可能冲裁力 称冲裁力 b 材料抗拉强度 Mpa L 冲裁件周长 mm 材料抗剪强度 Mpa 查表材料抗拉强度取值范围为 333 到 412 MPa 厚度 t 1 3 周长 L 126 本制件中 F Lt b 126 1 3 400 65200 N 2 弯曲力 F 可按下式计算 由于弯曲力受材料性能 零件形状 弯曲半径 凹模支点间距离 弯曲方式及模 具结构等多种因素的影响 用理论公式来计算不但计算复杂 而且也不一定正确 因 此在生产中经常采用经验公式计算 作为工艺和模具设计以及选择设备的依据 弯曲力计算的经验公式 对于 U 型弯曲件 2 trKBFbZ 27 0 式中 自由弯曲力 N B 弯曲件的宽度 mm 材料抗拉强度 Mpa b t 弯曲件的厚度 mm r 弯曲件的圆角半径 mm K 安全系数 一般取 K 1 3 本制件中 24600 N trBFbZ 27 0 2 2 2 卸料力 推件力和顶件力的计算 1 卸料力 常州工学院毕业设计 5 F 卸 K 卸 F 3 式中 F 卸 卸料力 N K 卸 卸料系数 F 冲裁力 N 查表 2 10 取 K 卸 0 045 所以 F 卸 0 045 65200 2934 N 2 顶件力 F 顶 K 顶 F 4 式中 F 顶 顶件力 N K 顶 顶件系数 N F 冲裁力 N 查表 2 10 取 K 顶 0 050 所以 F 顶 0 050 65200 3260 N 3 推件力 F 推 K 推 F 5 式中 F 推 推件力 N K 推 推件系数 N F 冲裁力 N 查表 2 10 得 K 推 0 06 所以 F 推 0 06 65200 3912 N 4 弯曲顶件力 6 zd 式中 顶件力 N d 自由弯曲力 N Z K 系数 可查表 2 1 所以 7079 N dF 表 2 1 系数关系表 用途 简单 复杂 顶件 0 1 0 2 0 2 0 4 压料 0 3 0 5 0 5 0 8 资料来源 中国模具设计大典 2003 年 1 月第一版 第 174 页 落料冲孔总的冲压力为 F 总 F F 卸 F 顶 F 推 76 46 KN 弯曲总压力为 NDZ 367902462 1 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 6 3 冲压模具设计 3 1 排样 排样设计的工作内容 1 选择排样方法 有废料排样法 少废料排样法 无废料排样法 2 计算条料宽度及送料步距 3 画出排样图 如下 图 3 1 排样图 4 计算材料的利用率 查 冲压模具设计与制造 表 2 8 确定搭边值 两工件间的搭边 2 mm1a 工件边缘的搭边 a 3 mm 送进步距 H 68mm 条料宽度 B D 2a 1 112 92mm 一个步距内的材料利用率是 7 0 BSnA 92 1536 8 63 2 板料规格拟选用 1 3mm 900mm 1800mm Q215 号钢 若用横裁 裁板条数 n1 A b 1800 113 15 余 6mm 每条个数 n2 B a 1 h 900 2 68 16 余 17mm 每板总个数 n 总 n1 n2 15 16 240 个 材料利用率 8 0 2 SR 总 18956 34 56 2 所以选用第一种排样方式利用率高 3 2 模具压力中心的确定 模具的压力中心 就是冲裁力合力的作用点 为了使模具内容能够正常而又平衡 的工作 特别是对于大而复杂的冲件 多凸模冲孔以及连续冲裁时 必须使压力中心 通过压力机滑块的中心线 对于带有模柄的冲裁模 压力中心需通过模柄的轴心线 常州工学院毕业设计 7 否则 在冲裁过程中 会产生偏心载荷 形成弯距 使得模具歪斜 加快压力机滑块 与导轨之间以及模具导向装置的磨损 刃口迅速变钝 6 在实际生产过程中 可能出现 由于冲裁件的形状特殊 从模具结构方面考虑 不宜使压力中心与模柄中心线相重合 此时应注意使压力中心偏离 不超过所选压力机模柄孔投影面积的范围 如图 图 3 2 坐标图 由于本制件在 X 轴方向上对称 所以其 Y 轴坐标在工件中间两个圆圆心的连线上 在 Y 轴方向上 Y1 1 5 Y2 8 Y3 4 Y4 14 5 Y5 26 5 Y7 44 Y8 Y9 47 Y10 47 12 在 y 方向上左右对称 所以 Y0 Y1 Y2 Y3 Y4 Y5 Y6 Y7 Y8 Y9 Y10 10 23 962 所以压力中心的位置为 X0 0 Y0 23 962 3 3 压力机的选择 冲压模具压力机的选择 由于复合模的特点 为防止设备超载 可按公称压力 的原则选压力机 7 由于模具中有打料杆 故选择带有打料杆的压总压 FF8 1 6 力机 根据以上数据 查 冲压模具设计手册 628 137 946 781 6 选定压力机为 压力机型号 J23 16B 公称压力 KN 160 滑块固定行程 mm 70 滑块调节行程 mm 70 8 最大封闭高度 mm 220 最大闭合高度 活动台位置 最低 最高 mm 300 160 封闭高度调节量 mm 60 3 4 模具主要零部件的设计 凸凹模刃口尺寸计算原则 1 落料时 落料件的外径尺寸等于凹模的内径尺寸 冲孔时 冲孔件的内径等于凸 模的外径尺寸 所以落料时应以凹模为设计尺寸 然后按间隙值确定凸模尺寸 冲孔模 应以凸模为设计基准 然后按间隙值确定尺寸 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 8 2 凸 凹模应考虑磨损规律 凸模刃口尺寸磨损使冲孔尺寸减小 凹模刃口尺寸磨 损使落料尺寸增大 故设计落料模时 制造模具时凹模刃口尺寸应趋向于工件的最小极限 尺寸 设计冲孔模时 其刃口基本尺寸应趋向于工件的最大极限尺寸 3 凸 凹模之间应保证合理的间隙值 由于间隙在模具磨损后增大 所以在设计凸 凹模时均取最小合理间隙 Zmin 一般冲模精度较工件精度高 2 3 级 若零件没有标准公 差 则对于非圆件按 GB 非配合尺寸的 IT14 级处理 圆形件一般按 IT10 级处理 制造模具时常用两种方法来保证合理的间隙 1 是分别加工法 分别规定凸模和凹模的尺寸和公差 分别进行制造用凸模和凹 模的尺寸和公差来保证间隙要求 2 是单配加工法 用凸模和凹模相互单配的方法来保证合理的间隙 加工后 凸 模和凹模必须对号入座 不能互换 3 4 1 冲孔凸模的结构设计 1 冲裁间隙的确定 普通冲裁件 其经济精度为 IT12 IT14 取 IT13 冲孔比落 料高一个等级 确定冲裁间隙主要有理论法和经验公式法 理论法 根据所给数据 材料 Q235 厚度 t 1 3 查 冷冲压模具设计与制造 表 2 1 落料 冲孔模刃口始用间隙得 13 0min Z8ax 经验公式法 经验公式 C mt 9 式中 C 合理冲裁间隙 mm m 系数 与板厚及材料有关 t 板料厚度 查表得 m 12 5 所以 C mt 12 5 1 2 0 15 mm 冲孔凹模应以凸模为设计基准 然后按间隙值确定其尺寸 2 冲孔凸模刃口尺寸计算 模具刃口尺寸及其公差的计算与加工方法有关 基 本上可以分为两类 一种是分开加工 一种是配合加工 本模具零件采用配合加工的方法 配合加工 就是用凸模与凹模相互单配的方法来保证合理间隙 加工后 凸模与凹模必须对号入座 不能互换 一般情况下 落料件以凹模为基 准 冲孔件以凸模为基准 作为基准的模具零件图纸上标注尺寸及公差 在相配合的非基准的模具零件图纸 上标注相同的基本尺寸 但不标注公差 在技术要求中要说明非基准的模具零件要按 作为基准的模具零件的实际尺寸配做 保证间隙在 Zmin Z max 范围内 3 承压应力校核 冲裁时 凸模承受的压应力 p 必须小于凸模材料强度允许 的压应力 p 常州工学院毕业设计 9 p p 10 FA 对于圆形凸模 由上式可得 d4t 即 dmin t p 式中 p 凸模承受的压应力 Mp F 冲裁力 A 凸模最小截面积 p 凸模材料的许用压应力 Mp d 凸模最小直径 mm t 毛坯厚度 mm 毛坯材料的抗剪强度 Mp 对于本凸模带入数值得 dmin 4 5mm 11 4t p d 7 8 7 5 6 4 5 本制件满足应力校核的条件 3 4 2 凸凹模的结构设计 凸模厚度 从强度考虑 壁厚受最小值限制 凸凹模的最小壁厚受模具结构的影响 由于本模具结构采用倒装式 内孔会积存废料 所以最小壁厚要大些 倒装式复合模的凸 凹模最小壁厚 对于黑金属和硬材料约为壁厚的 1 5 倍 但不小于 0 7mm 如图 由以上数据可知 本凸凹模符合要求 图 3 3 凸凹模 表 3 1 刃口尺寸计算 落料凹 冲裁间隙 磨损系 计算公 制 计算结果 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 10 模 基本尺 寸 数 式 造公差 D max 0 107 92087 4 Dd 107 90 相应凸模尺0875 寸按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 D max 0 16 43 4 Dd 15 99 05 相应凸模尺寸 按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 D max 0 21 52 4 Dd 20 9870625 相应凸模尺寸 按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 D max 0 R6 25 Zmin 0 13 2 Zmax 0 18 0 Zmax Zmin 0 180 0 132 0 048 制件精 度为 IT14 级 故 x 0 5 Dd D max x 4 0 4 Dd 5 99 05 相应凸模尺寸 按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 3 5 冲压模具标准件的选择 3 5 1 模架的选择 模架是由上 下模座 模柄及导向装置 导柱和导套 组成 一般模架均已例如标准 设计模具时 应加一正确选用 对模架的基本求要有足 够的强度与刚度 要有足够的精度 上 下模之间的导向要精确 根据本模具的特点 以及压力机的最大闭合高和闭合高的调节量 根据落料凹模的外形尺寸及橡胶尺寸 参照有关标准 可选择 I 级精度后侧导柱模架 如图 3 4 如图 3 5 表 3 2 冲孔凸模刃口尺寸计算 冲孔凸 模 基本尺 冲裁间隙 磨损系 数 计算公 式 制 造公差 计算结果 常州工学院毕业设计 11 寸 d min 0A 7 8 9 4 相应凸模尺寸 按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 d min 0A 7 5 9 4 相应凸模尺寸 按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 d min 0A 6 48 Zmin 0 13 2 Zmax 0 18 0 Zmax Zmin 0 180 0 132 0 048 制件精 度为 IT14 级 故 x 0 5 Dd D max x 4 0 4 相应凸模尺寸 按凹模尺寸配作 保证双面间隙在 0 132 0 180 孔边距孔心距基本尺寸 L 130A 43 Bj Bm in x 04 Lp 12 99028 L 2 20 Zmin 0 132 Zmax 0 180 Zmax Zmin 0 180 0 132 0 048 制件精 度为 IT14 级 故 x 0 5 Ld Lm in 0 5 4 Ld 30 0 0 3 图 3 4 上模架 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 12 图 3 5 下模架 所选后侧导柱模架为 903 2851 190 6 12560 TGBImm 上模座 HT30035 下模座 HT3004 导 柱 0 导 套 852 模具闭合高度 冲模的闭合高度 H 应介于压力机的最大装模高度和最小装模高度之间 其大小关 系为 模具闭合高度满足 mHm105inax 加工该零件的模具闭合高度为 m105180 72 1645 8363 高 度 差落 料 凹 模 与 凸 模 的 刃 面料 厚首 次 拉 深 工 件 高 凸 凹 模 高落 料 凹 模 厚下 模 座 厚上 模 座 厚闭 所以 H 取 模具闭合高度满足选用 J23 16B 型压力机 该压力机的最大装模高度为 220 故m 认为合适 3 5 2 挡料销 挡料销用于限定条料送进距离 挡住条料的搭边或工件轮廓 起定位作用 挡料 销有固定挡料销和活动挡料销两类 常州工学院毕业设计 13 固定挡料销分圆形与钩形两种 一般装在凹模上 圆形挡料销结构简单 制造容 易 但销孔离凹模刃口较近 会削弱凹模的强度 钩形挡料销远离凹模刃口 不会削 弱凹模强度 为防止形状不对称的钩头转动 需要加定向销 因此增加了制造的工作 量 2 综合以上两种挡料销 考虑到本制件精度要求不高 为了简化制造工艺 降低模 具成本 选用容易制造的活动挡料销 3 5 3 卸料装置 1 卸料装置的选择 卸料装置的型式较多 它包括固定卸料板 活动卸料板 弹压卸料板和废料切刀等几种 卸料板除把材料从凸模上卸下外 有时也起压料或为 凸模导向的作用 8 因此 在大批量生产用的模具上 要用淬硬得的卸料板 固定卸料 板适用于冲制材料厚度大于和等于 0 8mm 的带料或条料 弹压卸料板主要用于冲制薄 件和要求平整的冲件 此卸料板常用于复合冲裁模 其弹力来源于弹簧或橡皮 本课 题选用固定卸料板 弹力来源于橡皮 用卸料螺钉与下模架连接 2 卸料橡胶的计算 下卸料装置采用橡胶作为弹性元件 由式计算橡胶的自由 高度为 12 工 作自 由 sH4 5 3 式中 工作行程与模具修磨量或调整量 之和 工 作s 6 4 m 30 1 4 工 作 m 则 10 5 2 取 130 橡胶的装配高度 H7 9 8 2自 由 取 H52 橡胶的断面面积 在模具装配时 根据模具空间大小确定 3 5 4 推件装置 推件装置有刚性和弹性两种 弹性推件器一般装于模座下面 与下模板相连 这 种装置除有推出工件的作用外 还能压平工件 还可以用于卸料和缓冲 刚性推件器 一般置于上模 推件力大且可靠 其推件力通过打杆 推板 推杆 推块传至工件 9 推杆常选用 3 4 个且分布均匀 长短一致 推杆装载上模板的孔内 为保证凸模 支承刚度和强度 放推杆的孔不能全挖空 推板的形状要按被拆下的工件形状来设计 冲压模选择推杆和推板 3 5 5 导向零件设计与标准 导向零件可保证模具冲压时 上 下模有一精确的位置关系 在中 小型模具中 广泛采用的导向零件是导柱和导套 在选用时应注意导柱的长度 应保证冲模在最低工作位置时 导柱上端面与上模 座顶面的距离不小于 10 15 而下模座底面与导柱底面的距离应为 0 5 1 mm 导柱与导套之间的配合根据冲裁模的间隙大小选用 当冲裁板厚在 0 8 以下的 模具时 选用 H6 h5 配合的 I 级精度模架 当冲裁板厚为 0 8 4 时 选用 H7 h6 配合的 级精度模架 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 14 导柱 导套 常用两个 对中型冲模或冲制精度要求高的自动化冲模 则采用四 个导柱 在安装圆形冲件等一类无方向性的冲模时 为避免装错 将对角模架和中间 模架上的两个导柱 做成直径不等的型式 四导柱的模架 可做成前后导柱的间距不 同的模座 对可能产生侧向推力时 要设置止推块 使导柱不受弯曲力 10 一般导柱安装在下模座 导套安装在上模座 分别采用过盈配合 高速冲裁 精 密冲裁或硬质合金冲裁模具 要求采用滚珠导向结构 考虑到本套模具的成本和精度 选用滑动导柱 导套 滑动导柱 导套的型式和 尺寸通过 冲压模具标准手册 选取 冲压模选用的导柱的型号是 导套是 208 1042 3 5 6 模柄的选用 中 小型冲模通过模柄将上模板固定在压力机的滑块上 常用的模柄形式如下 1 压入式模柄 它与上模座孔采用 H7 h6 的过渡配合 并加销钉防转 2 旋入式模柄 通过螺纹与模座联接 用螺钉防松 装卸方便 多用于有导模的 冲模 3 凸缘模柄 用 3 4 个螺钉固定在上模座的窝孔内 多用于较大型的模具上 4 浮动模柄 通过凹球面模柄与凸球面垫块联接 装入压力机滑块后 允许模柄 与模柄轴心线之间的偏离 可减少滑块误差对模具导向精度的影响 11 冲压模具采用比较常见的浮动式模柄 它与上模座采用 过度配合 并加销67mH 钉防转 模柄规格 利用 的模235 198 26 950QGBmA A104 柄 配以模柄套 7 1 3 5 7 凸模固定板与垫板 凸模固定板将凸模固定在模座上 其平面轮廓尺寸除保证凸模安装孔外 还要考 虑螺钉与销钉孔的位置 其型式有圆形和矩形两种 厚度一般取凹模厚度的 0 6 0 8 倍 垫板的作用是直接承受和扩散凸模传递的压力 以降低模座所受的单位压力 保 证模座以免被凸模端面压陷 常州工学院毕业设计 15 图 3 6 垫板 图 3 7 凸模固定板 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 16 3 5 8 冲压模具结构图 1 下模座 2 螺钉 M6 60 3 导柱 4 卸料螺钉 M10 90 5 卸料橡皮 36X50 6 卸料板 7 导料销 8 推块 9 小凸模 三 10 小凸模 一 11 凸模固定板 12 推杆 13 螺钉 M12 70 14 推板 15 模柄 16 打杆 17 螺钉 M10 25 18 圆柱销 10 38 19 上模座 20 圆柱销 10 50 21 垫板 22 小凸模 二 23 圆柱销 10 80 24 凹模 25 导套 26 凸凹模 27 圆柱销 6 70 图 3 8 装配图 常州工学院毕业设计 17 4 自动送料机构总体方案设计 自动送料装置按送进材料的形式分为送料装置与上件装置两类 本设计为送料装 置 常见的形式有以下几种 1 钩式送料机构 2 凸轮钳式送料机构 3 杠杠送料机构 4 夹持送料机构 5 辊轴送料机构 13 由于本设计所用的毛坯件厚度比较薄 不在前三种送料方案所适用的材料厚度范 围内 第四种和第五种方案适用 将第四种与第五种方案进行比较 发现前者需要采 用斜楔带动加料爪和滑板运动 在送料过程中振动会比较大 从而影响到送料精度 而后者是使用辊轴送料 过程更为平稳 因而 送料精度也较有保障 综合考虑各种 因素后 决定采用辊轴送料机构 如图所示 1 下辊 2 离合器 3 支撑 4 上辊 5 曲柄摇杆机构 6 万向联轴器 7 偏心轮 8 上模 9 下模 图 4 1 辊轴送料机构 辊轴式送料机构的驱动方式采用压力机曲轴驱动 传动机构采用曲柄摇杆机构 12 送进步距的大小按下式计算 S 13 a360 d 当步距 S 一定时 可以协调主动辊直径 d 和转角 a 以满足送进步距的需要 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 18 曲柄摇杆机构与辊轴的连接采用定向离合器 根据材料的送进速度要求 选用适 合的定向离合器 辊轴的直径与送进速度和 S 转角 有关 主动辊的直径为 14 D3601 从动辊的设计可以放松一些 不过上 下辊应有相同的圆周速度 主 从辊之间 的传动一般采用一对齿轮 所以要求 15 21Zd 抬辊装置的作用有两种 一种是在开始装料时工作之前临时抬辊 使上 下辊间 有一间隙 以便材料通过 另一种抬辊动作是在每次送进结束之后 冲压工作之前 要使材料处于自由状态 以便导正以免影响冲裁精度 第一种抬辊动作采用手动 设 计一个手柄来实现抬辊 第二种抬辊动作采用杠杆式抬辊装置 通过螺杆推动杠杆而 实现抬辊 工作过程如下 在送料之前 要先用手柄抬起 6 上辊 以便在上下辊轴之间形 成空隙 将薄板料从间隙穿过 然后按下手柄压紧入料 当 2 回程时 通过 5 中的摇 杆带动 7 的外壳来回摆动一定的角度 从而带动 9 主动辊 和 6 从动辊 同时旋转 完成送料工作 当 2 下行时 因为 7 定向离合器 的缘故 辊轴停止不动 接着就是 完成冲压的工序了 当 2 再次回程 又重复上述动作 照此循环动作 达到间歇送料 的目的 常州工学院毕业设计 19 5 自动送料机构的设计 5 1 辊轴送料机构的原理 机构及工作过程 单边辊轴自动送料机构是在普通冲床的基础上进行改进 根据以下原始数据进行 结构设计 板料厚度 1 3mm 送料距离 100 200mm 板料宽度 100mm 冲压频率 45 次 分钟 辊轴送料装置与其他送料装置一样 必须保证冲压工作与送料动作有节奏的配合 当冲压工作行程开始时 送料装置应已完成送料工作 料停在冲压区等待冲压 冲压 工作完成后 上模回到一定高度 即上 下模工作零件脱离时才能送料 13 冲压与送 料过程时间上的配合关系可由工作周期图来表示如图 10 所示 1 滑块上止点 2 抬辊开始点 3 冲压区 4 滑块下止点 5 抬辊结束点 6 送料开始 7 送料结束 图 5 1 送料周期图 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 20 图 5 2 辊轴送料机构结构图 需要说明的是 自动送料机构与压力机之间所用的曲柄摇杆机构 杆的长度均为 可调 另外曲柄联接处有偏心调剂盘可调偏心距 杆的联接处用万向联轴节联接 14 5 2 结构特性 5 2 1 辊子 辊子是辊轴送料机构的主要工作零件 在送料过程中 辊子直接与坯料接触 其 表面应具有较高的耐磨性和良好的几何形状及尺寸精度 本设计的主动辊为下辊 根据公式 11 其直径 maSd1649083601 oo 送料进距 下辊转角 即摇杆摆角 一般 o10 a 从动辊直径 可设计的稍小些 2 从推荐的中心距系列中暂选 a160 mda528 12 9 645121Zni 下辊转速 上辊转速 2 下辊传动齿轮齿数1Z 上辊传动齿轮齿数 辊子长度一般取 因为有余数 所以圆整 mBL4 1502 320 1 后取 mL50 由于辊子半径较大 采用实心的结构太费材料 而且不好加工难以达到预定的要 求 实心也会加重辊子的重量使得压料时摩擦力不好控制等不利因素 所以这里采用 空心的结构形式 上辊采用与齿轮结合在一起的方式 这样不仅节约材料 而且制作 方便 便于更换和调整 如图 5 3 常州工学院毕业设计 21 图 5 3 上辊 下辊与齿轮分开设计 如图 图 5 4 下辊 辊子是通过材料与辊子之间的摩擦力进行送料的 因此辊子间的压紧力不能太小 而辊子的摩擦力主要是用来克服材料送进时与其他承料部件间的摩擦力和提供加速度 的 如下式 16 mafF 经过实际计算 F 应为 224N 由 查表得 f 0 15 所以 P 1500N 方向指fPF 向辊子中心 5 2 2 压紧装置 辊式送料借助于辊子和坯料之间的摩擦力实现 为了防止在送料过程中辊子与坯 料之间产生相对滑动 影响送料精度 应设置压紧装置对辊轴施加适当的压力 以产 生必要的摩擦力 可采用的压紧装置有螺旋弹簧式 板簧式 和弹簧杠杆式 本设计采用板簧式压 紧装置 原理如图 5 5 所示 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 22 图 5 5 板簧式压紧装置原理图 本送料装置中的压紧装置采用两个弹簧间接压紧的形式 且弹簧所提供的压紧力 可根据实际情况调节弹簧上面的螺母 从而达到调节弹簧压紧力的效果 5 2 3 抬辊装置 抬辊装置的作用是将上辊向上稍稍抬起 使坯料松开 送料装置在使用过程中需 要两种抬辊动作 一种是开始装料时临时抬辊 使上 下辊间有一间隙 以便材料通 过 第二种抬辊动作是在每次送进结束后 冲压工作前 使材料处于自由状态 以便 导正 参考有关资料 常见的抬辊装置有五种 撞杆式 气动式 偏心式 斜楔式和 凸轮式 15 本设计实现第一种抬辊动作采用手动 在抬辊机构上加一个手柄 达到抬 辊的目的 对第二种抬辊动作采用撞杆式抬辊装置实现 撞杆后利用杠杆原理使上辊 抬高 原理如图 5 6 所示 图 5 6 抬辊装置原理图 另外 为了实现第一种抬辊动作 送料机构中特别加了一个手柄 使它与撞杆式 抬辊装置连在一起 利用杠杆原理实现抬辊 手柄如图 5 7 常州工学院毕业设计 23 图 5 7 手柄 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 24 6 驱动机构 本设计采用的驱动方式为压力机曲轴驱动 驱动机构用曲柄摇杆传动 其他常用 的驱动机构有拉杆杠杆传动 斜楔传动 齿轮齿条传动 螺旋齿轮传动 链条传动及 气动液压传动 16 该 机 构 满 足 传 动 条 件 与 下 辊 中 心 距计 算 得 曲 柄 转 动 中 心摇 杆连 杆 曲 柄 寸 如 下 曲 柄 摇 杆 机 构 的 长 度 尺根 据 压 力 机 尺 寸 暂 取 23241 4321 6 1550ll mlmll 6 1 送料进距调节装置分析 辊轴送料机构必须和压力机的工作协调 冲头上升的空行程时 辊轴送进 压力 机工作行程时 辊轴要保持材料禁止不动 而辊轴的运动是由曲柄端头的偏心盘带动 因此传动机构偏心盘上的偏心距离 e 即曲柄半径 对保证工作协调至关重要 前面已经提到过 自动送料机构与压力机之间所用的曲柄摇杆机构 杆的长度均 为可调 另外曲柄联接处有偏心调剂盘可调偏心距 送料机构有如下关系 3601Ds S 送料进距 辊轴直径 1D 辊轴的转角a 因此 S3601 偏心距 e 与辊子转角 的关系如下 17 2134 2 22222 sin sin cos llRP RlPll 其 中 通过以上公式可以得出 偏心距 e 与辊子转角 之间的关系 从而根据材料所需送进距离 S 来调节偏心距 e 6 2 送料精度的分析 送料装置的送料精度与传动机构的间隙 材料厚度 曲柄半径与送料进距的比值 材料的光滑程度 以及压力机速度等一系列因素有关 一次送料装置的送料精度最主 要取决于送料速度 送料速度 送料进距 每分钟送进次数 送料速度过大则降低送料 精度 本设计是通过防止或减少送料辊与材料之间的相对滑动 以及在送料行程终点 准确定位的方法来提高送料精度 防止辊与材料之间的相对滑动可通过提高辊轴与材 料的压力 从结构上增大辊径 提高辊轴材料与材料之间的摩擦系数等方法获得 但 压力太大会压坏材料 辊径过大会导致惯性量增大 一般情况下取 为材sp 5 0 料的屈服强度 为了在行程终点准确的定位 采取了将辊轴设计成空心轴 安装可靠 完善的制动器 在模具上装设定位销 控制带料的最后位置等方法 10 常州工学院毕业设计 25 6 3 间歇运动机构 辊式送料机构由压力机的曲轴驱动 间歇运动机构设在二者之间 起作用是将曲 轴的连续转动转化为送料辊的间歇转动 本设计采用超越离合器来实现间歇运动 与 下辊即主动辊连接 其它常用的间歇运动机构有棘轮机构和蜗杆凸轮机构等 离合器的选用 自动送料装置中使用的定向离合器有普通定向离合器和异形滚子 定向离合器 普通定向离合器的基本结构及工作原理是 当外轮向一个方向转动时 由于摩擦力的作用使滚柱楔紧 从而驱动星轮一起转动 而星轮转动带动送料装置的 工作零件转动 当外轮反向转动时 带动滚柱克服弹簧力而滚到楔形空间的宽敞处 离合器处于分离状态 星轮停止不动 外轮的反复转动是由摇杆来带动的 18 异形滚子定向离合器在其内 外轮之间的圆环内装有数量较多的异形滚子 而且 滚子的方向是一致的 由于滚子的 a a 方向尺寸大于 b b 方向尺寸 因而当外轮反时钟 转动时 滚子的 a a 方向与内 外轮接触 此时起偶合作用 带动内轮一起转动 当外 轮顺时钟转动时 则不起偶合作用 内轮不动 这种离合器由于滚子多 滚子圆弧半 径较大 所以与内 外轮的接触应力小 磨损小 寿命长 当传递同样的扭转时 径 向尺寸比普通定向离合器小 由于体积小 运动惯性小 送进步距精度高 本设计选用滚柱式内星轮无拨爪单向超越离合器 以下简称为超越离合器 超越离合器常用于驱动辊轴送料机构的辊轴 使之产生间歇转动 以达到按一定 规律自动送料的目的 一般 它允许的压力机滑块行程数小于 200 次 min 送料速度 小于 30m min 本设计选用的压力机滑块行程数为 45 次 min 送料速度 v 45 164 6 39m min 满足要求 为接 合 式 的 最 大 空 转 角 度 极 限 转 速 为次 允 许 最 高 接 合 次 数 为允 许 总 接 合 次 数 为 许 用 转 矩的 超 越 离 合 器 滚 柱 数查 手 册 选 用 1 10r min min8005 736 NTzmD 6 4 齿轮的设计及校核 本设计中的自动送料机构中有一对齿轮传动 起上 下辊之间传动的作用 由于 上 下辊之间仅仅只有一对齿轮直接传动 材料的厚度变化会引起齿隙的增大 这就 会影响送进步距精度 但本设计所用的材料厚度较薄 其所引起的误差较小 故仍采 用一对齿轮直接传动 因传动尺寸无严格限制 批量较小 故查常用齿轮材料及其力学特性表 小齿轮用 40Cr 调质处理 硬度 241HB 286HB 平均取为 260HB 大齿轮用 45 刚 调质处理 硬度 229HB 286HB 平均取为 240HB 具体计算步骤如下 齿面接触疲劳强度计算 1 初步设计 转矩 由前面计算结果可知 T mNT 3201 模数 m 取 m 4 m 4 mm 齿数 初取齿数 4 391 z 1 9z 分度圆直径 d mz561 d561 z642 d2 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 26 中心距 a a a 160mm 18 2 4139 2 1 zm 齿宽 b 取 b 50mm 取 b 60mm 1mb502 转数 1nin 451r 接触疲劳极限 由 机械设计 中图 10 21 得limH MpaH70lim MPaH5802lim 2 校核计算 圆周速度 v 16416 ndv smv 368 0 精度等级 由 机械设计 中表 10 8 选 8 级精度 使用数 由 机械设计 中表 10 2 AK 75 1AK 动载系数 由 机械设计 中图 10 8 v v 齿间载荷分配系数 由 机械设计 中表 10 3 先求 H cos 1 2 381 0 75 40 75 263221 zmNbFKdTtAt 7 419 8 032 Z 由此得 7 22 ZKH 齿向载荷分布系数 由 机械设计 中表 10 4 H 1560 1560 7 132 bCdbBAH 8 HK 载荷系数 K K 1 75 19 HVAK28 13 2 3 弹性系数 由 机械设计 中表 10 6 EZ MPaZE 9 节圆区域系数 由 机械设计 中图 12 16 H 5H 接触最小安全系数 由 机械设计 中表 12 14 minS 1minS 工作时间 t 一年取 300 个工作日 设计工作寿命为十年 每天工作八小时 24000h8301 ht 常州工学院毕业设计 27 应力循环次数 由 机械设计 中表 12 15 估计 10 则指数 L 9710 L m 8 78 20 mihinivLTtN ax1160 60 78 245 718 L 原估计应力循环次数正确 391 0 6 712 i 72106 LN 接触寿命系数 由 机械设计 中图 12 18 Z8 72NZ 许用接触应力 21 5 170min1l S MPa541 8i2l 62 验算 394115602 387 52 189 121 ubdKTZHE 243 MPa 计算结果表明 接触疲劳强度较为合适 齿轮尺寸无需调整 否则 尺寸调整后 还应再进行验算 3 齿根弯曲疲劳强度验算 重合度系数 Y 72 150 75 02 68 0 Y 齿间载荷分配系数 由 机械设计 中表 12 10 FK 68 1 KF 47 1 FK 齿向载荷分布系数 b h 50 4 5 2 由 机械设计 中图 12 14 31 F 载荷系数 K 22 7 15 FVA K 3 68 齿形系数 由 机械设计 中图 12 21 Y 4 21 FY 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 28 应力修正系数 由 机械设计 中图 12 22 SY 67 12 SY 弯曲疲劳极限 由 机械设计 中图 12 23c limF MPaF450lim 弯曲最小安全系数 由 机械设计 中表 12 14 in n 应力循环次数 由 机械设计 中表 12 15 估计 3L 16 L 则指数 m 49 91 mihinivLTtN ax1160 60 4245 718 L 原估计应力循环次数正确 391 0 6 72 i 72106 LN 弯曲寿命系数 由 机械设计 中图 12 24 Y 95 421 NY 尺寸系数 由 机械设计 中图 12 25 X X 许用弯曲应力 F 23 2 194 06min1l1 NFS MPa281 2 195 04min2lFXNFSY a12 验算 24 YbdKTSFF11 68 04 256038 13 2FMPa 6 14273 122 SY 24 Fa 传动无严重过载 故不作静强度校核 设计的齿轮如下图 常州工学院毕业设计 29 图 6 1 齿轮 6 5 轴的设计及校核 送料机构中一共使用了两根轴 其中两根轴是主要的轴 分别是上 下辊轴 在 这两根轴中 其中下辊轴上的零件较多 结构较复杂 故需要进行严格的校核 上轴 结构简单 只起固定辊轴 提供转动中心的作用 故不作校核 现对下辊轴进行校核 计算 如下 轴的材料无特殊要求 故选用 45 钢调质 轴的计算MPaasb360 650 步骤如下 设计轴的结构如下 图 6 2 轴 计算齿轮受力 轴的受力图 图 6 3 轴的受力图 转矩 由上面计算可知 mN 3201 圆周力 156 dFt 25 NFt426 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 30 径向力 90cos2tan46cstan rF 26 NFr15 计算支撑反力 水平面反力 26108441 rFNFr421 52r r6 弯矩图 a 水平面 图 6 4 弯矩图 垂直面反力 2610851 tF NFt7301 82t t925 b 垂直面 图 6 5 垂直面 c 合成弯矩图 常州工学院毕业设计 31 图 6 6 合成弯矩 许用应力 许用应力值 用插入法由表 15 1 查得 MPab5 102 6 应力校正系数 27 5 1026 b 59 0 转矩图 图 6 7 转矩图 当量转矩 如 图 7059 mN 4130 如 图321 27 合成弯矩图 图 6 8 合成弯矩 校核轴径 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 32 轴径 28 3311 60 5 0 bMd md4261 3312 4 b md26192 经校核 轴无严重过载 且各危险截面都能达到要求 故下辊轴合格 6 6 轴承的设计和校核 本设计中的送料装置中一共使用两对轴承 其中上辊轴使用的轴承所承受的轴承 应力比较小 故不做校核 现对下滚轴的轴承进行校核 轴承选用 6008 型深沟球轴承 设计和校核见表 6 7 键的设计和校核 本送料机构中使用了 3 个平键联结和 1 个斜键 其中斜键起连接撞柄的作用 可 以不做校核 现对其他 3 个平键进行校核 平键 1 的校核 平键 1 传递的转距为 70 轴径 26mm 查表可得键的截面尺寸为 宽mN b 8mm 高 h 7mm 选键长为 22mm 键的接触长度 l b 22 8 14mm 由表 7 1 取 l 许用挤压应力 由式 7 1 得联结所能传递的转矩 MPap20 29 MNdhl 706120474 故平键 1 的挤压强度是足够的 设计的键满足要求 平键 2 的校核 平键 2 传递的转距为 33 2 轴径 48mm 查表可得键的截面m 尺寸为 宽 b 14mm 高 h 9mm 选键长为 45mm 键的接触长度 l b 45 l 14 31mm 由表 7 1 取许用挤压应力 由式 7 1 得联结所能传递的转矩 Pap120 Ndhlp 34831941 故平键 2 的挤压强度是足够的 设计的键满足要求 平键 3 的校核 平键 3 传递的转距为 36 8 轴径 40mm 查表可得键的截面尺寸为 宽mN b 12mm 高 h 8mm 选键长为 45mm 键的接触长度 l b 45 12 33mm 由表 7 1 取许用挤压应力 由式 l MPap120 7 1 得联结所能传递的转矩 NMdhlp 8 3612041841 故平键 3 的挤压强度是足够的 设计的键满足 表 6 1 轴承数据 轴承型号 d mm D mm Cr N N rC0 6008 40 68 13200 9420 表 6 2 轴承 1 的校核 计算项目 计算内容 计算结果 常州工学院毕业设计 33 轴承1的径向载荷 rF1 2211 7304 yxrFNFr841 轴承转速 1n由以上可知 min 51rmin 51 轴向载荷 aF1由以上计算可知 0 NaF1 0 NaF1raC0 0 9420raC0 0raC0 e 查表18 7 e 0 16raF 0 844raF 0 e X Y 查表18 7 X 1 Y 0 冲击载荷系数 df 查表18 8 1 2df 当量动载荷P 0841 2 ard YFXfP P 1012 8N 轴承预期使用寿命 hL hLht 24000hhL 计算额定动载荷 33 16704528 0167 nPChr NCr068 基本额定动载荷 r 由上表可知 13200Nr 由于 故选用 6008 型深沟球轴承可以满足轴承寿命的要求 NCr4068 r 表 6 3 轴承 2 的校核 计算项目 计算内容 计算结果 轴承2的径向载荷 rF2 222 956 yxrFNFr952 轴承转速 1n由以上可知 min 41rmin 41 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 34 轴向载荷 aF2由以上计算可知 0NaF2 0NaF2rC0 0 9420raC0 0rC0 e 查表18 7 e 0 16raF 0 952raF 0 e X Y 查表18 7 X 1 Y 0 冲击载荷系数 df 查表18 8 1 2df 当量动载荷P 09521 ardYFXfPP 1142 4N 轴承预期使用寿命 hL hLht4 24000hhL 计算额定动载荷 33 1670452 1670 nPChr NCr8 基本额定动载荷 r 由上表可知 13200Nr 由于 故选用 6008 型深沟球轴承可以满足轴承寿命的要求 NCr458 r 常州工学院毕业设计 35 7 润滑与密封 7 1 润滑 本设计中的齿轮采用脂润滑 每隔 10 个工作日手工加一次脂 从而经常保持齿面 的清洁 润滑脂采用钙基润滑脂中的 2 号 它具有抗水性好等优点 环境适用性强 轴承润滑采用黄油润滑 每隔 8 个工作日用手工机枪加一次油 保持轴承良好的 工作特性 7 2 密封 本设计中的密封主要是轴承的密封 主要使用毡圈密封的形式密封 防止灰尘进 入轴承内部 使轴承保持清洁 毡圈密封因其结构简单 价格便宜而广泛使用在轴承密封领域内 其密封效果是 靠矩形毡圈安装于梯形槽所产生的径向压力来实现的 轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 36 结 论 本次设计的主要内容是轴瓦冲裁自动送料机构及模具设计 经过近几个月的时间 这套系统由最初的构想经过不断的修整 最终得到了实现 我所设计的冲压模具只用两道工序就可以使轴瓦成型 和传统的几道工序成型相 比 工作效率得到了极大的提高 而且 也节省了原材料 更加的经济