支撑掩护式(ZD4800-21.5-32)液压支架设计

1 摘 要 液压支架是我们煤炭生产中一个重要的组成部件 它起着支护顶板 防止冒顶 维 持工人一定的工作空间 保证安全和各项作业的正常运行 一个循环包括 降柱 移架 升柱 推溜四个动作 液压支架由顶梁 底座 掩护梁 立柱 推移装置 操纵控制系 统等主要部分组成 目前液压支架的分类有三类型 即支撑式液压支架 掩护式液压支 架和支撑掩护式液压支架 液压支架以高压液压作为动力 由液压元件与金属构件组成的支护和控制顶板的设 备 这类支架适用于直接顶为中等稳定或稳定 老顶有明显或强烈的周期来压 瓦斯含 量较大中厚或厚煤层中 液压支架的选型 其根本目的是使综采设备适应矿井和工作面 的条件 投产后能做到高产 高效 安全 并为矿井的集中生产 优化管理和最佳经济 效益提供条件 因此必须根据矿井煤层 地质 技术和设备条件进行选择 本设计采用 支撑掩护式液压支架 关键字 液压支架 支撑掩护式 煤炭生产 1 目 录 1 前言 1 1 1 概述 1 1 2 液压支架的国内外发展趋势 1 1 3 研究的目的和意义 2 2 支撑掩护式液压支架的设计 3 2 1 设计的原始条件 3 2 2 支撑掩护式液压支架的特征参数 3 2 3 支撑掩护式液压支架的结构特点 3 2 4 支撑掩护式液压支架的液压系统 3 2 5 ZD 型支撑掩护式液压支架的配套尺寸设备 3 3 液压支架的总体设计 4 3 1 液压支架的特点 4 3 2 液压支架基本参数确定 7 3 3 液压支架四连杆机构的确定 8 3 4 液压支架配套设备及有关参数的确定 14 3 5 顶梁的设计及期有关参数的确定 14 3 6 底座的结构选择及主要参数的确定 17 3 7 掩护梁的结构选择及主要参数确定 17 3 8 立柱的结构选择及主要参数的确定 18 3 9 推移装置的结构选择和主要参数的确定 19 3 10 侧护装置的结构选择及主要参数的确定 20 3 11 前梁千斤顶的选择及有关参数的确定 22 4 支架受力分析计算 24 4 1 液压支架的支护性能与外载荷 24 4 2 支掩式支架的受力分析 25 4 3 支架受力计算 33 4 4 支架受力影响因素分析 37 5 立柱强度较核 38 5 1 立柱强度的验算 38 5 2 油缸稳定性计算 38 5 3 缸筒壁厚和外径计算与缸体的强度验算 38 5 4 立柱的稳定性极限力 42 2 参考文献 44 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 1 1 前言 1 1 概述 液压支架是综采设备的重要组成 它能可靠而有效地支撑和控制工作面的顶板 隔 离采空区 防止矸石进入回采工作面和推进输送机 它与采煤机配套使用 实现采煤综 合机械化 解决机械化采煤工作中顶板管理落后于采煤工作的矛盾 进一步改善和提高 采煤和运输设备的效能 减轻煤矿工人的劳动强度 最大限度保障煤矿工人的生命安全 液压支架 液压支架是由支柱 底座 顶梁 掩护梁 前后连杆及挡矸板等组成的一 个由钢板焊接成箱体的整体结构 液压支架分类及其作用分类 有支撑式 掩护式 支 撑掩护式 放顶煤式 其作用是用于煤矿井下工作面开采支护顶板 1 2 液压支架的国内外发展趋势 液压支架的发展从 20 世纪 50 年代开始 1954 年 英国研制出剁式支架 从此 开创了煤炭工业的新时代 1958 年法国试验 成功了节式支架 五十年代末 为开采煤层厚超过 2m 的松散和破碎顶板条件下的褐煤 前苏联开始研 制掩护式液压支架 并与 1961 年在阿乐斯 科拖举办的贸易展览会上展出了 OMKT 型掩 护式支架 比起剁式和节式支架 掩护式支架能有效的控制顶板 防止开采过程中矸石 渗入工作面 工作能力很好 60 年代末和 70 年代初 随着液压支架在欧洲使用经验的日益增加 支架结构也发生 了巨大变化 长顶梁 二柱 四柱以及多柱四连杆机构的液压支架相继问世 并且 为 适应底板不平 底座采用分离铰接式结构 对于松软底板 为减小底板比压 采用接触 面积较大的底座 为防止碎矸窜入采区 采用了各种防窜矸的掩护装置 进入 70 和 80 年代 液压支架又有了新的发展 顶梁不仅实现了 立即前移支护 而 且整个支架安装了电液控制系统实现微机控制与操作 1981 年杜赛尔多夫采矿展览会上 展出了液压连杆式液压支架和具有液压调高机构的掩护式支架 并研制出采高为 6m 的大 采高支架及放顶煤支架 对于坚硬岩层设计了强力液压支架等 1959 年 10 月 原北京矿 业学院设计了三种液压支架 1961 年设计了 本溪 型 支架 并制造出样机进行井下试 验 1965 年北京煤炭科学院和郑州煤矿机械厂协作制造出仿英支架 1973 年 北京煤矿 机械机械厂生产出第一套 BZZ 垛式支架 在阳泉矿务局使用 它是发展我国液压支架的 起点 从 70 年代至今 光煤炭科学研究总院北京开采所共研制出 30 余种不同结构型式 的液压支架 架型包括 支撑式 掩护式和支撑掩护式 还有特殊采煤工艺用液压支架 如放顶煤支架 水砂填充支架及端头支架等 总之 我国液压支架是从 50 年代末开始着手研制 经历可研制试验 引进 仿制和 改进创新等阶段 直到现在的独立设计阶段 目前 除液压支架电液控制和支架计算机 辅助设计与绘图方面落后于国外 其他方面均以达到国外同期水平 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 2 1 3 研究的目的和意义 采用综合机械化采煤方法是大幅度增加煤炭产量 提高经济效益的必由之路 为了 满足对煤炭日益增长的需求 必须大量生产综合机械化采煤设备 迅速增加综合机械化 采煤工作面 简称综采工作面 而每个综采工作面平均需要安装 150 台液压支架 可见 对液压支架的需求量是很大的 由于不同采煤工作面的顶板条件 煤层厚度 煤层倾角 煤层的物理机械性质等的 不同 对液压支架的要求也不同 为了有效地支护和控制顶板 必须设计出不同类型和 不同结构尺寸液压支架 因此 液压支架的设计工作是很重要的 由于液压支架的类型 很多 因此其设计工作量也是大的 由此可见 研制和开发新型液压支架是必不可少的 一个环节 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 3 2 支撑掩护式液压支架的设计 2 1 设计的原始条件 本设计液压支架适用煤层度 3 到 3 6m 直接顶为 2 类 中等稳定顶板 老顶级别为 级 老顶周期来压为强烈 2 2 支撑掩护式液压支架的特征参数 2 2 1 支架 本设计液压支架的支护高度最低 2 15m 最高 3 2m 支护宽度 1 5m 初撑力 1850KN 工作阻力 4800KN 支护面积 5 26 5 29m 支护强度 0 72Mpa 底座面积 2 6m 底座 比压 2 55Mpa 2 2 2 立柱 本设计立柱采用单伸缩双作用活塞式带机械加长杆的形式 立柱缸径 180mm 活塞 直径 170mm 活柱行程 1200mm 加长杆长度为 750mm 分五档 每档 150mm 初撑 力 814 3KN 工作阻力 1017 88KN 2 2 3 前梁千斤顶 前梁千斤顶缸径 180mm杆径 70mm行程 140mm 初撑力 251 33KN 拉力 116 16KN 工作阻力 314 16KN 2 2 4 推移千斤顶 推移千斤顶缸径 125mm 行程 700mm 推溜力 111 61KN 移架力 224 28KN 2 2 5 侧推千斤顶 侧推千斤顶缸径 63mm 推力 90 40KN 拉力 53 95KN 行程 170mm 2 3 支撑掩护式液压支架的结构特点 该支架采用刚性能主梁加铰接前梁的分段组合式结构的顶梁 掩护梁采用直线型整 体式箱形结构 底座采用整体式框架结构 以减小底座比压 立柱分前后两排布置 均 向前倾斜 后排立柱倾角小于前排 有利于提高切顶性能 推移装置采用浮动活塞式 使移架力大于推溜力 2 4 支撑掩护式液压支架的液压系统 该支架液压系统包括立柱系统和千斤顶系统 操纵阀系统 千斤顶系统又包括推移 千斤顶 侧推千斤顶 挑梁千斤顶系统 所有系统用同一泵站供液 本支架选用 35Mpa 作为泵站额定工作阻力 两位三通手动换向阀控制 2 5 ZD 型支撑掩护式液压支架的配套尺寸设备 运输机 SGWD 180 PB 型 采煤机 MLS 3PH 170 型 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 4 3 液压支架的总体设计 3 1 液压支架的特点 1 液压支架的组成 液压支架要由顶梁 底座 掩护梁 立柱 推移装置 操纵控制系统等主要部分组 成 2 液压支架架型的分类 按照液压支架与围岩相互作用的关系 目前使用的液压支架分为三类 即 支撑式 掩护式和支撑掩护式支架 a 支撑式支架 支撑式支架的架型有垛式支架和节式支架两种型式 如图 2 1 b 掩护式支架 掩护式支架有插腿式和非插腿式两种型式 如图 2 2 所示 a b 图 2 1 a 垛式 b 节式 a b c 图 2 2 a 插腿式支架 b 立柱支在掩护梁上非插腿式支架 c 立柱支在顶梁上非插腿式支架 c 支撑掩护式支架 支撑掩护式支架架型主要用 四柱支在顶梁上 如图 2 3a b 所示 二柱支在顶梁 如图 2 3 c 所示 一柱 或二柱支在掩护梁上 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 5 a b c 图 2 3 a 四柱平行支在顶梁上支架 b 四柱交叉支在顶梁两柱在掩护梁上支架 c 两柱在顶梁两柱支在掩护梁上支架 3 各类液压支架的特点 a 支撑式支架 前梁较长 支柱较多并呈垂直分布 支架的稳定性由支柱的复位装置来保证 因此 底座坚固定 它靠支柱和顶梁的支撑作用控制工作面的顶板 维护工作空间 顶板岩三 石则在顶梁后部切断垮落 这类支架具有较大的支撑能力和良好的切顶性能 适用于顶板紧硬完整 周期压明 显或强烈 底板较硬的煤层 b 掩护式支架 顶梁较短 对顶板的作用力均匀 结构稳定 抵抗直接顶水平运动的能力强 防护 性能好调高范围大 对煤层厚度变化适应性强 但整架工作阻力小 通风阻力大 工作 空间小 这类支架适用于直接顶不稳定或中等稳定的煤层 c 支撑掩护式支架 支柱两排 每排 1 2 根 多呈倾斜布置 靠采空区一侧 装有掩护梁和四连杆机构 它的支撑力大 切顶性能好 防护性能好 结构稳定 但结构复杂 重量大 价贵 不 便于运输 这类支架适用于直接顶为中等稳定或稳定 老顶有明显或强烈的周期来压 瓦斯储量较大的中厚或厚煤层中 6 表 2 1 适应不同类级顶板的架型和支护强度 老顶级别 直接顶类别 1 2 3 1 2 3 1 2 3 4 4 采高 2 5m 时用支 撑式 架 型 掩 护式 掩 护式 支 撑式 掩 护式 掩 护式或 支撑掩 护式 支 撑式 支 撑掩护 式 支 撑掩护 式 支 撑或支 撑掩护 式 支 撑或支 撑掩护 式 采高 2 5m 时用支 撑掩护式 1 294 1 3 294 1 6 294 2 294 2 343 245 1 3 343 245 1 6 343 2 343 3 441 343 1 3 441 343 1 6 441 2 441 支 护 强 度 2 mKN 支 架采高 m 4 539 441 1 3 539 441 1 6 539 2 539 应结 合深孔 爆破 软化 顶板 等措施 处理 采空区 7 注 1 表中括号内数字系统掩护式支架顶梁上的支护强度 2 1 3 1 6 2 为增压系数 3 表中采高为最大采高 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 8 3 2 液压支架基本参数确定 3 2 1 采煤高度确定 支架高度确定原则 应根据所采煤层的厚度 采区范围内地质条件的变化等因素来 确定 其最大与最小高度为 1 S 1 mm 2 1 大大 hH mm 2 2 a2小小 式中 大 支架最大高度 3200mm 支架最小高度 2150mm小 煤层最大高度 mm大h 煤层最小高度 mm小 S1 考虑伪项煤冒落时 仍有可靠支撑力所需要的支撑高度 一般采取 200 300mm S 1 取 270 mm 采煤最大高度 由式 2 1 可得 2930大h S2 顶板最大下沉量是 一般取 100 200 mm S 2 取 150 mm a 移架时支架的最小可缩量 一般取 50 mm 浮矸石 浮煤厚度 一般取 50 mm 由式 2 2 可得 1 2310小h 3 2 2 支架的伸缩比 支架的伸缩比是指其最大与最小高度之比 1 即 m 2 且H 3 m 3200 2150 1 49 3 2 3 支架间距 支架间距是相邻两支架中心之间的距离 目前 支架间距 B 主要根据刮板输送机溜槽每节长度及槽帮上千斤顶连接连接的位 置确定 目前是 我国刮板运输机溜槽每节长度为 1 5 米 千斤顶连接位置在刮板槽槽帮 中间 所以 支架间距一般为 1 5 米 本设计取 B 1500mm 3 2 4 理论支护强度 本设计中支撑掩护式支架的名义支护强度 1 2 4 12121 hHqqxx 支架名义支护强度 KN m 2x 采高 所对应的支护强度 见表 2 111 采高 所对应的支护强度 见表 2 12q2h 对应 的采高 见表 2 1 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 9 对应 的采高 见表 2 12h2q 支架的结构高度 在 之间 xHh 对应最大结构高度 3 80mmH 3m 705 6KN m21 1q 4m 862 4KN m22h2 将各数据代入式 2 4 得采高最大时支架名义支护强度 1 mq 705 6 862 4 705 6 720 04KN m23487 3 3 液压支架四连杆机构的确定 3 3 1 四连杆机构的作用 四连杆机构是掩护式支架和支撑掩护式支架的最重要的部件之一 其作用概括起来 主要有两个 一是支架由高到低变化时 借助四连杆机构的顶梁前端的运动轨迹呈近似 双纽线 从而提高了管理顶板的性能 二是使支架能承受较大的水平力 3 3 2 四连杆机构的几何特征 1 支架高度在最大和最小范围内变化时 如图 2 4 所示 顶梁端点运动轨迹的最 大宽度 e 应小于或等于 70mm 最好在 30mm 以下 2 最高位置和最低位置时 顶梁与掩护梁的夹角 P 后连杆与底平面的夹角 Q 如图 2 4 所示 应满足如下要求 支架在最高位置时 P 52 0 62 0 Q 750 85 0 支架在最底位置时 为有利矸石下滑 防止 矸石停留在掩护梁上 根据物理学摩擦理论可知 要求 tgP W 如果纲和矸石的摩擦系数 W 0 3 则 P 16 70 而 Q 角主要考虑后连杆底部距底板要有一顶距离 防止支架后部冒落岩 石卡住后连杆 使支架不能下降 一般去 Q 250 300 在特殊情况下需要角度较小时 可提高后连杆下绞点的高度 3 从图 2 4 可知 掩护梁与顶梁绞点 e 和瞬时中心 O 之间的连线与水平的夹角 Q 设计时 要使 Q 角满足 tgQ 的范围 其原因是 角直接影响支架承受附加力的数值 35 0 图 2 4 四连杆机构几何特征 4 顶梁前端点运动轨迹双钮线向前凸的一段为支架最佳工作段 如图 2 4 所示的 h 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 10 段 其原因是顶板来压时 立柱让下缩 使顶梁有向前移的趋势 可防止岩石向后移动 又可以使作用在顶梁上的摩擦力指向采空区 同时底板阻止底座向后移 使整个支架产 生顺时针转动的趋势 从而增加了顶梁前端的支护力 防止顶梁前端上方顶板冒落 并 且使底座前端比压减少 防止啃底 有利移架 水平力的合力也相应减少 所以减轻了 掩护梁外负载 从以上分析得知 为使支架受力合理和工作可靠 在设计四连杆机构的运动轨迹时 应尽量使 e 值减少 当已知掩护梁和后连杆的长度后 在设计时只要把掩护梁和后连杆简 化成曲柄滑块机构 如图 2 5 所示 实际上液压支架四连杆机构属双摇杆机构 图 2 5 掩护梁和后连杆构成曲柄滑块机构 3 3 3 四连杆机构尺寸的确定 a 掩护梁和后连杆长度的确定 用解析法来确定掩护梁和后连杆的长度 图 2 6 掩护梁和后连杆计算图 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 11 图 2 6 中 L2 e 点垂直线到后连杆下铰点之距 mm G 掩护梁长度 mm A 后连杆长度 mm H1 支架最大计算高度 由下式求得 1 H1 H 220 160 3200 220 160 2820 mm 且 其中 220 mm 是后连杆下铰点与底平面之距 160 mm 是掩护梁上铰点与顶梁上平面之距 了 支架最小计算高度 由下式求得2 1 220 160 2150 220 160 1770 mm 小 P1 P 支架最高与最低下位置时 掩护梁与顶梁夹角 度 Q1 Q 支架最高与最低位置时 后连杆与底平面夹角 度 2 从几何关系可以列出如下两式 1 G COSP1 A COSQ 1 L 2 5 G COSP A COSQ2 L 2 6 2 将以上两式联立可得 2 2 7 12cosQpGA 对于支撑掩护式支支架 A G 值应满足如下范围 A G 0 61 0 82 支架在最高位置时有 2 2 8 111siniAPH 因此掩护梁长度为 2 9 11si siQGp 后连杆长度为 2 A G A G 2 10 按四连杆机构的几何特征所要求的角度支撑掩护式支架要求的 A G 值的范围 选取 两组 P Q P Q 数据 由式 2 7 2 9 2 10 可求出 A G1 具体结果见表 2 2 b 四连杆机构其它各部分尺寸的确定 用几何作图法来确定四连杆机构其它各部分尺寸 如图 2 7 具体作图步骤如下 1 确定后连杆下铰点 O 点的位置 使它比底座面略高 200 250mm 或类比同类型 支架确定 2 过 O 点作与底座面平行的水平线 H H 线 3 过 O 点作与 H H 线的夹角为 Q1的斜线 4 在此斜线截取线段 长度等于 A a 点为支架在最高位置时后连杆与掩护梁oa 的铰点 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 12 5 过 a 点作与 H H 线有交角 P1的斜线 以 a 点为圆心 以 G 点为半径作弧交些斜 线一点 e 此点为掩护梁与顶梁的铰点 6 过 e 点作 H H 线的平行线 则 HH 线与 F F 线的距离为 H1 为液压支架的最高 位置时的计算高度 7 以 a 点为圆心 以 0 22 0 3 G 长度为半径作弧 在掩护梁上交一点 b 为前连 杆上铰点的位置 8 过 O 点作与 H H 线夹角为 Q 的斜线 2 9 在此斜线上截取线段 的长度等于 A a 点为支架降到最低位置时 oa 掩护梁与后连杆的铰点 10 过 a 点作与 H H 线有交角 P2的斜线 以 a 点为圆心 以 G 为半径作弧交些 斜线一点 e 此点为支架在最低位置时 顶梁与掩护梁的铰点 11 以 a 为圆心以 0 22 0 3 G 长度为半径作弧 在掩护梁上交一点 b 为支 架在最低位置时前连杆上铰点的位置 12 取 线之间一点 e 为液压支架降到此高度时掩护梁与顶梁铰点 e 13 以 O 为圆心 为半径圆弧 oa 14 以 e 点为圆心 掩护梁长 为半径作弧 交前圆弧上一点 a 以点为液压e 支架降到中间某一位置时 掩护梁与后连杆的铰点 15 以 连线 并以 a 点为圆心 ab 长为半径作弧 交 上一点 b 点 则e ae b b b 三点为液压支架在三个位置时 前连杆上铰点 16 由 b b b 三点确定的圆心 C 为前连杆下铰点位置 17 过 C 点 H H 线作垂线 交点 d 则线段 和 为液压支架四连杆oabcdo 机构 18 按以上初步求出的四连杆机构的几何尺寸 再用几何作图法画出液压支架掩护 梁与顶梁铰点 e 的运动轨迹 只要逐步变化四连杆机构的几何尺寸 便可以画出不同的 曲线 再按四连杆机构的几何特征进行校核 最终选出较优的四连杆机构尺寸 图 2 7 液压支架四连杆机构的几何作图法 按以上作图步骤 作出三组不同的连杆机构几何分析图分别求出相关的参数和尺寸 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 13 图 2 8 四连杆机构几何图 1 图 2 8 四连杆机构几何图 2 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 14 图 2 8 四连杆机构几何图 3 四连杆机构几何图见 2 8 各尺寸参数见表 2 2 表 2 2 项目 组数 P1 580 590 590支架在 最高位置时 Q1 800 790 790 P2 250 230 240支架在 最低位置时 Q2 380 330 34012cospGA 0 612 0 626 0 624 mm 2423 2390 2390 前后连杆在掩护梁上铰点之距 mm ab567 626 627 瞬心角 15 20 190 170 前后连杆在底座上铰点水平之距 mm do720 935 860 前后连杆下铰点到底座平面之距 mm c644 570 640 前连杆长 mm bc 1372 1600 1500 A G A G mm 1478 1457 1457 前后连杆长比值 0 92 1 10 1 03 支架顶梁前端运动双纽线最大宽度 e mm 30 60 38 注 通过比较 本设计选取方案 c 四连杆机构方案选优 由上述方法求出四组连杆机构尺寸 从中优选一组 优选的方法是按约束条件进行 11in sinH 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 15 筛选 从中选出一组最优值 约束条件是根据 tg 值的要求和支架的结构尺寸关系定出来的 前后连杆的比值范围 根据现有支架调查统计 前后连杆的比值 C A 0 9 1 2 范围 1 前连杆机构高度不宜过大 一般应使 D H 1 5 2 前后连杆下铰点的水平距离 E 的长度 一般应使 E H1 4 5 3 对掩护式支架应 tg 0 2 3 4 液压支架配套设备及有关参数的确定 3 4 1 采煤机和运输机型号的确定 根据配套尺寸关系 在设计中选用采煤机和运输机型号为 运输机 SGWD 180 PB 型 采煤机 MLS 3PH 170 3 4 2 配套图 配套尺寸的确定 1 液压支架配套关系图 如图 2 9 所示 2 配套尺寸的确定 由图 2 8 可知 配套尺寸 E 624 233 630 376 1889 mm 2 图 2 9 液压支架配套关系图 3 4 3 泵站和各安全阀的选择 在设计中选择泵站型号为 XRB2B 型 泵站的理论工作压力为 35Mpa 由于供液泵在工作过程中的磨损有等原因 实际供液 压力为 35Mpa 在立柱初撑阶段 因为没有应用液体流动 管路损失为零 取初撑压力 为 32Mpa 3 5 顶梁的设计及期有关参数的确定 3 5 1 顶梁的作用 顶梁是支护顶板一定面积的直接承载部件 并为立柱 掩护梁 护顶装置等提供必 要的连接点 3 5 2 顶梁设计要求 顶梁不但要有一定的刚度和强度 还要保证支护顶板的需要 如 有足够顶板覆盖 效率 同时 要求顶梁能适应顶板变化 与顶板接触压力分布均匀 避免因局部应力而 引起损坏 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 16 3 5 3 顶梁结构型式的确定 支撑掩护式支架的顶梁较长 为了改善顶梁的接顶状况 增大梁端支撑力 这类支 架采用分段组合式顶梁 它有以下几种组合型式 1 刚性主梁 铰接前梁 刚性主梁和铰接前梁 如图 2 9 所示 该结构顶梁分前后梁并铰接 在铰接前梁设 有前梁千斤顶 支撑靠近煤壁处的顶板 同时还可以调整前梁的上下摆角 以适应顶板 不平的变化 2 刚性主梁 伸缩前探梁 这种组合方式如图 2 9b 所示 此结构前梁有伸缩千斤顶使它伸缩 因此及时伸出 支护刚暴露的顶板 从而可使顶梁长度减小 也可使用前梁千斤顶和伸缩千斤顶 使前 梁即可伸缩又可以上下摆动 3 刚性主梁 铰接前梁 伸缩前探梁 这种结构形式是由刚性主梁 铰接前梁和在铰接前梁内装伸缩前探梁组成的 前探 梁用来煤壁片帮后的支护 对以上三种顶梁型式比较 本设计选用刚性主梁 铰接前梁的结构型式 本设计支架顶梁采用箱式结构 用钢板焊接而成 为加强刚性 上下盖板之间焊接 加筋板 构成封闭式棋盘型 a b 图 2 10 支架顶梁的结构形式 1 前梁 2 后梁 3 前梁千斤顶 4 前梁伸缩千斤顶 3 5 4 顶梁主要尺寸的确定 1 顶梁长度 L1 L1 配套尺寸 底座长度 AcosQ 1 GcosP1 300 配套尺寸为 1889 mm 底座长度为 2380 mm Q1 800 P1 580 将以上数据代入 2 11 式得 2 L 1889 2380 1478 cos80 0 2432 cos5 0 300 3025 5 mm 取顶梁长度为 3025 mm 2 顶梁宽度 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 17 目前我国刮板输送机溜槽宽每节长度为 1 5m 一节溜槽对应一个支架 顶梁宽度定为 1 4m 3 顶梁厚度 通过类比取顶梁厚度为 220mm 4 顶梁其它有关尺寸的确定 通过类比 确定立柱上铰点 前梁千斤顶铰点 前后梁铰点 掩护梁与顶梁铰接点 位置 包括水平方向和垂直方向 各尺寸如图 2 10 所示 3 5 5 顶梁要主参数的确定 1 顶梁面积 A 3 顶梁面积 A L1 B L 顶梁长度 取 3026mm B 取 1500mm A 3026 1500 4 54m 2 图 2 11 支架结构尺寸总图 支护面积 S 顶梁支护面积按下式计算 3 S L 1 300 B 2 13 代入上式得 S 3026 300 1500 4 99 支架名义工作阻力 F F s 2 14 xq 式中 F 支架名义工作阻力 KN 待求 支架在最高处名义工作阻力为 Fm s qm 4 99 827 4126 73KN 顶板覆盖率 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 18 支架顶板覆盖按下式计算 3 A S 100 100 SBL1 顶板覆盖率 将已知各数据代入式 2 15 3 4 54 4 99 100 90 98 3 6 底座的结构选择及主要参数的确定 3 6 1 底座的作用 底座在支架工序过程中起着将顶板压力传递到底板并稳固支架的作用 3 6 2 底座设要求 1 底座应具有足够的强度和刚度 2 底座对底板的起伏变化适应性好 3 底座与底板接触面积大 以减小底座对底板的接触比压 避免支架陷入底板 4 底座应有足够的尺寸来安入立柱 推移装置及液压控制装置 5 底座要能把落入支架内的碎矸推弃到老塘中 3 6 3 底座的结构确定 通过类比本 设计采用整体式底座 3 6 4 底座主要尺寸的确定 1 底座长度 L2 3 通过类比 取底座长度为 2375mm 通过类比 取底座宽度为 1200mm 底座其它尺寸的确定通过类比 确定立柱下铰点 连杆下铰点位置 水平与垂直方 向距离 具体尺寸见图 2 10 3 7 掩护梁的结构选择及主要参数确定 3 7 1 掩护梁的作用 掩护梁是支架的掩护构件 它有承受冒落矸石的载荷和顶板通过顶梁传递的水平载 荷引起的弯矩 3 7 2 掩护梁结构型式如下 1 从侧面看 掩护梁分直线型和折线型 2 从支架高度方面看 掩护梁可分为整体式和对分式 对以上几种类型的掩护梁进行比较 本设计确定掩护梁的结构形式为整体式 直线 型 3 7 3 掩护梁主要尺寸的确定 1 掩护梁长度 G 两铰点间距离 由前面四连杆机构确定知 2 掩护梁长度 G 取 2268mm 掩护梁宽度 By 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 19 本设计取掩护梁宽度与顶梁宽度相同 所以掩护梁宽度取 500mm 3 掩护梁厚度 通过类比 可确定掩护梁厚度见总装配图 4 掩护梁上前后连杆铰点位置 通过类比 可确定前后连杆铰点位置 水平和垂直方向 具体见图 2 10 中掩护梁 部分 3 8 立柱的结构选择及主要参数的确定 3 8 1 立柱的作用 立柱是支架的承压构件 它长期处于高压受力状态 它除了具有合理的工作阻力和 可靠的工作特性外 还必须有足够的抗压 抗弯强 良好的密封性能 结构要简单 并 能适应支架的工作要求 立柱应具有承受顶板载荷 调节支护高度的作用 3 8 2 立柱结构形式的确定 立柱分类有以下几种 1 立柱按动作方式分为单作用和双作用 2 立柱按结构种类分为活塞式和柱塞式 3 立柱按伸缩式分为单伸缩式和双伸缩式 具体结构如图 2 12 图所示 a b c 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 20 d e f 图 2 12 立柱的类型 本设计选用单伸缩 双作用活塞式立柱 3 8 3 立柱主参数的确定 1 立柱缸体内径和活塞外径 缸体内径的确定 4 D dmPaF cos 0 D 179 2mm451 326 式中 Da 立柱刚体内径 mm 待求 Pa 初取安全阀调整压力 Pa 40 9Mpa m 4 0 取标准值 D 180mmd 活塞杆外径 查资料得 d 170mm 2 立柱工作用阻力和初撑力 4 D 2 Pa 2 17 且P4 d 式中 立柱工作阻力 KN Pa 安全阀调整压力 取 Pa 40 Mpa 将各已知数据代入式 2 17 得 180 40 1017 88 KN 且P4 2 式中 立柱初撑力 KN P 立柱泵来压 P 32 Mpa bb 1800 32 814 3 KN 且 3 9 推移装置的结构选择和主要参数的确定 3 9 1 推移装置的作用 推移装置在采煤机截割一次煤壁后进行推移运输机 为下一个工作物质循环做好准 备 同时推移液压支架及时支护新暴露的顶板 防止冒落 3 9 2 推移装置的结构型式 推移装置有以下几种 1 直接连接方式 结构简单 但推溜力大于移架力 2 框架式连接方式 当缸体后腔进液时 活塞杆移架当刚体内腔进液时 缸体前移 通过框架而推溜 所以这种方式可以使移架力大于推溜力 3 移步横梁连接方式 结构复杂并不能起到防止支架下滑的作用 这种方式对支架 与运输机的配套性不做要求 浮动活塞式 它可以使移架大于推溜力 推溜 活塞进液 由于活塞空套在活塞柑 上 活塞推到前方后 活塞杆推溜 同于活塞面积小 所以推溜力小 移架 活塞杆腔 进液 缸体前移而移架 左腔坏形面积大于活塞杆面积 所以移架力大于推溜力 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 21 通过几以上几种类比 推移装置进行比较 本设计选取浮动活塞式为推移装置 3 9 3 推移装置有关参数确定 推移步距 本设计采用移架后推溜的及时支护方式 所选采煤机截深为 650mm 因此推移步距为 650mm 推移千斤顶行程 推移千斤顶行程与推移步距有关 当推移步距为 650mm 时选推移千斤顶的行程为 700mm 推移千斤顶的缸体内径 活塞杆的外径的确定 缸体内径 活塞杆直径按以下两式得出 4 D 2 19 2 4dPFb且 d 2 20 式中 D 推移千斤顶缸体内径 mm d 推移千斤顶活塞杆直径 mm 推移千斤顶移架力 KN 待求 且F 推移千斤顶推溜力 KN 待求 推移千斤顶处泵站来压 P 29MpabPb 初选 200KN 100KN且 将 代入 2 20 得F 5 D 66 3mm2914 3 04 将 d 代入式 2 19 中得 D 66 3 114 8mm 2 将 D d 圆整取标准值 D 125mm d 70mm 推移千斤顶的推溜力和移架力 5 4 d 2 21 且FbP 2 4 D 2 22 将各已知数据代入式 2 21 2 22 3 14 4 70 29 111 61KN2 3 14 4 125 70 29 244 28KN且2 3 10 侧护装置的结构选择及主要参数的确定 3 10 1 侧护装置的作用 1 消除相邻支架掩护梁和顶梁间的间间隙 防止冒落矸石进入支护空间 作为支架 移架的倾倒 2 防止支架的倾倒 3 调整支架间距 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 22 3 10 2 侧护装置结构形式的确定 按侧护板与掩护梁或顶梁上顶面的关系 侧护板有以下几种型式 上复式 如图 2 16 所示 结构简单 但活动侧护板特别是顶梁活动侧护板承载时 不能调节 且容易被大块岩石压住或卡住 埋伏式 如图 2 16b 所示 顶梁或掩护梁的上面加焊几条钢板 使侧护板的水平板面 比顶梁或掩护梁承载面低 它改善侧护板的受力情况活动侧护板的设节性能 它的结构 不复杂 目前顶梁侧护板多采用这种型式 抽出式 如图 2 16c 所示正常情况下 活动测护板的调节性能较好 当支架承受偏 载或窄槽内堵塞粉尘时 调节也困难 它的结构比比较复杂 a b c d 图 2 13 侧护板的结构型式 4 折页式如图 2 13d 所示 活动侧护板的调节性能较好 不受支架承载的影响 但 它会造成架间三角带 其中常填满碎矸防尘效果差 3 10 3 侧护装置有参数确定 1 侧护千斤顶行程 缸体内径 活塞杆直径 通过类比取 侧推千斤顶行程 L 170mm 侧推千斤顶内径 D 63mm 侧推千斤顶活塞杆直径 d 40mm 2 侧推千斤顶推拉力 侧推千斤顶推拉力按以下式计算 6 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 23 b且PPD4 2 2 23 式中 侧推千斤顶推力 KN 待求F P 侧推千斤顶处泵站来压 取 29Mpab 将名已知数据代入式 2 23 得 6 3 14 4 63 29 10 90 4KN且23 4 D d P b 式中 侧推千斤顶拉力 KN 待求 将各已知数据代入式 2 24 得 6 3 14 4 63 40 29 10 53 95KN且P23 3 侧护板主要尺寸的确定 a 顶梁侧护板侧向宽度 顶梁测护板的侧向宽度以 按支架升降高度和推移步距来确定 即 考虑到当前一 架升起 另一架降柱时 要保证相邻两架间侧护板不能脱离接触 同时考虑到支架降柱 后要前移 为防止顶梁后部侧护板脱离接触 顶梁侧护板后部要加宽 加宽长度一般为 从顶梁后部起大于一个移架步距 b 掩护梁侧护板侧向宽度 掩护梁侧护板的侧面宽度 主要考虑移架步距 一般比一个步距大 100mm 当一个 架固定 另一架前移时 两架之间能封闭 同时又考虑到降架前移时 原不动的掩护梁 侧护板下部不至脱开 所掩护梁下部要加宽 c 顶梁与掩护梁的侧护板上部宽度与活动侧护板的行程有关 由两台相邻支架的间 距离确定 本设计取顶梁和掩护梁测扩板的上部宽度为 200mm d 顶梁和掩护梁的连接部位及侧护板在此处的连接部位考虑可靠性的情况下 尽量 减小间隙 加强密封性 3 10 4 侧护板活动方式的确定 本设计选取侧护板活动 3 11 前梁千斤顶的选择及有关参数的确定 3 11 1 前梁千斤顶行程的确定 根据类比 本设计前梁千斤顶行程选取 140mm 3 11 2 缸体内径和活塞直径 本设计内径 D 100mm 和活塞杆直径 d 70mm 3 11 3 前梁千斤顶推拉力的确定 6 1 初撑力阶段 b且PD 4 2 2 25 式中 Pb 取 32Mpa 代入 251 33KN 2 工作阶段 7 2 26 b且P 4 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 24 2 27 b且PdDP 4 2 3 14 4 100 2 702 29 10 3 116 16kn KN b且dDP 4 2 3 14 4 29 10 3 277 77 KN 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 25 4 支架受力分析计算 4 1 液压支架的支护性能与外载荷 液压支架采煤工作面的作用是支护顶板 当煤层被采动后 顶板有压力显现 作用 在支架上的载荷大体可分为两部分 其一是直接顶形式的压力 Q1 其二是老顶形成的压 力 Q2 如果直接顶比较完整 在荼面煤壁上面的直接顶呈悬壁 工作面煤壁上方的直接顶 已经断裂 则 Q1 由支架单独承受在支架之后冒落 当直接项在支架之后冒落时 老顶呈 悬臂状态 由老顶形式的悬壁一端顶支承在直接顶垮落后的碎矸上 另一端则支承在支 架和煤壁上方直接顶上 并形成载荷 Q2 随着煤壁的推进 老顶悬露长度加长 Q2 在增 加 当老顶悬落达到一定长度后 其自重使其断裂 于是老顶悬露变短 Q2 降到最小值 在采煤工作面连续开采过程中 Q2 由小到大再由大到小 周而复始 液压支架的结构和支架液压系统必须保证液压支架液具有完全适应顶板变化性能 采煤机采过一个截深之后 支架前移一个步距 此时顶板尚无下沉现象 支架以初撑力 支撑顶板 此后顶板开始下沉 破碎或断裂 支架承载加大 直到立柱下腔压力达到安 全阀调值 安全阀释放 出现支架的 让压 现象 这时立柱以 工作阻力 支护顶板 具体工作征如图 3 1 所示 图 3 1 支架的工作特征曲线 由上述液压支架的工作状态可知 支架承受的外载荷是顶板下沉形成的 在顶板下 沉过程中 支架顶梁与顶板有相对滑动现象 支架仅受垂直于顶梁的力 还受平行顶梁 的力 为了设计方便 要对支架的载荷和支架本身进行简化 现概述如下 1 把支架简化成一个平面杆系结构 为了偏于安全 计算时把外载荷视为集中载荷 2 顶梁 底座与顶板被认为均匀接触 载荷沿支架长度方向接线规律分布 沿宽度 方向均匀分布 3 通过分析和计算可知 掩护梁顶矸石的作用为只能使支架实际支护阻力降底 所 以在受力计算时不计 4 产生作用在顶梁水平力的原因有两种 一种是由于支架让压回缩 顶梁运动轨迹 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 26 为近似双纽线 顶梁与顶板在产生相对位移 顶板给予顶梁水平摩擦力 另一种是由于 支架有向煤壁倾倒可能时 受到水平摩擦力 5 按不同支护高度时各部件最大受力值进行受力分析 4 2 支掩式支架的受力分析 当支架撑牢在顶底板之间时 取整体某一部分为分离体 皆处于平衡状态 据此 把支架化成平面矸系进行受力和计算 图 3 2 支掩式液压支架整体受力 4 2 1 顶梁合力 Fn 及其作用点位置 1 首先取前梁为分离体进行受力分析 如图 3 3 所示 图 3 3 前梁为分离体受力图 求 a 点的内力 Y aX 3 1 FmWcos kP 式中 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 27 X 前梁 a 梁点所受水平力 KN 待求a P 前梁千斤推力 P 314 16KNk k 前梁千斤顶水平倾角 0 0 顶梁千斤顶板摩擦系数 0 3 Fm 前梁千斤顶所受集中力 KN 3 2 FmYak sin Y 前梁点受垂直力 KN 待求a 7 3 3 21 hwLPF 式中 h 前梁千斤顶铰接点距顶梁距离 取 330mm1 前后梁铰点距顶梁距离 取 85mm2 前梁长度 取 900mmL 2 取后梁为分离体进行受力分析 如图 3 4 所示 7 3 4 akbanb xBPpFx cossin2 3 5 21coyb 式中 后梁所受集中力 KN 待求b 后梁所集中力 KN 待求n 前排立柱的合力 2035 76 KN aPaP P 后排立柱的合力 P 2035 76 KN b b 的反作用力 K 的反作用力 aYX ba 后梁 b 点所受垂直力 KN 待求by 7 图 3 4 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 28 由式 3 4 d 3 5 得 tg 3 6 bxy akban bxBppwFy cossin2121 x 3 7 nkaab Fhphlyhp l si ico 632642652 41546 式中 瞬心角 度 x 后梁集中力作用点与顶梁后端之距 mm 待求 h 掩护梁与顶梁铰点与顶梁上表现之距 h 160mm6 6 前排立柱上铰点与顶端后端之距 1350mm4l 4l 后排立柱上铰点与顶梁后端之距 300mm5L 5L 前排立柱上铰点与顶梁上表面之距 200mm 后排立柱上铰点与顶梁上表面之距 200mmh h 前排立柱上铰点与前后梁铰点之距 800mm 2 2 4 2 2 前后连杆力 F 56 取掩护梁为分离体进行受力分析 如图 3 5 所示 8 3 8 4436sincoatgarxb 式中 F 后连杆力 KN 待求6 a 前连杆与水平面的夹角 度3 a 后连杆与水平的夹角 度4 的反作用力 bYX ba 8 3 9 3465sin aFYb 式中 F 前连杆力 KN 待求5 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 29 图 3 5 掩护梁分离体受力 图 3 6 底座分离体受力 4 2 3 底座合力大小及其作用点位置 取底座为分离体进行受力分析 如图 3 6 所示 8 3 1 91835983572 767291 sin coscos coin inFwhFLahaLaPpphpxbba 10 式中 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 30 底座集中力大小 KN 待求 1F F F 的反作用力 5 x 底座集中力距底座后端距离 mm 待求 L 前后立柱下铰点之距 L 863mm 6 6 后排立柱下铰点与底座后端之距 1050mm7 7L 前后连杆下铰点小平距离 825mm8 8 前后立柱下铰点距底座下平面之距 183mm h h 前连杆下铰点距底座下平面之距 650mm 后连杆下铰点距底座下平面之距 220mm9 9 的反作用力baP ba F 3 11 mn 1 将式 3 10 3 11 联立可得 XF 1 4 2 4 顶梁载荷分布 由于顶梁与顶板接触情况不同 载荷实际分布很复杂 一般情况下 前梁载荷分布 为三角形 后梁为梯形 为了计算方便 假设顶梁于顶板均匀接触且载荷为线性分布 假设顶梁长度为 顶板的集中载荷为 其作用点距顶梁后端为 gL1FX 1 当 Lg 3 时 载荷分布为三角形 如图 3 7 所示 顶梁前端比压为零 后端比压 X 为 2q 8 10 3 12 mxBFq321 3 式中 顶梁后端比压 mpa 待求2q B 顶梁宽度 Bm 1500mmm 2 当 Lg 3 X Lg 2 时 载荷呈梯形分布 如图 3 8 所示 顶梁前端比压 为 1q 8 10 3 13 mBxFq lg 26 1 3 式中 顶梁前端比压 Mpa 待求1 顶梁后端比压为 2q 321210lg 64 mBxLF 3 14 3 当 X Lg 2 时 载荷呈矩形分布 如图 3 9 所示 顶梁前后端比压相等 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 31 21q 为 9 3 15 32110 mBLgF 4 当 Lg 2 X 2Lg 3 时 载荷呈梯形分布 如图 3 10 所示 顶梁前端比压 1q 9 为 3 16 3210 lg 6 mBxFq 顶梁后端比压为 9 321210 lg 64 mxLq 3 17 5 当 2Lg 3 X 时 载荷呈三角形分布 如图 3 11 所示 顶梁后端比压为零 顶梁 前端比压 为 1q 9 q 3 18 30 32 mBxLgF 4 2 5 支护强度计算 支护实际支护强度如下式计算 9 310 mBLgFq 3 19 式中 顶梁前端至煤壁的距离 mm Bm 支架支护宽度 支架间距 mm 其它符号意义同前 由于工作阻力和支护面积因支架支撑高度不同而异 故支护强度也是如此 支架实 际高度与理论支护强度的应在 5 之间 4 2 6 底座平均接触比压 顶板对支架的巨大载荷经由支架传到底板 在支架底座与底板间具有一定比压 1 底座平均接触比压 底座对底板的平均比压按下式计算 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 32 3 20 310 ddbLRq 式中 dq 底座对底板平均比压 Mpa R 底座对底板合力 与底座对底座合力 成作用力与反作用力 KN 1F L 底座长度 mmd b 底座当量宽度 mm 底座型式如图 3 12 所示 以下式计算 9 b dLdhB 212 整理得 b ddhB 212 2 底座最大最小接触比压 假设底座对底板均匀接触且载荷为线性分布 a 当 Lg 3 时 底座比压呈三角形分布 如图 3 13 所示 X 底座后端比压为 3 22 dbxFq 325 310 式中 底座后端比压 Mpa5 其它符号意义同前 b 当 Lg 3 Lg 2 时 底座比压呈倒梯形分布 如图 3 14 所示 X 底座前端比压为 3 23 31410 26 dbLxFq 底座后端比压为 3 24 3 21510 6 bdLxq 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 33 式中 底座前端比压 Mpa4q c 当 Lg 2 2Lg 3 时 底座比压呈正梯形分布 如图 3 15 所示 X 底座前端比压为 1 3 25 3140 6 2 bdLxFq 底座后端比压为 3 26 321510 6 bdLxq d 当 2Lg 3 时 底座比压呈三角形分布 如图 3 16 所示 X 底座前端比压为 3 27 3410 32 dbxLFq 求出底座的最大比压后 要与底板允许最大比压进行比较 底座最大比压应小于底板 允许比压 图 3 7 图 3 8 图 3 9 图 3 10 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 34 4 2 7 支护效率 支护效率按下式进行计算 3 28 PF1 式中 P 支架的名义工作阻力 KN 支护效率 其它符号意义同前 4 3 支架受力计算 4 3 1 原始数据 a 不随支护高度 H 而变的数据见表 3 1 注 表中 长度单位 mm 面积单位为 m 为的单位为 KN2 表 3 1 P P K p aP bp 拉 P 推 h1h2h3h4h5h6h7h8h9 203 5 75 203 5 75 16 0 22 31 4 16 3 30 8 5 3 30 2 00 2 00 1 60 1 83 6 50 2 20 L 1L 2L3L4L5L6L7L8LhLdB B2A 900 800 20 0 13 50 3 00 8 63 1 050 8 25 2 150 2 370 1 500 1 200 4 8 b 随着支护高度 H 而变化的数据 见表 3 2 H a 1a 2a 3a 4 1 3200 6 0 2 6 62 80 15 2 300 2 3670 6 76 3 15 55 72 1 5 278 3 3470 7 20 3 35 48 5 65 3 280 4 3270 7 60 3 47 42 2 58 2 4 7 287 5 3070 8 00 3 54 36 8 52 7 3 295 6 2150 8 64 3 76 31 47 5 0 2 300 注表 3 2 中数据在根据图 3 18 中量取得到的 图 3 18 比例为 1 10 4 3 2 不同支护高度时 各参数的计算 1 支护高度 H 3200 时 各参数年的计算 计算中 前梁千斤顶的作用力 Pk 取工作阴力时的推力 Pk 314 6KN 顶梁与顶板之间 底座一底板之间的磨擦系数 W 均取 w 0 3 顶梁所受集中力 F 由式 3 3 得 1 中国矿业大学成人教育学院 2014 届毕业设计 35 Fm KN01 853 09614 由式 3 1 得 x P F W 314 16 88 01 0 3 287 76KNakm 由式 3 2 1 y 314 16 sin0 88 01 88 01KNa0 由式 3 6 得 Fn 314 16 2035 75 sin6 0 sin2 6 292 35 tg15 22 153 0tg 72 69 2035 75 cos6 0 cos2 6 994 54 KN 由式 3 4 得 x 4259 40 0 3 2035 75 sin6 0 sin2 6 314 16 cos0 292 35b 994 54 KN 由式 3 5 得 1 y 4259 60 72 69 2035 75 cos6 cos2 6 b 273 94 KN 由 F F F1nm 4259 60 88 01 4347 61 KN 由式 3 7 得 1 X 4259 60 0 3 160 2035 75 cos6 0 1350 2035 75 cos2 6 30060 4259 2035 75 sin6 200 160 2035 75 sin2 6 200 160 88 01 800 1350 287 76 160 85 314 16 330 160 769 96 mm 由式 3 8 得 F 3221 119 KN 6 0008sinco294