资源描述
1目录1. 水轮机31.1 特征水头的确定.31.2 水轮机选型.41.3 水轮机蜗壳及尾水管61.4 调速设备及油压设备选择72 发电机82.1 发电机的尺寸估算82.2 发电机的重量估算.103 重力坝非溢流坝段103.1 坡面设计.103.2 荷载计算 133.2.1 设计洪水位下荷载 .133.3 稳定验算.143.4 坝内廊道及坝基处理 193.4.1 坝内廊道 .193.4.2 坝基处理 .193.4.3 坝体分缝 204 重力坝溢流坝段 .204.1 剖面设计 .204.1.1 堰顶高程的确定 204.1.1.1 设计洪水位下 204.1.3 堰面曲线 214.1.4 下游反弧段 22校核洪水位 244.2 溢流坝消能抗冲刷措施 254.2.1 挑距 .254.2.2 冲坑 .254.2.3 导墙高度 .255 水电站厂房结构计算 .265.1 主厂房的特征高程 .265.1.1 水轮机安装高程 .265.1.2 尾水管底板高程 .265.1.3 水轮机层地面高程 .265.1.4 定子安装高程 .265.1.5 发电机层地面高程（定子埋入式） .265.1.6 装配场地面高程 .26装配场与发电机层同高 212.05m。 .265.1.7 吊车轨顶的高程 .265.1.8 厂房顶部高程 .2625.2 水电站主厂房长宽尺寸的确定 .275.2.1 主厂房宽度的确定 .275.2.2 主厂房长度的确定 .276 水电站引水建筑物 .296.1 进水口高程 296.2 压力钢管的布置 296.3 压力钢管的厚度 306.4 拦污栅及进水口闸门的设计 306.5 通气孔的面积确定 317 专题 发电机机座结构稳定计算 .327.1 荷载327.2 机墩静力计算 347.2.2 垂直正应力 .347.2.3 剪应力 .357.2.4 主拉应力 .357.2.5 应力校核 .357.3 机墩动力计算 367.3.1 机墩强迫振动频率 .367.3.2 机墩自振频率 .367.3.3 共振检验与动力系数确定 .377.3.4 振幅检验 .387.4 配筋.3931 水轮机1.1 特征水头的确定1. 在校核洪水位下, 四台机组满发，下泄流量 Q=13500m3/s,由厂区水位流量关系可得，尾水位 尾 =220.20m， 库 =292.2mH1=0.98( 库 尾 )=0.98(292.2220.2)=70.56m2, 在设计洪水位下，四台机组满发，下泄流量=11000 m3/s,由厂区水位流量关系得, 尾水位 尾 =217.9m, 库 =290.5mH2=0.98( 库 尾 )=0.98(290.5217.9)=71.148m3, 在设计蓄水位下,一台机组满发，由下列式子试算出该情况下对应的下泄流量和水头N=9.81QHH=0.99( 库 尾 ) 尾= f (Q)= 水 电 =0.950.9列表试算，得Q(m3/s) 库 (m) 尾 (m) H(m) N(万 kw)80 284.5 202 80.85 5.3570 284.5 201.94 80.909 4.6872 284.5 201.95 80.90 4.8271 284.5 201.945 80.904 4.75当下泄流量为 71 m3/s 时，一台机组满发，对应水头为 80.904m.，即H3=81.26m.4.在设计蓄水位下，四台机组满发，试算该情况下对应的下泄流量和水头，列表试算Q(m3/s) 库 (m) 尾 (m) H(m) N(万 kw)225 284.5 202.9 79.968 14.875395 284.5 203.5 79.38 25.92240 284.5 203 79.87 15.85288.1 284.5 203.1 79.772 194当下泄流量为 288.1 m3/s 时，四台机组满发，对应水头为 79.772m，即H4=79.772m。5.在设计低水位下，一台机组满发，试算该情况下对应的下泄流量和水头，列表试算Q(m3/s) 库 (m) 尾 (m) H(m) N(万 kw)80 264 202 62 4.1240 264 203 59.78 11.86191.6 264 202.8 59.976 9.594.7 264 202.1 60.662 4.75当下泄流量为 94.7m3/s 时，一台机组满发，对应水头为 60.662m，即H5=60.662m.6.在设计低水位下，四台机组满发，试算该情况下对应的下泄流量和水头，列表试算Q(m3/s) 库 (m) 尾 (m) H(m) N(万 kw)288.8 264 203.1. 59.682 14.25395 264 203.5 59.29 19.363365 264 203.4 59.388 17.922387 264 203.45 59.339 19当下泄流量为 387m3/s 时，四台机组满发，对应水头为 59.339m，即H5=59.339m.综上，H max=80.904m，H min=59.399m坝后式水电站 Hr=0.95Hav=66.74m1.2 水轮机选型根据水头变化范围 59.339m80.904m,在水轮机系列型谱表 33.表 34 中查出合适的机型为 HL220.HL220 型水轮机的主要参数选择1. 转轮直径 D1 计算查水电站表 36 和图 312 可得 HL220 型水轮机在限制工况下单位流量 Q11M=1150L/s，效率 =89.0%，由此可初步假定原型水轮机在该工况下单位流量 Q11= Q11M=1150L/s，效率 =91.3%。发电机的额定效率取为 gr=98%,Nr=Ngr/ gr=47500/98%=48469.39kw5D1= = =2.938mr1N9.8QH913.0746.15.8939选用与之接近而偏大的标称直径 D1=3.0m.2. 转速 n 计算 查水电站表 34 可得，HL220 型水轮机在最优工况下单位转速n110M=70.0 r/min,初步假定 n110=n110M=70.0r/min,Hav=66.74m,D1=3.0m.n= = =195.57r/min10avHD0.3257选择与上述计算值相近而偏大的同步转速 n=214.3r/min。3. 效率及单位参数修正查表 36 可得 HL220 型水轮机在最优工况下的模型最高效率为 Mmax =91%模型转轮直径 D1M=0.46m max=1-(1- Mmax) =94.6%15MD则效率修正值为 =94.6%-91.3%=3.3%。考虑到模型与原型水轮机在制造上的差异。常在已求得的 值中再减去一个修正值 ，现取 =1.0%，可得修正值为 =1.8%，原型水轮机在最优工况和限制工况下的效率为 max= Mmax+=91%+2.3%=93.3%= M+=89%+2.3%=91.3% 与上述假定值相同单位转速的修正值=( -1)=（ -1）=0.01110Mnmax913.0由于30000Nm属大型调速器。调速柜、主接力器、油压装置三者分别选择。1.4.2 接力器选择大型调速器常采用两个接力器来操作导水机构，油压装置额定油压2.5Mp，接力器直径ds=D 1 =0.033 =0.404m (b0/D1=0.25)0maxbH25.094.8选用与之接近而偏大的 450mm 的标准接力器。接力器最大行程 Smax=(1.41.8)a0max，由n11r=78.58r/min,Q11max=1081L/s,在模型综合曲线上查得，a0max=a0Mmax =30 =1970MDZ324.6Smax=(1.41.8)a0max=1.5197=296两接力器总容积为 VS= = 0.4520.3=0.094m32max1sd1.4.3 调速器的选择8主配压阀直径 d=1.13 =0.077 （T s 为导叶从全开到全关的直线关闭TsVm时间，取为 4s） ，选用 DT801.5 油压装置压力油罐的容积 Vk=（18 20）V s=（1820）0.094=1.6921.88m 3，选用 HYZ2.52 发电机2.1 发电机的尺寸估算额定转速 n=214.3r/min150r/min，选择悬式发电机。查表，对应 SF65-28/640,功率因数 cos=0.90.则发电机额定容量 Sf 为Sf=Nf/cos=47500/0.9=55882.35kVA2.1.1 主要尺寸估算1. 极矩 = =60.15cm4451.92fjSKp2. 定子内径 DiDi= =536.37cm1458.33. 定子铁芯长度 ltlt= =177.73cm (查表 71，C 取 5.510-6)26.5.10243fieSCn定子铁芯长度 lt 主要受发电机的通风冷却和运输条件的限制。当 lt/3 时，通风较困难；当 lt/2.5m 时，一般采用现场叠装定子。4 定子铁芯外径 Dane166.7rpm Da=Di+=536.37+60.15=596.52cm92.1.2 外形尺寸估算2.1.2.1 平面尺寸估算1.定子基座外径 1.10 满足条件2589.67301)-(17.0应力条件T=57.87M1=645579.4M2=193205M3=168839M4=18316M5=78658.7M6=52529.316M=471068.8静水压力Mpx=-625006.14Mpy=62837扬压力MI=32484 M2= 57696.58上游点 = + =432Kpa1yTwM26下游点 = - =1082.4Kpa2yw262.折坡处W=3075.21+9200.25+16675.45=28950.91静水压力P 上 x=1/29.8 =15093.225.4扬压力U1=1019.8U2=67.9875稳定分析w=28950.91 U=1087.7875K= =1.381.10 满足条件pUwf)(应力分析T=41.625M1=50125.9 M2=149964.1 M3=15007.9静水压力Mpx=15093.21/355.5=279224.2扬压力M1=19172.24M2=335.39m=-8363417上游点 = + =405.9 Kpa1yTwM26下游点 = - =985.1Kpa2yw263 正常蓄水位 284.5m校核洪水位下1 坝基面1 自重 G1=3075.21 G2=9200.25 G3=16675.45 G4=2878.45G5=34236.56 G6=10775.31静水压力上游 Px=1/29.81 =349875.842Py=1/29.817（84.5+49.5）=4596.2下游 Px =1/29.813.13.1=47.089Py=1/29.813.13.10.75=35.32扬压力U1=1/2（3.1+20.35+3.1）9.81=8318.9U2=1/2（20.35+3.1+84.5）119.81=5818.3稳定分析K= =1.351.10 满足pUwf)(应力分析T=74.88M1=79770.9M2=238654.5M3=176176M4=94346M5=329612M6=215258上游 Mpx=3498784.5/3=985467.2Mpy=4596.2(37.44-2.3)=161050.8下游 Mpx=47.13。1/3=48.67Mpy=35.32（37.44-1）=1287318扬压力U1=8318.9（37.44-11-63.88/3-1）=34496U2=5818.33.88/3-1）=（37.44-3.8）=195727.6上游点 = + =710.7 Kpa1yTwM26下游点 = - =1465.3Kpa2yw262 下游尾水面自重 G1 =3075.21 G2=9200.25G3=16675.45 G4=2391.4G5=31204 G6=8967.7静水压力上游 Px=1/29.81（284.5-203.1）=32467Py=4092.2扬压力U1=9.811/281.40.2561.93=6175.3U2=9.811/2（81。40.25+81.4）10=4985.75稳定分析K= =1.391.10 满足条件pUwf)(应力分析T=71.93M1=75235 M2=225084M3=152830.5 M4=74839M5=262129 M6=179488.5上游Mpx=3246781.3/3=879855.7Mpy=4092.2（71.93/2-2.4）=137354.7下游M1=6175.3（71.93/2-10-61.93/3）=32863M2=4985.75（71.93/2-3.8）=160366.6上游点 = + =674 Kpa1yTwM2619下游点 = - =1428Kpa2yTwM263 折坡面自重 G1=3075.21 G2=9200.25G3=16675.45静水压力上游 Px=1/29.81（284.5235） （284.5-235）=12018.5扬压力U1=9.811/212.37538=2306.6U2=9.811/2（12.375+49.5）3.6=1091稳定分析K= =1.401.10 满足条件pUwf)(应力分析M1=50126 M2=144960M3=91715静水压力Mpx=12018.549.5/3=198305扬压力2306614=32292.4109118=19638上游点 = + =568.9 Kpa1yTwM26下游点 = - =822.1Kpa2yw263.4 坝内廊道及坝基处理3.4.1 坝内廊道灌浆廊道距坝底 4.5m，距上游坝面 9m，廊道宽 3m，高 4m。由于下游尾水位较高，产生较大的扬压力，为增加坝的安全稳定，在坝基面上设两个基础排水廊道以减小扬压力。两廊道距上游坝面距离分别为 27m，45m20沿灌浆廊道向上，间隔 20m 布置一层廊道，共分 3 层，每层纵向廊道布置向下游延伸的横向廊道，并在下游再布置一条纵向贯穿廊道作为连接。非溢流坝段除底层廊道横向不贯穿至下游外，其余横向廊道均贯穿，非溢流坝段横向廊道连接两排纵向廊道。廊道尺寸宽 2.50m，高 4.00m，由于上游坝面倾斜，故廊道上下并非垂直布置，而是向下游倾斜，这使得排水管亦倾斜布置，但角度不大，在允许的范围内。3.4.2 坝基处理重力坝承受较大的荷载，对地基要求较高。然而天然基岩经受长期地质构造运动及外界因素的作用，多少存在着风化，节理，裂隙，破碎带等缺陷，因此，必须对地基进行适当的处理。地基处理一般包括坝基开挖清理，对基岩进行固结灌浆和防渗帷幕灌浆，设置基础排水系统，对特殊软弱带如断层，破碎带和溶洞等进行专门的处理。紧水滩峡谷而岸风化层零星分布，一般厚 0.52 米，所以坝基开挖比较容易帷幕灌浆作用是降低坝基的渗透压力，减少渗透流量，防止坝基内产生机械或化学管涌。帷幕灌浆是在靠近上游坝基布设一排或几排钻孔，利用高压灌浆填塞基岩内的裂隙和孔隙等渗水通道。防渗帷幕的深度因根据基岩的透水性，坝体承受水头和降低坝体渗透压力的要求确定。此外在基岩表面设置排水廊道。3.4.3 坝体分缝横缝将坝体沿坝轴线方向分成若干坝段，其缝面常为平面，不设键槽，不进行灌浆，使各坝段独立工作。缝的宽度器取 1cm，横缝间距为 20m，横缝止水用两道金属止水片（紫铜片或不锈钢片）和一道防渗沥青井。纵缝是为了适应混凝土的浇筑能力和减小施工期温度应力而设置的临时缝。本设计采用两条垂直纵缝，详细见图纸。为了加强坝体的整体性，缝面一般设置键槽，槽的短边和长边大致与第一及第二主应力相交，使槽面基本承受正压力。且键与槽互相咬合，可提高纵缝的抗剪强度。4 重力坝溢流坝段4.1 剖面设计4.1.1 堰顶高程的确定4.1.1.1 设计洪水位下Qs=11000 m3/s Qo=246.99 m3/s2111000-0.9 247=10777.7m 3/s 0Qs当河谷狭窄、岩石坚硬、且下游水深较大时，应选择较大的单宽流量，本工程所处河谷狭窄、坝址两岸地形对称，岩性均一，较新鲜完整，风化浅，构造不甚发育，水文地质条件较简单，故属工程地质条件较好的坝址。单宽流量取为 150 。3/msLQ/q71.8m 我国目前大中型混凝土重力坝，溢流孔净宽一般常用 812m 。本设计采用溢流式厂房，其四个压力水管的进水口布置在溢流坝闸墩之下，这种布置方式进水口闸门及拦污栅的提降与溢流坝顶闸门的操作互不干扰，布置和运行都比较方便，采用这种布置方式时，闸墩的厚度必须考虑布置进水口闸门井和拦污栅的需要，厚度需要增大，四个闸墩的尺寸相应的加宽定为 6m，根据之前确定的一个机组段长度为 14.5m，确定这四个闸墩间的溢流孔净宽为 8.5m，根据初步确定的溢流前缘的宽度 71.8m，再设置四个净宽为 12m 的溢流孔。其余的四个闸墩宽度取为 3m，边墩宽度取为 2m。最后确定的溢流前缘总净宽为8.53+124=73.5m溢流坝长 Lo=73.5+32+64+22=107.5 m计算堰上水头：230HgmLQ求得 H=15.86m流速水头： 2gVo堰顶高程=290.5-15.86=274.84m4.1.2 堰顶高程及闸门尺寸综上堰顶高程为 274.84m闸门高度=正常蓄水位-堰顶高程+安全超高=284.5-274.84+（0.30.5）=10m 取10m。工作闸门一般布置在溢流堰顶点，以减少闸门高度。为了避免闸门局部开启时水舌脱离坝面而产生真空，将闸门布置在堰顶偏下游一些，以压低水舌使其贴坝面下泄。检修闸门位于工作闸门之前，为便于检修，两者之间留有 13m 的净宽，本设计取净宽1.5m。224.1.3 堰面曲线溢流面曲线采用的为 WES 曲线，其曲线方程为：yKHXndn1即： 85.23xy最大运行水头 max=292.20-274.84=17.36mmaxH校 核 洪 水 位 堰 顶 高 程定型设计水头 ，为使实际运行时 m 较大而负压绝对值较小，对于 WES 剖面设计，d常取 =（0.75 0.95） ，取 =15mdmaxHd堰顶与上游采用三圆弧连接，参数如下表所示表 2-1 三圆弧参数R1=0.5Hd=8.5 R2=0.2Hd=3.4 R3=0.04Hd=0.68B1=0.175Hd=3.122 B2=0.27Hd=4.698 B3=0.281Hd=5.013堰面形态如下图所示：23图 2-1 堰面形态4.1.4 下游反弧段由于采用厂房顶溢流式，反弧段的高程应结合厂房的顶高程，根据厂房部分的计算，反弧段的底高程为 230.0m。200cchgqTTo=校核洪水位-230+ =62.2v试算 hc0：假定：hc 0=3 To=106.3 假定：hc 0=4 To=62.10 假定：hc 0=3.9 To=65.02假定：hc 0=3.95 To=62.93假定：hc 0=3.92 To=62.2试算得：hc 0=3.92反孤段半径 R=（4-10）hco=15.68-39.2取 mR3鼻坎挑角 ，取52030坎顶高程 。 mHo24)cs1(24图 2-2 溢流坝剖面图41.5 应力与稳定分析面积=1/23085+1/2357+1/26048=2837.5设计洪水位上游 静水压力 Px= 9.811/2=40173.22)05.9(Py=5012.9下游 Px=1/29.8117.917.9=1571.61Py=1/29.8117.917.90.75=1178.71扬压力U1=1/29.81（17.9+18.15）74=13071.73U2=1/29.81（18.15+90.5）11=5862.2稳定分析K= =1.191.10 满足条件pUwf)(应力分析W1=104868.75 W2=1089.27W3=524520静水压力25上游 Mpx=1211891 Mpy=171540下游 Mpx=9377 Mpy=38856扬压力U1=84966.05 U2=225694.7上游点 = + =60.3 Kpa1yTwM26下游点 = - =1654.3Kpa2yw26校核洪水位上游 静水压力 Px= 9.811/2=42153.4)0.9(2Py=5012.9下游 Px=1/29.8120.2020.20=2083.61Py=1/29.8120.2020.200.75=2163.73扬压力U1=1/29.81（20.20+18.15）74=14273.73U2=1/29.81（18.15+92.20）11=6342.2稳定分析K= =1.211.10 满足条件pUwf)(应力分析W1=104868.75 W2=1089.27W3=524520静水压力上游 Mpx=1211891 Mpy=171540下游 Mpx=9377 Mpy=38856扬压力U1=84966.05 U2=225694.7上游点 = + =89.3 Kpa1yTwM2626下游点 = - =1345.3Kpa2yTwM264.2 溢流坝消能抗冲刷措施4.2.1 挑距h1= 3.92 h2=33m 89.0158.90125037.0Kzl632hgvc931.c挑距: =124.94m2121121 sincosino/ hgvvgL 4.2.2 冲坑 97.4.21.089.tHhKtrr由于下游基岩质量较好，且水流沿河道较平顺，故抗冲刷措施比较简单。只需在溢流坝与非溢流坝交界处设 2.00m 宽的导水墙，下游岸坡做简单防浪措施即可。4.2.3 导墙高度 掺气水深 ha=hc=3.923mh 导 =3.923+1=4.923m 取 h 导 =5.0m5 水电站厂房结构计算5.1 主厂房的特征高程5.1.1 水轮机安装高程27=Hs+ +bo/2=202.1-0.436+0.75/2=202.04尾5.1.2 尾水管底板高程 mhbZs 83.19.725.03912.20101 5.1.3 水轮机层地面高程= +1.69+ 1=204.7325.1.4 定子安装高程+进人孔高（2m）+圈梁高（1m）=207.73m12Z5.1.5 发电机层地面高程（定子埋入式）上机架高度=207.73+2.98+1.34=212.05m定 子 高 度23Z5.1.6 装配场地面高程装配场与发电机层同高 212.05m。5.1.7 吊车轨顶的高程 轨顶高程取决于发电机主轴长度和发电机露出地板部分的高度，还要留有 0.80m 的安全距离，以保证起吊时不会碰到其他机组或墙壁。本电站厂房轨顶高程为=221.29m。65.1.8 厂房顶部高程 厂房顶高程是在轨顶高程的基础上加上起重机高度和屋面结构的厚度，并留有一定空间。本电站厂房顶部高程为 =230.0m。75.2 水电站主厂房长宽尺寸的确定285.2.1 主厂房宽度的确定主厂房宽度由发电机层、蝸壳层、起重机跨度分别决定a. 由蜗壳层决定的厂房宽度： 上游侧宽度：l 1=机组中心线至上游涡壳外缘尺寸+涡壳外包混凝土+外墙厚=9.416m下游侧宽度：l 2=机组中心线至下游涡壳外缘尺寸+涡壳外包混凝土+外墙厚=8.738m主厂房宽度：L=l 1+l2=18.154m 。b. 由发电层决定的厂房宽度L=风罩直径+2通道宽度+外墙厚=10.36mc. 选择桥吊跨度为 16m，根据前面算出的发电机转子重量,选择 2100（t） ，跨度为16m 的双小车桥式起重机。装配厂宽度：采用与主厂房宽度相同 。综上可得：桥吊跨度为 16 米，再加上边墙厚度，得主厂房宽度 19 米。装配厂宽度：采用与主厂房宽度相同 19m 。5.2.2 主厂房长度的确定5.2.2.1 机组间距 1L机组间距由蜗壳层，尾水管层和发电机层共同决定。机组段长度 11maxaxL式中， 、 机组段沿厂房纵轴线方向，在机组中心线两侧的最大尺寸。maxLax蜗壳层： max34516iiLR式中 、 蜗壳沿厂房纵轴线方向，在机组中心线两345iR165i侧的最大尺寸蜗壳四周的混凝土厚度，取为 1m。=13.380m1maxaxL29尾水管层： maxa2xBL式中 尾水管宽度度， ；B8.16尾水管混凝土边墩厚， 。=11.24m1maxaxL发电机层： axma2xbL式中 发电机风罩内径， =9.4m发电机风罩壁厚， =0.5m两台机组之间风罩外壁净距，一般取 1.52.0m， b=14.36m1maxaxL经比较，确定机组段长度为 14.5m。5.2.2.2 端机组段长度端机组段的附加长度：L=（0.21.0）D 1式中 转论直径，m。 （ D=3.0m）1考虑到下部块体在端部设置了检修集水井和渗漏集水井，根据需要，附加长度取为 1.0m5.2.2.3 主厂房总宽度装配场长度 L=（1.01.5.）L =（1421）m ，考虑发电机转子，发电机上机架，水轮1机转轮，水轮机顶盖的尺寸，确定装配场的宽度为 20.8m主厂房总长度=414.5+20.81.50=79.8ln21306 水电站引水建筑物6.1 进水口高程水电站进水口在枢纽中的位置，应尽量使入流平顺，对称，不发生回流和漩涡，不出现淤积，不聚集污物，而泄洪时仍能正常进水。本电站采用坝式进水口有压进水口应低于运行中可能出现的最低水位，并有一定淹没深度，以免进水口前出现漏斗状吸气漩涡并防止有压引水道内出现负压。不出现吸气漩涡的最小淹没深度为 Scr=cv = 7.16m。 d8.312.60则进水口底高程为 264-7.16=257.84m6.2 压力钢管的布置引水建筑物为压力钢管，采用单机供水压力钢管经济内径：mHQD52.41.607925.373max坝内埋管的经济流速为 57 ，蜗壳进水口的直径为 3.8m，综合考虑经济流速/s和蜗壳进水口直径，确定坝内埋管的直径为 3.8m，对应管内流速为 6，94 ，满足经/s济流速要求。进水口由拦污栅，进口段，渐变段及输水管组成。进口采用三面收缩，底部水平的方式。顶部采用 1/4 椭圆曲线，方程为 +215.x=1 256.1y渐变段水平，由矩形闸门段到圆形钢管段采用圆角过渡，渐变段长度为 6.6m。进口段水平，总长度为 12.15m 。后接压力钢管圆弧转弯段，进口中心线高程为 252.94m，轴线处转弯半径R=10m，转角 = 53。后接斜直管段，轴线与下游坝坡平行，长 53.40m。再接圆弧转弯段，轴线处转弯半径 R=10m，转角 =53。后接水平段至蜗壳，水平段中心线高程为 202.19m。在钢管进入厂房前设一伸缩节，以适应变形。6.3 压力钢管的厚度钢管计算厚度：=180.77 235.110fdR
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