资源描述
摘 要乌溪江水电站坐落于浙江省乌溪江，湖南镇，属于梯级开发电站，根据地形要求，其开发方式为有压引水式。坝区地质条件较好，主要建筑物（混凝土非溢流坝） ，泄水建筑物（混凝土溢流坝） ，引水建筑物（有压引水遂洞，调压室） ，地面厂房。水库校核洪水位 240.250m（万年一遇） ，相应的下泄流量 10600m3/s；设计洪水位 238m（千年一遇） ，相应的下泄流量 4800m3/s；设计蓄水位 230.0m。本设计确定坝址位于山前峦附近，非溢流坝坝顶高程 242m，坝底高程112.00m，最大坝高 130m，上游折坡坡度为 1：0.2，下游坝坡坡度为 1：0.8，溢流坝堰顶高程 223m。引水隧洞进口位于坝址上游凹口处，遂洞全长 1100m。洞径 8.4 m，调压室位于厂房上游 250m 左右处，高程 250m 的山峦上，型式为差动式。厂房位于下游狄青位置。设计水头 94.92m，装机容量 44.8 =19.2 万 kw，主厂房总宽 16m，总长 61.8m。水轮机安装高程 115.88 m，水轮机层地面高程118.77m，发电机层高程 125.82m，装配场层与发电机层同高,，高低于下游校核洪水位 130.4m，故须在下游设挡水墙。厂房附近布置开关站，主变等。受地形限制，尾水平台兼作公路用，坝址与厂区通过盘山公路连接，形成枢纽体系。另外，本设计还对调压室结构计算并绘制了调压室布置图。关键词：水利枢纽；挡水建筑物；泄水建筑物；稳定；应力；水轮机；选型；引水隧洞；调压室；厂房。2AbstractThe Wuxijiang hydropower station is located in HuNan Town in ZheJiang province ,which belongs to a chain of exploitation .According to the demand of topographic form ,I choose diversion hydropower station . The geology condition is good .The main construction conclude the water retaining structure (the concrete non over-fall dam) ,the release works (the concrete over fall dam) ,the diversion structure (pressure seepage tunnel ,the surge-chamber ) ,and the surface power station .The check level is 240.25m ,its corresponding flow is 10600m3/s . The design water level is 238 m ,its corresponding flow amount is 4800 m3/s. The regular water retaining level is 230m .The dam site is near the former saddle .The crest elevation of the non-over-fall dam is 242 m ,and the base elevation is 112.0m ,The max height of the dam is 130m , The upstream dam slope is 1:0.2 ,the downstream dam slop is 1:0.8 ,the spillway crest elevation is 223m .The inducer of the seepage tunnel is located at the recess place ,The length of tunnel is 1100m ,the diametric of which is 8.4 m .The surge-chamber is located at the mountain , which is 250m from the work shop building and is type is differential motion.The workshop building is located at downstream ,the design level of the turbine is 94.92 m , the equipped capacitor is 44.8 =19.2kw ,the clean width is 16m , its whole length is 61.8m . The fix level of the turbine is 115.88 m , the height of hydraulic trbine is 118.77m, and the height of dynamo is 121.77m , the level of the adjustment bay is 125.82 m，too (higher than the downstream water level 130.4m) . So it is necessary to set up in the lower reaches of the retaining wall.Near the workshop building , there are switch station and the main transformer and so on .In addition, the design structure of the surge tank is also calculated and plotted the surge tank layoutKey words: water control; water retaining structures; discharge structure; stability; stress; turbine; selection; diversion tunnel; surge chamber; plant.3目 录摘 要 1Abstract 2第 1 章 设计基本资料 11.1 地理位置 .11.2 水文与气象 .11.2.1 水文条件 .11.2.2 气象条件 .31.3 工程地质 41.4 当地建筑材料 51.5 既给设计控制数据 5第二章 水能规划 62.1 特征水头 Hmax、Hmin、Hr 选择 .62.1.1 Hmax 的可能出现情况 .62.1.2 Hmin 的可能出现情况 72.1.3 平均水头的确定 72.1.4 设计水头的确定 .82.2 水轮机选型比较 .82.2.1 HL200 型水轮机方案主要参数选择 82.2.2 HL180 型水轮机方案主要参数选择 122.2.3 HL220 型水轮机方案主要参数选择 152.2.4 三种方案的比较分析 .18第三章 水电站厂房 193.1 厂房内部结构 193.1.1 发电机外形尺寸估算 193.1.2 发电机重量估算 223.1.3 水轮机蜗壳及尾水管 223.1.4 调速设备 .253.1.5 水轮机阀门及其附件 .273.1.6 起重机设备选择 283.2 主厂房尺寸 293.2.1 长度 .293.2.2 宽度 313.2.3 厂房各层高程确定 313.3 厂区布置 .34第四章 枢纽布置、挡水及泄水建筑物 354.1 建筑物等级确定 354.2 枢纽布置 354.2.1 枢纽布置形式 .354.2.2 坝轴线位置比较选择 .354.3 混凝土非溢流坝 354.3.1 剖面设计 .3544.3.2 稳定与应力校核 .384.3.3 细部构造 424.4 混凝土溢流坝 .434.4.1 溢流坝孔口尺寸的确定 434.4.2 溢流坝堰顶高程的确定 444.4.3 闸门的选择 444.4.4 溢流坝剖面 454.4.5 溢流坝稳定验算 48第五章 水电站引水建筑物 505.1 引水隧洞整体布置 .505.2 引水隧洞细部构造 .505.3 拦污栅的设计 525.4 压力钢管设计 53第六章 专题 调压室设计 546.1 调压室功用 .546.2 设置调压室的条件 .546.3 调压室的稳定断面 .546.4 调压室设计方法和较核洪水位及低水位引水道水头损失 596.4.1 调压室设计方法 .596.4.2 较核洪水位引水道水头损失 .596.4.3 低水位引水道水头损失 .606.5 调压室方案比较 616.5.1 简单式调压室 .616.5.2 差动式调压室 .636.5.3 阻抗式调压室 .676.6 调压室方案比较成果 .696.6.1 简单式调压室具体布置参数 .696.6.2 差动式调压室具体布置参数 .696.6.3 阻抗式调压室具体布置参数 .706.6.4 调压室比较及说明 70参考文献 71第 1 章 设计基本资料1.1 地理位置乌溪江属衢江支流，发源于闽、浙、赣三省交界的仙霞岭，于衢县樟树潭附近流入衢江，全长 170 公里，流域面积 2623 平方公里。流域内除黄坛口以下属衢江平原外，其余均属山区、森林覆盖面积小，土层薄，地下渗流小，沿江两岸岩石露头，洪水集流迅速，从河源至黄坛口段，河床比降为 1/1000，水能蕴藏量丰富。流域内已建成两座水电站，第一级为狄青水电站，坝址位于衢县境内乌溪江区山前峦处，坝址以上流域面积为 2151 平方公里。第二级为黄坛口水电站，坝址位于衢县黄坛口公社。坝址以上流域面积为 2328 平方公里。1.2 水文与气象1.2.1 水文条件山前峦坝址断面处多年平均径流量为 83.0m3/s。表 1-1 坝址断面处山前峦水位流量关系水位(m) 122.71 123.15 123.5 124.04 125.4 126.6 128.5流量(m 3/s) 10 50 100 200 500 1000 2000水位(m) 130.1 132.6 135.3 137.6 139.8 141.8流量(m 3/s) 3000 5000 7500 10000 12500 150002山 前 峦 水 位 流 量 关 系 曲 线1201251301351401450 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000流 量 (立 方 米 /s)水位(m)图 1-1 坝址断面处山前峦水位流量关系曲线表 1-2 电站厂房处狄青水位流量关系水位(m) 115 115.17 115.39 115.57 115.72 115.87 116流量(m 3/s) 10 20 40 60 80 100 120水位(m) 116.13 116.25 116.37 116.47 117.05 117.9 118.5流量(m 3/s) 140 160 180 200 400 700 1000水位(m) 119.45 120.3 121.97 123.2 125.65 127.8 129.8流量(m 3/s) 1500 2000 3000 4000 6000 8000 100003狄 青 水 位 流 量 关 系 曲 线1121161201241281320 2000 4000 6000 8000 10000 12000流 量 (立 方 米 /s)水位(m)图 1-2 坝址断面处狄青水位流量关系曲线1.2.2 气象条件乌溪江流域属副热带季风气候，多年平均气温 10.4，月平均最低气温4.9，最高气温 28。多年平均降雨为 1710mm ，雨量年内分配极不均匀，4、5、6 三个月属梅雨季节，降雨量占全年的 50%左右。7、8、9 月份会受台风过境影响，时有台风暴雨影响，其降雨量占全年的 25%左右。表 1-3 水库水位面积、容积曲线高程( )m水库面积( )2km总库容( )6310m250 59.84 2592.54245 54.9 2305.69240 49.96 2043.54235 45.93 1803.82230 41.9 1584.24225 38.1 1384.24220 34.3 1203.24215 31.15 1039.624210 27.99 891.77205 24.61 760.27200 21.22 646.69195 19.11 544.87190 16.99 454.62185 14.94 374.79180 12.89 305.22170 9.37 193.62160 6.66 113.77150 4.95 55.721.3 工程地质库区多高山峡谷，平原极少。地层多为白垩纪流纹斑岩及凝灰岩分布，柱状节理及顺坡向节理裂隙普遍，断裂构造不甚发育，受水库回水影响，可能有局部土滑、崩塌等情况，但范围不会很大，因此库区的岸坡稳定问题是不严重的。唯坝前水库左岸的梧桐口至坝址一段地形陡峭，顺坡裂隙较为发育，经调查有四处山坡因顺坡裂隙切割，不够稳定，每处不稳定岩体为 23 万立方米，在水库蓄水过程中，裂隙中充填物受潮软化，易崩塌、滑落，由于距坝趾较近，在施工过程中应注意安全。库取未发现有经济价值的矿床，仅湖南镇上游破石至山前峦一带有 30 余个旧矿，经地质部华东地质局浙西队调查，认为无经济价值。本工程曾就狄青、山前峦两个坝址进行地质勘测工作，经分析比较，选用了山前峦坝址。山前峦坝址河谷狭窄，河床仅宽 110m 左右，两岸地形对称，覆盖层较薄，厚度一般在 0.5m 以下，或大片基岩出露，河床部分厚约 24m。岩石风化普遍不深，大部分为新鲜流纹斑岩分布，局部全风化岩层仅 1m 左右，半风化带厚约212m，坝址地质构造条件一般较简单，经坝基开挖仅见数条挤压破碎带，产状以西北和北西为主，大都以高倾角发育，宽仅数厘米至数十厘米。坝址主要工程地质问题为左岸顺坡裂隙、发育，差不多普及整个山坡，其走向与地形地线一致，影响边坡岩体的稳定性。坝址地下水埋置不深，左岸为 1126m，右岸 1534m。岩石透水性小，相对抗水层（条件吸水量 0.01L/dm）埋深不大，一般在开挖深度范围内，故坝基5和坝肩渗透极微，帷幕灌奖深度可在设计时根据扬压力对大坝的影响考虑选用。坝址的可利用基岩的埋置深度，在岸 1012m，右岸 69m ，河中68m，坝体与坝基岩石的摩擦系数采用 0.68。引水建筑物沿线为流纹斑岩分布。岩石新鲜完整，地质条件良好。有十余条挤压破碎带及大裂隙，但宽度不大，破碎程度不严重。厂房所在位置地形陡峻，覆盖极薄，基岩大片出露，岩石完整，风化浅，构造较单一。有两小断层，宽 0.50.8m，两岸岩石完好。本区地震烈度小于 6 度。1.4 当地建筑材料本工程需要砾石约 186 万立方米，砂 67 万立方米。经勘测，砂的粒径偏细，砾石超粒径的含量偏多，其他指标均能满足要求，但坝址附近几个料场的储量不能完全满足设计要求。故不足的砂石料用轧石解决，轧石料场选在大坝左岸距坝址 0.812 公里范围内。不足的砂料用楼里村附近的几个料场补充，距坝址2.53 公里。坝址至衢县的交通依靠公路，衢县以远靠浙赣铁路。1.5 既给设计控制数据设计洪水位： ，设计最大洪水下泄流量238.0m3480/ms校核洪水位： ，校核洪水最大下泄流量4516设计蓄水位： .设计低水位： 190装机容量： 8MW6第二章 水能规划2.1 特征水头 Hmax、Hmin、Hr 选择2.1.1 Hmax 的可能出现情况由于本电站为有压引水式电站，考虑到引水隧洞的水头损失暂定为 3%。= H校 洪 97%()Z下上 （21）式中： 上游水位，mZ上厂房处下游水位，m下1、 校核洪水位，全部机组发电：由 查水位流量关系曲线的下游水位： =130.4m，306/Qs泄 Z下=106.55mH校 洪2、设计洪水位，全部机组发电：由 Q 泄= 查水位流量关系曲线的下游水位： =124.18m，3480/ms Z下=110.41m设 洪3、 正常蓄水位，上游水位 =230m,由于下游水位和流量都未知，并且二者Z上具有相关关系，故采用试算的方法，试算公式如下：9.81()(1)INQZ下上 （22）式中：运行机组的容量IN水电转化效率， 0.860.98=0.8428引水道水头损失， 97%1上游水位，正常蓄水位 230mZ上 Z上7下游尾水位Z下机组运行有四种情况：1） 、四台机组运行装机容量 =448MW=19.2 kwIN410经试算得 Q=211 ， =116.5m， =110.10m3m/sZ下 -4H蓄2） 、三台机组运行装机容量 =348MW=14.4 kwI 410经试算得 Q=158 ， =116.24m， =110.35m3/sZ下 -3蓄3） 、二台机组运行装机容量 =248MW=9.6 kwIN410经试算得 Q=105 ， =115.9m， =111.07m3m/sZ下 -2H蓄4） 、一台机组运行装机容量 =48MW=4.8 kwI 410经试算得 Q=53 ， =115.9m， =111.07m3/sZ下 -1蓄因此， =111.07mmaxH2.1.2 Hmin 的可能出现情况Hmin 出现在最低水位时机组全部发电，上游最低水位 =190m，Z上=9.81Q（ 190- ）0.84280.97=19.2 kwINZ下 410经试算得 Q=328 ， =116.84m， Hmin= =70.97m3m/s下 -4H死2.1.3 平均水头的确定设计低水位时 1 台机组发电，经试算得 Q=81 ， =115.73m， 3m/sZ下=72.04m-1H死=5% +10% +50% +5% +20% +10% （23av校 H设 -4蓄 -1H蓄 -4死 -1H死8）经计算， =94.92mavH2.1.4 设计水头的确定对于引水式水电站， = =94.92mravH2.2 水轮机选型比较根据该水电站的水头工作范围 ，查水电站教材型谱表70.91.7m:选择合适的水轮机型有 HL220，HL200， HL180 三种。现将这三种水轮机作为初选方案，分别求出其有关参数，并进行比较分析。水轮机额定出力（24）grrN式中： 水轮机额定出力,KWrN水电站单台机组容量，KWgr水轮机效率，对大中型发电机取 ，本次设计取r96%8:98%。4890rNKW2.2.1 HL200 型水轮机方案主要参数选择（1）转轮直径 1D查水电站表 3-6 得，限制工况下单位流量 ， 31MQ950L/s.m/s效率 ，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量M89.4%，假定效率 92。 31Q05m/s设计水头 =94.92mrH919.8QMNrDH（25） 1.49Dm取之相近标称直径 。12.5（2）转速 n 计算查表 3-4 可得 HL200 型水轮机在最优工况下的单位转速初步假定 1068r/miM1068r/minMn10rHD（26） 265(/in)nr取与之接近的同步转速 300r/min（3）效率修正值的计算HL200 最优工况下 ,模型转轮直径Mmax90.7%1MD0.46m则原型效率为：15maxmax1()D（27） max93.%其中： 模型最优工况下效率Ma模型转轮直径1D则效率正修正值 93.590.7%-1%=1.8%A考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，在修正值中减去 1%， = + =90.7%+1.8%=92.5%maxaM（2-8）89.4%12V10将 重新代入公式（ 25 ）求1D12.496Dm仍取 .单位转速 n 的修正值10max 10.9%3.M（29） 10.93.0Mn故单位转速可不加修正， 也可不加修正1Q最后求得 =91.2%， ， 300r/min2.5mDn（4）工作范围检验在已知 =94.92， =48980Kw 的条件下得：HrNr1max219.8rQDH（210） 331max0.47/0.5/Sms则水轮机最大引用流量：2ax1aQDHr（211） 3max57.6/s与特征水头 、2231ax0.947.594.57.6/r msaxH、 相对应的单位转速为minHr 11minaxDH（212）11 11maxinDH（213）11rr（214）经计算： 1min7.5inrax92816.ir图 21 HL20046 型水轮机的模型综合特征曲线在 HL200 型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出 72.57 ，1mininr92.88 和 的直线，这三根直线所围成的区域就是1maxninr1max947.2/inQL水轮机的工作范围，基本上包含了较多的高效区。12（5）吸出高度 Hs 计算由水轮机设计工况下的参数 ， ，查得 176.98minrn1max947.2/inQL，0.90.21()9mHsHr（215）其中： 水轮机安装位置的海拔高程，初始计算取下游平均水位高程；即 =116.50m。模型气蚀系数气蚀系数修正值；水轮机设计水头 rH经过计算得 0.47.smHL200 型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。2.2.2 HL180 型水轮机方案主要参数选择（1）转轮直径 1D查水电站表 3-6 得，限制工况下单位流量 ， 31MQ860L/s.m/s效率 ，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量M89.5%，假定效率 91。 31Q0m/s设计水头 =94.92mrH12.63D取之相近标称直径 。12.75（2）转速 n 计算查表 3-4 可得 HL180 型水轮机在最优工况下的单位转速初步假定 1067r/miM1067r/minMn23.4/ir取与之接近的同步转速 /i13（3）效率修正值的计算HL200 最优工况下 ,模型转轮直径Mmax92%1MD0.46m则原型效率为：max92.75则效率正修正值 92.7591%-1%=0.75%A考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，在修正值中减去 1%， = + =92%+0.75%=92.75%maxaM89.5%0.79.25V将 重新代入公式（ 25 ）求 :1D12.63D仍取 .7m单位转速 n 的修正值10.94%3.0M故单位转速可不加修正， 也可不加修正1Q最后求得 =90.25%， ， 250r/min2.75mDn（4）工作范围检验在已知 =94.92， =48980Kw 的条件下得：HrNr 331max0.79/.86/SQs则水轮机最大引用流量：3ax58.2/s与特征水头 、 、 相对应的单位转速为mHinr1in6.3max85inr170.r14图 22 HL180-46 型水轮机的模型综合特征曲线在 HL180 型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出 66.53 ，1mininr80.15 和 的直线，这三根直线所围成的区域就是水1maxninr1max79/inQL轮机的工作范围，基本上包含了高效区。（5）吸出高度 Hs 计算由水轮机设计工况下的参数 ， ，查得 170.5minrn1max79/inQL，0.790.21()mHsHr15经过计算得 0.46.HsmHL200 型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。2.2.3 HL220 型水轮机方案主要参数选择（1）转轮直径 1D查水电站表 3-6 得，限制工况下单位流量 ， 31MQ50L/s1.m/s效率 ，由此初步假定原型水轮机在此工况下的单位流量M89%，假定效率 91。 31Q.5m/s设计水头 =94.92mrH12.7D取之相近标称直径 。12.5（2）转速 n 计算查表 3-4 可得 HL180 型水轮机在最优工况下的单位转速初步假定 107r/miM107r/minMn2.8/ir取与之接近的同步转速 3/i（3）效率修正值的计算HL220 最优工况下 ,模型转轮直径Mmax91%1MD0.46m则原型效率为：max93.58则效率正修正值 93.691%-1%=1.6%A考虑到模型与原型水轮机在制造工艺上的差异，在修正值中减去 1%， = + =91%+1.6%=92.6%maxaM89.0%1.690.V将 重新代入公式（ 25 ）求 1D1612.8Dm仍取 .5单位转速 n 的修正值10.8%3.0M故单位转速可不加修正， 也可不加修正1Q最后求得 =90.6%， ， 300r/min2.5mDn（4）工作范围检验在已知 =94.92， =48980Kw 的条件下得：HrNr 331max0.95/1./SQs则水轮机最大引用流量：3ax8.6/s与特征水头 、 、 相对应的单位转速为mHinr1in72.5max98inr16.r17图 23 HL220-46 型水轮机的模型综合特征曲线在 HL220 型水轮机的模型综合特征曲线上分别绘出 72.57 ，1mininr92.88 和 的直线，这三根直线所围成的区域就是水1maxninr1max953/inQL轮机的工作范围，仅包含了一部分的高效区。（5）吸出高度 Hs 计算由水轮机设计工况下的参数 ， ，查得 176.98minrn1max953/inQL，0.90.2经过计算得 94.HsmHL220 型水轮机方案的吸出高度满足电站要求。182.2.4 三种方案的比较分析表 2-1 水轮机方案参数对照表序号 项目 HL180 HL200 HL2201 推荐使用水头范围（m） 95-125 95-125 50-852 最优单位转速 n110(r/min) 67 68 703 最优单位流量 Q110（L/S） 791 947.2 953.54 最高效率(%) 89.5 89.4 895模型转轮参数气蚀系数 0.1 0.11 0.126 工作水头（m） 70.97-111.07 70.97-111.07 70.97-111.077 转轮直径 D1（m） 2.75 2.5 2.58 转速 n(r/min) 250 300 3009 最高效率(%) 92.75 92.5 92.610 额定出力 Nr(kw) 48980 48980 4898011 最大引用流量 Qmax(m3/s) 58.28 57.66 58.0612原型水轮机参数 吸出高度（m） 0.46 -0.47 -0.94水轮机 HL180 和 HL200 包含了大部分的高效区，而 HL220 仅包含了一部分的高效区，并且 HL220 的吸出高度较低，设计水头 94.92m，与 HL220 水轮机的推荐使用水头范围有较大的偏离，气蚀系数也较另外二种水轮机偏大，对运行会有不利影响，因此初步拟定谢放弃 HL220，在水轮机 HL200 和 HL180中选择。HL200 的转轮小于 HL180 的转轮，有利于减小厂房尺寸，而且 HL200 水轮机在本电站水头运行中包含的高效区较 HL180 型水轮机略多，因引拟定选择HL200 型水轮机。19第三章 水电站厂房3.1 厂房内部结构3.1.1 发电机外形尺寸估算1、基本尺寸（1）极距（3-42ffsKp1）式中： 发电机额定容量（KVA）,fs 56471fsKVA取 810 ， 发电机容量较大,此时取上限值 10,jKP磁极对数 ， P=1269.5cm（2）定子内径 （3-2iD2） 53.09icm（3）定子铁芯长度 tl（3-2ftieslCDn3）式中：C 系数 查表 C=410-66.510-6 ，此处取为 6510额定转速 300r/minen20132.97tlcm（4）定子铁芯外径 aD（3-i4） 601.74acm2、平面尺寸 （1）定子机座外径 1D（3-.30a5）系数取 1.330en1782.6Dcm（2）风罩内径 2St20000KVA：D2=D1+2.4m=1022.26m （3-6）D2=1022.26m（3）转子外径 3D3=Di （3-7）D3=532.09cm（4）下机架最大跨度 4（3-5608） 41Dcm为水轮机机坑直径， =350cm5 5（5）推力轴承外径 和励磁机外径67D21因此取1010fKWsK63Dcm（3-729）3、轴向尺寸计算（1）定子机座高度 1h时：24/minenr（3-1tl10） 127.hc（2）上机架高度判别型式：采用悬式发电机 （3-0.13.5iteDln11）上机架高度 （3-2.ih12）213.0hcm（3）推力轴承高度 =180cm （3-3h13）励磁机高度 =220cm （3-414）副励磁机 =80cm （3-5h15）永磁机高度 =100cm （3-616）22（4）下机架高度 7h悬式非承载机架 （3-0.12iD17） 763.85hcm（5）定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板之间的距离 8h悬式 （3-80.1iD18） 879.hcm（6）下机架支承面主主轴法兰底面距离 9h（3-99015,=120cch:取19）（7）转子磁轭轴向高度 10有风扇时 （3-(75)thlcm:20） 102hcm取（8）发电机主轴高度 1h（3-(0.79)H:21）取 19hcm式中 1297.185.Hhcm（9）定子铁芯水平中心线至法兰盘底面距 12h（3-1210.4635.4hc22）233.1.2 发电机重量估算（3-231ffesGKn23）式中： 发电机总重量（t）f系数，悬式 =810，这里取 91K1K所以，发电机转子重= =147.8t2fG3.1.3 水轮机蜗壳及尾水管（1）蜗壳水头范围大于 40m，采用金属蜗壳，对于 =2.5m，高头混流水轮机，采用1D圆形焊接或铸造结构蜗壳半径：（3-24） max360iicQV式中： 蜗壳断面流速， 水电站中查图 2-8 得， cV 9.1/cms蜗壳包角；i相应的最大流速，maxQ3/ms由水轮机转轮直径查得：座环外径 =4100mm，内径 =3400mm ， aDbD则： 205aDr17b24图 3-1 金属蜗壳计算图表 3-1 蜗壳渐变段内径数据表()i度 ()im()iairm2()iaiRrm30 0.410 2.460 2.87075 0.648 2.698 3.346120 0.820 2.870 3.690165 0.961 3.011 3.973210 1.085 3.135 4.219255 1.195 3.245 4.441300 1.296 3.346 4.643345 1.390 3.440 4.83125图 3-2 蜗壳尺寸平面图（2）尾水管尾管尺寸按按照 HL200 型水轮机模型进行放大处理，数据见图 3-3。26图 3-3 尾水管尺寸3.1.4 调速设备1、调速功计算（3-max1(205)AQHD:25）式中： 最高水头 maxH水轮机直径1D（3-3max(9.8)4.75/QNrs26） 15270AN348./s综上所述，属大型调速器，接力器和油压装置应分别进行计算和选择。2、接力器选择
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