中厚煤层采煤机截割部的设计论文

I采煤机截割部的设计计算摘要采煤机是一种电牵引大功率采煤机，该机机身矮，装机功率大，所有电机横向布置，机械传动都是直齿传动，电机、行走箱驱动轮组件等均可从老塘侧抽出，故传动效率高，容易安装和维护。本说明书主要介绍了采煤机截割部的设计计算。采煤机截割部主要是由四级齿轮传动组成，截割部电机放在摇臂内横向布置，电动机输出的动力经由三级直齿圆柱齿轮和一级行星轮系的传动，最后驱动滚筒旋转。截割部采用四行星单浮动结构，减小了结构尺寸，采用大角度弯摇臂设计，加大了过煤空间，提高了装煤效果。在设计过程中，对截割部的轴、传动齿轮、轴承和联接用的花键等部件进行了设计计算、强度校核和选用。本说明书主要针对主要部件的设计计算和强度校核进行了叙述和介绍。此外，还对采煤机的使用与维护进行了说明，以便能更好的发挥该采煤机的性能，达到最佳工作效果。关键词：采煤机；截割部；行星轮系；齿轮传动设计第一章 绪论1.1 本课题研究意义为了提高工作面的生产效益, 世界主要采煤国均纷纷致力于发展大型先进的综采设备, 取得了显著的效果, 综采工作面的生产能力和效益均大幅度提高。我国经济的快速发展对煤炭需求大幅度增加,年产超 600 万 t 高产高效工作面得到快速发展,大功率采煤机的市场需求日益增加。电力电子技术、微电子技术、计算机计术的飞速发展,为开发集电力电子、信息采集、微机控制及智能监测系统于一身的大采高重型电牵引采煤机创造了条件。我国在 90 年代初致力发展高产高效工作面,开发了日产7000t 综采成套设备, 但能真正实现高产高效的工作面依然较少, 主要原因是受采煤机生产能力的限制, 高产高效工作面要求采煤机具有高可靠性、大截割功率、大牵引力、大牵引速度, 并能较快发现故障和处理故障。大功率采煤机应有足够的强度和良好的散热条件,并具有灵活的操作性。设计摇臂要充分考虑结构强度,滚筒要针对采煤工作面地质条件进行设计,具有很强的过断层能力,电气设计必须考虑过断层强烈冲击的影响。采煤机要有适当的重量抗冲击;同时要有足够的牵引力过断层。采煤机功率大,发热量大,必须充分考虑各部件的散热问题。为了适应采煤工况要求,必须实现机载交流变频,“一拖一”方式平衡牵引,并开发保护、监测功能齐全、运行可靠的程序。为使采煤机可靠运行,必须解决机器联结的松动问题,除部件间用螺栓紧固外,采用多个高强度长螺杆和液压螺母组合将机身三大段联结起来形成一个刚性整体。根据国内外大功率大采高电牵引采煤机的主要技术参数和性能指标以及我国厚煤层的开采情况,分析大采高综采工作面的生产能力和煤质硬度与所需的采煤机截割功率、滚筒直径、滚筒转速、牵引速度、牵引- 1 -功率、调高油缸推拉力等采煤机主要性能参数的关系,在可行性、可靠性、先进性和经济性等方面进行比较,并考虑与已有采煤机部分元部件的互换,最后确定设计MG400 /940-WD 型电牵引采煤机。总体结构如(图 1) 。图 1-a1.2 国内电牵引采煤机的技术特点及发展趋势1.2.1 采煤机的技术特点 电牵引采煤机已成为国内采煤机的研究重点国内从 90 年代初已逐步停止研究开发液压牵引采煤机将研究重点转向电牵引采煤机;通过交流、直流电牵引采煤机的对比研究，已基本确定以交流变频调速电牵引采煤机为今后电牵引采煤机的发展方向。电牵引替代液压牵引，交流调速代替直流调速已成为国内采煤机的发展方向。 装机功率不断增加- 2 -为了满足高产高效综采工作面快速割煤对采煤机的高强度、高性能需要，不论是厚、中厚煤层还是薄煤层采煤机，其装机功率(包括截割功率和牵引功率)均在不断加大，最大已达 1020KW，其中截割电机功率达 450KW，牵引电机功率达250KW。 牵引速度和牵引力不断增大电牵引采煤机最大牵引速度已达 14.5m/min，牵引力已普遍增大到450600KN。 电机横向布置总体结构发展迅速近年来，我国基本停止了截割电左尼纵向布置采煤机的研制，新研制的采煤机中已广泛采用了多电机驱动横向布置的总体结构。 控制系统日趋完善采煤机电气控制功能逐步齐全，可靠性不断提高，在通用性互换性和集成化等方面已有较大进步；开发了可靠的防爆全中文界面的 PLC 控制系统，实现了运行状态的监控、监测功能，以及故障记忆和诊断功能;研制成功井下无线电离机控制并得到推广使用。 滚筒截深不断增大目前已由 630mm 增至 800mm，预计今后可能增至 1000mm。 采煤机的可靠性将成为国产采煤机越来越重要的性能指标随着高产高效矿井的建设和发展，要求采煤工作面逐步达到日产 7000 10000t 水平。采煤机及其系统的可靠性将成为影响矿井原煤产量关键因素越来越受到重视，成为中国采煤机越来越重要的综合性能指标。- 3 -1.2.2 采煤机的发展趋势电牵引采煤机经过 25 年的发展，技术已趋成熟。新一代大功率电牵引采煤机已集中采用了当今世界最先进的科学技术成为具有人工智能的高自动化机电设备代替液压牵引已成必然。技术发展趋势可简要归结如下: 电牵引系统向交流变频调速牵引系统发展。 结构形式向多电机驱动横向布置发展。 监控技术向自动化、智能化、工作面系统控制及远程监控发展。 性能参数向大功率、高参数发展。 综合性能向高可靠性和高利用率发展。国内电牵引采煤机研制方向与国际发展基本一致经过近 15 年的研究，已取得较大进展但离国际先进水平特别是在监控技术及可靠性方面尚有较大差距，必须进行大量的技术和试验研究。1.3 总体方案的确定1.3.1 采煤机类型 滚筒采煤机的类型很多，可按滚筒数目、行走机构形式、行走驱动装置的调速传动方式、行走部布置位置、机身与工作面输送乳汁机配合导向方式、总体结构布置方式等分类。按滚筒数目分为单滚筒和双滚筒采煤机，其中双滚筒采煤机应用最普遍。按行走机构形式分钢丝绳牵引、链牵引和无链牵引采煤机。按行走驱动装置的调速方式- 4 -分机械调速、液压调速和电气调速滚筒采煤机（通常简称机械牵引、液压牵引和电牵引采煤机） 。按行走部布置位置分内牵引和外牵引采煤机。按机身与工作面输送机的配合导向方式分骑槽式和爬底板式采煤机。按总体结构布置方式分截割（主）电动机纵向布置在摇臂上的采煤机和截割（主）电动机横向布置在机身上的采煤机、截割电动机横向布置在摇臂上的采煤机。按适用的煤层厚度分厚煤层、中厚煤层和薄煤层采煤机。按适用的煤层倾角分缓斜、大倾角和急斜煤层采煤机。1.3.2 采煤机的组成 采煤机主要由电动机、牵引部、截割部和附属装置等部分组成（如图 1-b） 。电动机：是滚筒采煤机的动力部分，它通过两端输出轴分别驱动两个截割部和牵引部。采煤机的电动机都是防爆的，而且通常都采用定子水冷，以缩小电动机的尺寸。牵引部：通过其主动链轮与固定在工作面输送机两端的牵引链 3 相啮合，使采煤机沿工作面移动，因此，牵引部是采煤机的行走机构。左、右截割部减速箱：将电动机的动力经齿轮减速后传给摇臂 5 的齿轮，驱动滚筒 6 旋转。图 1-b 双滚筒采煤机- 5 -滚筒：是采煤机落煤和装煤的工作机构，滚筒上焊有端盘及螺旋叶片，其上装有截齿。螺旋叶片将截齿割下的煤装到刮板输送机中。为提高螺旋滚筒的装煤效果，滚筒一侧装有弧形挡煤板 7，它可以根据不同的采煤方向来回翻转 180。底托架：是固定和承托整台采煤机的底架，通过其下部四个滑靴 9 将采煤机骑在刮板输送机的槽帮上，其中采空区侧两个滑靴套在输送机的导向管上，以保证采煤机的可靠导向。调高油缸：可使摇臂连同滚筒升降，以调节采煤机的采高。调斜油缸：用于调整采煤机的纵向倾斜度，以适应煤层沿走向起伏不平时的截割要求。电气控制箱：内部装有各种电控元件，用于采煤机的各种电气控制和保护。此外，为降低电动机和牵引部的温度并提供内外喷雾降尘用水，采煤机设有专门的供水系统。采煤机的电缆和水管夹持在拖缆装置内，并由采煤机拉动在工作面输送机的电缆槽中卷起或展开。 1.4 截割部结构及技术特征1.4.1 截割部传动方式确定截割部传动装置的功用：是将电动机的动力传递到滚筒上，以满足滚筒工作的需要。同时，传动装置还应适应滚筒调高的要求，使滚筒保持适当的工作高度。由于截割消耗采煤机总功率的 8090，因此要求设计出的截割部传动装置具有高的强度、刚度和可靠性，良好的润滑密封、散热条件和高的传动效率。采煤机截割部都采用齿轮传动，常见的传动方式有以下几种(图 1-c)：- 6 -图 1-c 截割部传动方式1电动机；12固定减速箱；3摇臂；4滚筒；5行星齿轮传动； 6泵箱；7机身及牵引部 电动机固定减速箱摇臂滚筒(图 1-c(a)。这种传动方式的特点是传动简单，摇臂从固定减速箱端部伸出，支承可靠，强度和刚度好。但摇臂下降的最低位置受输送机限制，故卧底量较小。DY-150、BM-100 型采煤机均采用这种传动方式。 电动机固定减速箱摇臂行星齿轮传动滚筒(图 1-c(b)。这种方式在滚筒内装了行星传动，故前几级传动比减小，简化了传动系统，但筒壳尺寸却增大了，故这种传动方式适用于中厚煤层采煤机，如在 MLS3 -170、MXA-300、AM-500 和 MG 系列等型采煤机中采用。 电动机减速箱滚筒(图 1-c(c)。这种传动方式取消了摇臂，靠由电动机、减速箱和滚筒组成的截割部来调高(称为机身调高)，使齿轮数大大减少，机壳的强度、刚度增大，且调高范围大，采煤机机身也可缩短，有利于采煤机开缺口工作。 电动机摇臂行星齿轮传动滚筒(图 1-c(d)。这种传动方式的电动机- 7 -轴与滚筒轴平行，取消了容易损坏的锥齿轮，使传动更加简单，而且调高范围大，机身长度小。新的电牵引采煤机都采取这种传动方式。对比以上传动方式，我设计的截割部传动方式为:电动机摇臂行星齿轮传动滚筒（如图 1-d） 。该截割部采用销轴与牵引部联结，截割电机横向布置在摇臂上，摇臂和机身连接没有动力传递，取消了纵向布置结构中的螺旋伞齿轮和结构复杂的通轴。 图 1-d 截割部传动系统图该截割部有以下特点：1) 电机横向布置,机械传动都是直齿传动故传动效率高，容易安装和维护。2) 截割电机采用旋转开关控制外，其余控制如牵引速度调整、方向设定、左右摇臂的升降，急停等操作均由设在机身两端操作站的按钮进行控制，操作简单、方便。- 8 -3) 液压系统设计合理，采用集成阀块结构，管路少，连接可靠；经常调整的阀设在液压箱体外，便于检修和更换。4) 截割机械传动链设有扭矩轴过载保护装置，并可设有强制润滑冷却系统，提高了传动件，支承件的使用寿命。5) 截割部采用四行星单浮动结构，承载能力大，减小了结构尺寸。采用大角度弯摇臂设计，加大过煤空间，提高装煤效果，卧底量大6) 调高油缸与调高液压锁采用分离布置，液压锁置于壳体空腔内，打开盖板即可取出液压锁，方便井下查找故障和更换调高油缸、液压锁等维修工作。 1.4.2 电动机的选择由设计要求知，截割部功率为 400KW，根据矿井电机的具体工作环境情况，电机必须具有防爆和电火花的安全性，以保证在有爆炸危险的含煤尘和瓦斯的空气中绝对安全，而且电机工作要可靠，启动转矩大，过载能力强，效率高。所以选择三相鼠笼异步防爆电动机，型号为 YBCS4400,其主要参数如下：额定功率：400KW； 额定电压：3300V ；满载电流：98A； 额定转速： 1470r/min；满载效率：0.915； 绝缘等级： H；满载功率因数：0.85； 接线方式：Y；质量： 1150Kg； 冷却方式：外壳水冷该电动机输出轴上带有渐开线花键，通过该花键电机将输出的动力传递给摇臂的齿轮减速机构。- 9 -第二章 传动参数的确定2.1 总传动比的计算本次设计选用 YBCS4-400(带离合)防爆型异步电动机，电机功率为 400KW，转速 ，滚筒转速 。根据上述就可以求出总的传动比1470mn/inr35wn/minr。传动比较大时通常采用多级传动，若传动装1470/i235ri总 电 机 输 入 转 速滚 筒 输 出 转 速置由多级串联而成，则必须使各级传动比的乘积和总传动比相等。2.2 传动比的分配1分配原则1）由高速级至低速级逐渐增大传动比。由于该截割部要求传动比大，空间体积小，如果在高速级分配较大传动比，随着传动比和模数的增大，齿轮的直径将变得很大，不宜满足空间体积的要求。2）通过总体预算具体分配各级传动比。由于分配传动比时首先要考虑总体设计结构，然后在给定的中心矩范围内分配各级传动比，因而必须先进行总体预算，并经过不断的调整，最后得到合适的传动比。2传动比数值表级数 一级 二级 三级 四级传动 13.7i341.76i452.i6i行 星- 10 -比 i实际分配后的总传动比： 1.762.41.9i总2.3 确定各轴的转速 n、功率 P、转矩 T1）确定各轴转速 n 1470 r/mi电 机2nn31/470/.83 r/ini42.62 mn5=7 r/in63.821 r/inni7/635 行 星2）确定各轴输入功率 P 140 kW2 31240.97384 kWP438.69 569 kW61230.79354 kP74 k式中： - 11 -齿轮啮合效率， ;110.97轴承效率， .223）确定各轴输入转矩 T1140950259 Nm7PTN21 3384950379 0T4465 Nm2PN5470T663549160 277509 NmPTN第三章 齿轮啮合参数及强度计3.1 齿轮的初步设计及强度校核本截割部所用的齿轮为渐开线直齿圆柱齿轮，可根据弯曲强度计算确定模数来进行初步设计计算，参考文献1来进行计算及校核。3.1.1 第一级减速齿轮传动设计计算及强度校核1. 选择齿轮材料和热处理、精度等级、齿轮齿数- 12 -考虑到传递功率较大，并且是井下设备，要求结构紧凑，使用寿命长，由表 6-2，选齿轮材料用 ，表面渗碳淬火，齿面硬度 。20CrMnTi 562HRC煤矿机械齿轮传动，对齿轮精度无特别要求，选齿轮为 7 级精度。对闭式齿轮传动，高速级转速较高，为提高传动平稳性，降低动载荷，以齿轮较多为好，一般取小齿轮齿数为 ，现取 ，传动比 ，则204:12z13.7i，则取整为31.7238.94zi39z2设计计算闭式硬齿面齿轮传动，承载能力一般取决于弯曲强度，故先按弯曲强度设计，验算接触强度。由式（6-15）有 132FaSdKTYmz:确定式中各项数值：因载荷有较重冲击，由表 6-3 查得 ，故选初载荷系数1.5A2tK66611 409.509.52.97pTnNm由式（6-7） ， ，计算端面重合度13.8cosz 1.65由式（6-13） ， 0.750.75.2.2.6Y由表 6-6，选取 .6d由图 6-19，由图 6-20 查得12.7FaY1.57SaY3.93.6由式（6-12）有- 13 -916014702830156.0hNnjL9931.5.i由图 6-21 查得 ， ；10.8NY3.6N取 min.25FS由图 6-22d 按齿面硬度均值 60HRC，在 ML 线上查得 lim1li352FMpalim11n0.85372FNYMpaSli33mn.69.Fpa12.7150.2aSFY:2.396.aS取 ，设计齿轮模数：140.2FaSY:将确定后的各项数值代入设计公式，求得： 611332 22.5910.7126.9tFaStdKTYmz: m修正 ：t16.921470.3260tznv/ms由图 6-7 查得 .vK由图 6-10 查得 1.2由表 6-4 查得 .则 1.59.21.39AvK- 14 -332.96.7.1ttKmm由表 6-1，选取第二系列标准模数 7齿轮主要几何尺寸： 172154dmzm39313721.52az，取 10.6549.dbm39Bm1963.校核齿面接触疲劳强度 12HEHKTuZbd:由表 6-5 查得 188EMpa由图 6-14 查得 2.5HZ由图 6-13 查得 0.89由图 6-15,按不允许出现点蚀，查得 10.87NZ30.89NZ由图 6-16e，按齿面硬度均值 60HRC，在 MQ 和 ML 线中间查出1400lim1Hli3Mpa取 inS则 lim1li1n28HNZ:pali3li3mn46HSM将确定出的各项数值代入接触强度校核公式，得- 15 -62.39510.7182.507124H H 接触强满足。4.校核齿跟弯曲疲劳强度计算应力 61112 2.39510.721.537.6FFasKTYbmzMpa61332 2.9510.72391.68.93FFasYbz pa计算弯曲应力limn520.83571FNYSMpa由图 6-22（d）查得 lim2F弯曲疲劳强度满足。3.1.2 第二级减速齿轮传动设计计算及强度校核1. 选择齿轮材料和热处理、精度等级、齿轮齿数考虑到传递功率较大，并且是井下设备，要求结构紧凑，使用寿命长，由表 6-2，选齿轮材料用 ，表面渗碳淬火，齿面硬度 。20CrMnTi 562HRC煤矿机械齿轮传动，对齿轮精度无特别要求，选齿轮为 7 级精度。对闭式齿轮传动，高速级转速较高，为提高传动平稳性，降低动载荷，以齿轮较多为好，一般取小齿轮齿数为 ，现取 ，传动比 ，则204425z341.76i。 541.76254zi2. 闭式硬齿面齿轮传动，承载能力一般取决于弯曲强度，故先按弯曲强度设计，- 16 -验算接触强度。由式（6-15）有 324FaSdKTYmz:确定式中各项数值：因载荷有较重冲击，由表 6-3 查得 ，故选初载荷系数1.5AK2tK66633 3849.5109.510.790pTnNm由式（6-7） ， ，计算端面重合度45.2cosz 1.68由式（6-13） ， 0.70.7.5168Y由表 6-6，选取 .4d由图 6-19，由图 6-20 查得42.6FaY41.59SaY5.3.67由式（6-12）有 9436080123015.80hNnjL99547i由图 6-21 查得 ， ；40.8NY50.N取 min1.25FS由图 6-22d 按齿面硬度均值 60HRC，在 ML 线上查得 lim4li52FMpalim644n0.8937.8125FNYMpaSpali55mn.F- 17 -42.61570.934FaSY:58aSF取 ，设计齿轮模数：40.19aSY:将确定后的各项数值代入设计公式，求得： 63432 224.7910.1098.5tFaStdKTYmz: m修正 ：t438.125308.1606tznv/ms由图 6-7 查得 .7vK由图 6-10 查得 1.03由表 6-4 查得 .2则 1.57.0312.AvK338.8.2ttmm由表 6-1，选取第一系列标准模数 8齿轮主要几何尺寸： 48250dmzm5434582762az，取 40.dbm58Bm4803. 校核齿面接触疲劳强度- 18 -21HEHKTuZbd:由表 6-5 查得 188EMpa由图 6-14 查得 2.5HZ由图 6-13 查得 0.87由图 6-15,按不允许出现点蚀，查得 40.86NZ50.8NZ由图 6-16e，按齿面硬度均值 60HRC，在 MQ 和 ML 线中间查出1400lim4Hli5取 in1S则 lim4li4n123HNZ:Mpali5li5mn6HS将确定出的各项数值代入接触强度校核公式，得 62.1437901.182.50727138HMpa接触强满足。4.校核齿跟弯曲疲劳强度计算应力 63442 2.143790.21.579.685FFasKTYbmzMpa63552 2.143790.231.6725.8FFasYbz pa计算弯曲应力- 19 -limn520.8937.1FNYSMpa由图 6-22（d）查得 lim52F弯曲疲劳强度满足。3.1.3 三级减速齿轮传动设计及计算1. 选择齿轮材料和热处理、精度等级、齿轮齿数考虑到传递功率较大，并且是井下设备，要求结构紧凑，使用寿命长，由表 6-2，选齿轮材料用 ，表面渗碳淬火，齿面硬度 。20CrMnTi 562HRC煤矿机械齿轮传动，对齿轮精度无特别要求，选齿轮为 7 级精度。对闭式齿轮传动，高速级转速较高，为提高传动平稳性，降低动载荷，以齿轮较多为好，一般取小齿轮齿数为 ，现取 ，传动比 ，则204621z462.i，圆整为 。862.3146.98zi7z2. 闭式硬齿面齿轮传动，承载能力一般取决于弯曲强度，故先按弯曲强度设计，验算接触强度。由式（6-15）有 4326FaSdKTYmz:确定式中各项数值：因载荷有较重冲击，由表 6-3 查得 ，故选初载荷系数1.5AK2tK66644 399.510.5107.042pTnNm由式（6-7） ， ，计算端面重合度68.8cosz 1.6由式（6-13） ， 0.750.75.2.2.1Y- 20 -由表 6-6，选取 0.6d由图 6-19，由图 6-20 查得62.75FaY61.5SaY8.348.由式（6-12）有 9640672130152.40hNnjL98838i由图 6-21 查得 ， ；60.NY80.9N取 min1.25FS由图 6-22d 按齿面硬度均值 60HRC，在 ML 线上查得 lim6li852FMpalim66n0.8937.8125FNYMpaSpali88mn.F62.75160.534aSFY:838aS取 ，设计齿轮模数：60.15FaSY:将确定后的各项数值代入设计公式，求得： 646332 27.510.159.7tFaStdKTYmz:修正 ：t- 21 -639.72145.03010tmZnv/ms由图 6-7 查得 .vK由图 6-10 查得 1.6由表 6-4 查得 .2则 1.54.0612.8AvK3389.79.2ttm由表 6-1，选取第一系列标准模数 10m齿轮主要几何尺寸： 6102dmz847m681023402az，取 6.6db8126Bm61303. 校核齿面接触疲劳强度 321HEHKTuZbd:由表 6-5 查得 188EMpa由图 6-14 查得 2.5HZ由图 6-13 查得 0.87由图 6-15,按不允许出现点蚀，查得 60.95NZ81.03NZ由图 6-16e，按齿面硬度均值 60HRC，在 MQ 和 ML 线中间查出1400lim6Hli8Mpa- 22 -取 min1HS则 li6li6mn130NHZ:Mpali8li8n42HS将确定出的各项数值代入接触强度校核公式，得 62.18750.381182.50703HMpa接触强满足。4.校核齿跟弯曲疲劳强度计算应力 64662 2.18750.751.639.73FFasKTYbmzMpa64882 2.1750.341.659.2FFasYbz pa计算弯曲应力limn520.8937.1FNYSMpa由图 6-22（d）查得 lim52F弯曲疲劳强度满足。3.1.4 一级减速中惰轮轴的齿轮设计计算及校核1. 选择齿轮材料和热处理、精度等级、齿轮齿数考虑到传递功率较大，并且是井下设备，要求结构紧凑，使用寿命长，由表 6-2，选齿轮材料用 ，表面渗碳淬火，齿面硬度 。20CrMnTi 562HRC- 23 -煤矿机械齿轮传动，对齿轮精度无特别要求，选齿轮为 7 级精度。已知惰轮齿数为 39，且与齿轮 1 啮合，因此其模数 m7。惰轮所受应力为交变应力，且 , 。240PKW2470n/minr则 739admz12213.52.校核齿面接触疲劳强度 21HEHKTuZbd:由 4.1.1 的计算可知 , , ， ，.3962.510.7u96bm154d， ，m.6521.N由表 6-5 查得 188EZMpa由图 6-14 查得 .5H由图 6-13 查得 0.89由图 6-15,按不允许出现点蚀，查得 20.89NZ由图 6-16e，按齿面硬度均值 60HRC，在 MQ 和 ML 线中间查出lim2140HMpa取 inS则lim22n146HNZS:pa将确定出的各项数值代入接触强度校核公式，得 62.39510.7182.5071204H H - 24 -接触强满足。4.校核齿跟弯曲疲劳强度计算应力由 4.1.1 的计算可知 , ,0.7Y2.Fa21.57SaY622223950.208.FFasKTbmz Mpa计算弯曲应力limn520.83571FNYSMpa由图 6-22（d）查得 lim2F弯曲疲劳强度满足。3.1.5 三级减速中惰轮轴的齿轮设计计算及校核1. 选择齿轮材料和热处理、精度等级、齿轮齿数考虑到传递功率较大，并且是井下设备，要求结构紧凑，使用寿命长，由表 6-2，选齿轮材料用 ，表面渗碳淬火，齿面硬度 。20CrMnTi 562HRC煤矿机械齿轮传动，对齿轮精度无特别要求，选齿轮为 7 级精度。已知惰轮齿数为 40，且与齿轮 6 啮合，因此其模数 m10。惰轮所受应力为交变应力，且 , 。5369PKW5472n/minr则 710admz6035222.校核齿面接触疲劳强度- 25 -21HEHKTuZbd:由 4.1.3 的计算可知 , , , , .8647.510Nm:2.38u10b, ,6102dm.6962.由表 6-5 查得 188EZMpa由图 6-14 查得 2.5H由图 6-13 查得 0.89由图 6-15,按不允许出现点蚀，查得 20.95NZ由图 6-16e，按齿面硬度均值 60HRC，在 MQ 和 ML 线中间查出lim2140HMpa取 inS则 lim72n130HNZ:pa将确定出的各项数值代入接触强度校核公式，得 652 2 241.18750.38182.50743HE HKTuZbd : :接触强满足。4.校核齿跟弯曲疲劳强度计算应力由 4.1.3 的计算可知 , ,0.7Y2.5Fa21.6SaY652721807.594.84FFasKTbmz Mpa计算弯曲应力- 26 -limn520.83571FNYSMpa由图 6-22（d）查得 lim2F弯曲疲劳强度满足。3.2 行星减速机构的齿轮设计计算及校核行星传动与普通齿轮传动比较具有重量轻、体积小、传动比大及效率高等优点;缺点是：结构复杂、制造比困难。行星减速器的重量与体积仅为普通减速器的。由于行星传动具有一些独特的优点，应用日益广泛。1/26:本次设计选用 NGW 型行星传动，简图如下图所示：本行星轮设计、校核和结构均参考文献2、31. 齿数的选择由式(16-6) （ ， ）代入上式得 baxizCS6baxi4S624azC则 ， 为 2 的倍数， 即可为整数，今取 2azCaZ 1az(61)5470b- 27 -按式（16-7 ）,行星轮预选齿数 7014282bacz2. 齿轮传动主要尺寸的确定ac为减小传动的尺寸，采用角变位。由 ，查图 12-6，取 1428acz0.8x按式（16-15 ） 取021x按式（16-14 ） 87cz142ac根据 及 查图 12-3 得齿高变动系数0.8xZ0.8y中心距变动系数 0.8.72yx中心距 （取 ）41 .1.22zmam10啮合角 246rcosarcoscs024.85.a由 及 按图 12-7 查得20.5z.4x，.a 0.84.cax太阳轮 的尺寸140adzm*2()1402(.408)16.4ayhx行星轮 的尺寸c2710cdzm*()270(1.408)1296.4acacyhx齿轮宽度 0.53dcbm- 28 -3. 齿轮传动主要尺寸的确定bc未变位的中心距 702152bczamm中心距变动系数 8y按 及 ，查图 12-2 得41Z0.280.15y变位系数和 .28.26yx内齿轮变位系数 0.65.40135bc啮合角 arcosaroscs27.8.b内齿轮 的尺寸 701bdzmm*2()702(1.350.1)682.4aabyhxm或 minsi)abbbcdr式中 70os238.92bmin0.17.941cczx.2.0.18.6则 223.91.sin7.8.683.4abd m应取 68.4abm4太阳轮 的材料为 ，渗碳后表面淬火 ，行星轮 的20CrMnTi 5862HRCc