幕墙锚栓计算

甘井子区华东路 130 号及周边宗地改造项目32#楼幕墙化学锚栓设计计算书计算:校核:审核:大连华威高级建筑师事务所有限公司二一五年四月九日第 1 页设计计算书一、 计算依据及说明1. 工程概况说明工程名称:工程名称工程所在城市:大连市工程所属建筑物地区类别:C 类工程所在地区抗震设防烈度:七度工程基本风压:0.65kN/m 2工程强度校核处标高:10m 2. 设计依据序号 标准名称 标准号1 建筑设计防火规范 GB 50016-20142 混凝土结构后锚固技术规程 JGJ 145-20133 混凝土结构加固设计规范(附条文说明) GB50367-20134 建筑结构荷载规范 GB 50009-20125 建筑陶瓷薄板应用技术规程 JGJ/T 172-20126 铝合金建筑型材隔热型材 GB/T 5237.6-20127 建筑工程用索 JG T 330-20118 干挂空心陶瓷板 GB/T 27972-20119 紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱 GB 3098.1-201010 混凝土结构设计规范 GB 50010-201011 吊挂式玻幕墙支承装置 JG 139-201012 点支式玻幕墙支承装置 JG 138-201013 铝合金门窗工程技术规范 JGJ 214-201014 建筑抗震设计规范 GB 50011-201015 建筑制图标准 GB/T 50104-201016 建筑抗震加固技术规程 JGJ/T116-200917 建筑玻璃应用技术规程 JGJ 113-200918 公共建筑节能改造技术规范 JGJ176-200919 建筑用安全玻璃防火玻璃 GB 15763.1-200920 陶瓷板 GB/T23266-200921 天然花岗石建筑板材 GB/T 18601-200922 铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求 YS/T 437-200923 平板玻璃 GB11614-200924 石材幕墙接缝用密封胶 GB/T 23261-200925 夹层玻璃 GB15763.3-200926 浮法玻璃 GB11614.2-200927 搪瓷用冷轧低碳钢板及钢带 GB/T13790-200828 耐候结构钢 GB/T4171-2008第 2 页29 铝合金建筑型材粉末喷涂型材 GB/T 5237.4-200830 铝合金建筑型材电泳涂漆型材 GB/T 5237.3-200831 铝合金建筑型材阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-200832 铝合金建筑型材基材 GB/T 5237.1-200833 中空玻璃稳态U值（传热系数）的计算和测定 GB/T 22476-200834 塑料门窗工程技术规程 JGJ 103-200835 建筑玻璃采光顶 JG/T 231-200836 建筑门窗玻璃幕墙热工计算规程 JGJ/T 151-200837 铝合金建筑型材氟碳漆喷涂型材 GB/T 5237.5-200838 半钢化玻璃 GB/T17841-200839 中国地震烈度表 GB/T17742-200840 建筑外门窗保温性能分级及检测方法 GB/T8484-200841 热轧型钢 GB/T706-200842 冷弯型钢 GB/T6725-200843 普通装饰用铝塑复板 GB/T22412-200844 小单元建筑幕墙 JG/T 217-200845 建筑物防雷检测技术规范 GB/T21434-200846 铝合金门窗 GB/T 8478-200847 民用建筑能耗数据采集标准 JG/T 154-200748 不锈钢棒 GB/T 1220-200749 百页窗用铝合金带材 YS/T621-200750 建筑幕墙用瓷板 JG/T217-200751 建筑外窗气密、水密、抗风压性能现场检测方法 JGJ/T 211-200752 中空玻璃用复合密封胶条 JC/T 1022-200753 铝合金结构设计规范 GB 50429-200754 不锈钢和耐热钢牌号及化学成份 GB/T20878-200755 建筑用不锈钢绞线 JG/T 200-200756 建筑幕墙 GB/T 21086-200757 绿色建筑评价标准 GB/T50378-200658 铝及铝合金轧制板材 GB/T 3880-200659 干挂饰面石材及其金属挂件 JC83018302-200560 建筑结构用冷弯矩形钢管 JG/T 178-200561 钢化玻璃 GB15763.2-200562 建筑隔声评价标准 GB/T50121-200563 建筑用隔热铝合金型材穿条式 JG/T 175-200564 建筑用硬质塑料隔热条 JG/T 174-200565 公共建筑节能设计标准 GB 50189-200566 混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓 JG 160-200467 钢结构设计规范 GB 50017-200368 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-200369 中空玻璃 GB/T11944-200270 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-200171 全玻璃幕墙工程技术规程 DBJ/CT 014-2001第 3 页72 建筑幕墙抗震性能振动台试验方法 GB/T 18575-200173 点支式玻璃幕墙工程技术规程 CECS 127-200174 混凝土接缝用密封胶 JC/T 881-200175 幕墙玻璃接缝用密封胶 JC/T 882-200176 中空玻璃用弹性密封胶 JC/T 486-200177 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-200178 建筑幕墙平面内变形性能检测方法 GB/T 18250-200079 紧固件机械性能螺母粗牙螺纹 GB 3098.2-200080 紧固件机械性能螺母细牙螺纹 GB 3098.4-200081 紧固件机械性能自攻螺钉 GB 3098.5-200082 紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱 GB 3098.6-200083 紧固件机械性能不锈钢螺母 GB 3098.15-200084 建筑用铝型材、铝板氟碳涂层 JG/T133-200085 螺纹紧固件应力截面积和承载面积 GB/T 16823.1-19973. 基本计算公式(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A 类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B 类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇;C 类指有密集建筑群的城市市区;D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;工程名称按 C 类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2012 8.1.1-2 采用风荷载计算公式: = w w其中: -作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)w-瞬时风压的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012 条文说明 8.6.1 取定根据不同场地类型,按以下公式计算: =1+2g ( )(-) Iz10其中 g 为峰值因子取为 2.5，I10 为 10 米高名义湍流度, 为地面粗糙度指数A 类场地: =0.12 ,=0.12IB 类场地: =0.14 ,=0.15IC 类场地: =0.23 ,=0.22ID 类场地: =0.39 ,=0.30I-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012 取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A 类场地: =1.284( )0.24Z10B 类场地: =1.000( )0.30Z10C 类场地: =0.544( )0.44Z10第 4 页D 类场地: =0.262( )0.60Z10本工程属于 C 类地区-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2012 取定-基本风压,按全国基本风压图,大连市地区取为 0.65kN/m2w(3).地震作用计算:= q G其中: -水平地震作用标准值q-动力放大系数,按 5.0 取定-水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6 度(0.05g): =0.047 度(0.1g): =0.087 度(0.15g): =0.128 度(0.2g): =0.168 度(0.3g): =0.249 度(0.4g): =0.32大连市地区设防烈度为七度,根据本地区的情况,故取 =0.08-幕墙构件的自重(N/m 2)G(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：+ + + S S S S各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: = +0.5 ，维护结构荷载标准值不考虑地震组合qW q水平荷载设计值: q=1.4 +0.51.3W q荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取 1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取 1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取 1.0；可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取 1.4二、 荷载计算1. 风荷载标准值计算: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m 2)Wz : 计算高度 10m: 10m 高处风压高度变化系数(按 C 类区计算): (GB50009-2012 条文说明 8.2.1)=0.544( )0.44=0.544 由于 0.5442.05,取 =2.05 (GB50009-2012 条文说明 8.1.1) :局部正风压体型系数:局部负风压体型系数,通过计算确定:建筑物表面正压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3)取 1:建筑物表面负压区体型系数，按照(GB50009-2012 8.3.3-2)取-1对于封闭式建筑物，考虑内表面压力，按照(GB50009-2012 8.3.5)取-0.2 或 0.2:立柱构件从属面积取 2.6475m2A:横梁构件从属面积取 0.6885m2A:维护构件面板的局部体型系数= +0.2 =1.2= -0.2 =-1.2 维护构件从属面积大于或等于 25m2的体型系数计算= 0.8+0.2 (GB50009-2012 8.3.4) =1= 0.8-0.2 (GB50009-2012 8.3.4) =-1对于直接承受荷载的面板而言，不需折减有=1.2=-1.2同样，取立柱面积对数线性插值计算得到= +( 0.8- ) +0.2 log(As( ,v)1.4=1+(0.8-1) +0.20.4228361.4=1.13959= +( 0.8- ) -0.2 log(As( ,v)1.4=-1+(-0.8)-(-1) -0.20.4228361.4=-1.13959按照以上计算得到对于面板有:=1.2=-1.2对于立柱有:=1.13959=-1.13959对于横梁有:=1.2=-1.2第 6 页面板正风压风荷载标准值计算如下= (GB50009-2012 8.1.1-2)W W=2.051.20.650.65=1.03935 kN/m2-3kN/m2,取 =-3kN/m2W W同样，立柱正风压风荷载标准值计算如下= (GB50009-2012 8.1.1-2)W W=2.051.139590.650.65=0.987032 kN/m2-3kN/m2,取 =-3kN/m2W W同样，横梁正风压风荷载标准值计算如下= (GB50009-2012 8.1.1-2)W W=1.03935 kN/m2-3kN/m2,取 =-3kN/m2W W2. 风荷载设计值计算W: 风荷载设计值: kN/m 2w : 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按玻璃幕墙工程技术规范JGJ 102-2003 5.4.2 条规定采用面板风荷载作用计算Wp=wWkp=1.4 3=4.2kN/m2Wn=wWkn=1.4 (-3)=-4.2kN/m2立柱风荷载作用计算Wvp=wWkvp=1.4 3=4.2kN/m2Wvn=wWkvn=1.4 (-3)=-4.2kN/m2横梁风荷载作用计算Whp=wWkhp=1.4 3=4.2kN/m2Whn=wWkhn=1.4 (-3)=-4.2kN/m23. 水平地震作用计算GAK: 面板平米重量取 0.3072kN/m2max: 水平地震影响系数最大值:0.08第 7 页qEk: 分布水平地震作用标准值(kN/m 2)qEk=Emax GAK (JGJ102-2003 5.3.4)=50.080.3072=0.12288kN/m2rE: 地震作用分项系数: 1.3qEA: 分布水平地震作用设计值(kN/m 2)qEA=rEqEk=1.30.12288=0.159744kN/m24. 荷载组合计算幕墙承受的荷载作用组合计算，按照规范，考虑正风压、地震荷载组合:Szkp=Wkp=3kN/m2Szp=Wkpw+qEk EE=31.4+0.122881.30.5=4.27987kN/m2考虑负风压、地震荷载组合:Szkn=Wkn=-3kN/m2Szn=Wknw-qEk EE=-31.4-0.122881.30.5=-4.27987kN/m2综合以上计算，取绝对值最大的荷载进行强度演算采用面板荷载组合标准值为 3kN/m2面板荷载组合设计值为 4.27987kN/m2立柱承受风荷载标准值为 3kN/m2横梁承受风荷载标准值为 3kN/m2三、 化学锚栓计算1. 锚栓计算信息描述V: 剪力设计值:V=1588.5N水平剪力设计值 Vh = 0NN: 法向力设计值:N=5731.84N e2: 锚栓中心与锚板平面距离: 0mmMy: 弯矩设计值(N.mm): My=Ve2=1588.50=0N.mmT: 扭矩设计值(N.mm): 0N.mm当前计算锚栓类型: 化学锚栓 FHB-A 10*60/10锚栓材料类型: 不锈钢锚栓-A2-70第 8 页锚栓直径: 12mm锚栓底板孔径: 13mm锚栓处混凝土开孔直径: 14mm锚栓有效锚固深度: 120mm锚栓底部混凝土级别: 混凝土-C25底部混凝土为开裂混凝土底部混凝土基材厚度: 400mm混凝土开裂及边缘配筋情况: 1锚栓锚固区混凝土配筋描述: 其它情况2. 锚栓承受拉力计算锚栓布置示意图如下: 123470515050化 学 锚 栓 布 置 示 意 图d :锚栓直径 12mmdf:锚栓底板孔径 13mm在拉力和弯矩共同作用下,锚栓群有两种可能的受力形式。首先假定锚栓群绕自身的中心进行转动，经过分析得到锚栓群形心坐标为100,100，各锚栓到锚栓形心点的 Y 向距离平方之和为y 2=10000y 坐标最高的锚栓为 4 号锚栓，该点的 y 坐标为 150，该点到形心点的 y 向距离为y1= 150-100 = 50mm y 坐标最低的锚栓为 1 号锚栓，该点的 y 坐标为 50，该点到形心点的 y 向距离为y2= 50-100 = -50mm 所以锚栓群的最大和最小受力为：= + NNn My2 y2= + 5731.844 0(-50)10000=1432.96N= + NNn My1 y2= + 5731.844 0(50)10000=1432.96N 在拉力和各弯矩共同作用下，各锚栓承受的拉力如下表:编号 X Y N(G) N(Mv) N(Mv)Cy N(Mh) N(Mh)Cx N()1 50 50 -0 1432.96 71648 - - 1432.962 150 50 -0 1432.96 71648 - - 1432.96第 9 页3 50 150 0 1432.96 214944 - - 1432.964 150 150 0 1432.96 214944 - - 1432.96(NCoord)/N=(100,100),受拉锚栓形心(100,100) 偏心距eNx=0 偏心距eNy=1.42109e-014,重力产生的拉力0N所有锚栓承受的拉力总和为 5731.84N3. 锚栓承受剪力计算锚栓承受剪力按照破坏模式计算如下1) 锚栓钢材破坏或混凝土剪撬破坏时单独考虑竖向剪力作用,:1588.5NV:0NV:参与竖向剪力 V 受剪的锚栓数目为 4 个n:参与水平剪力 V 受剪的锚栓数目为 4 个n= (JGJ145-2013 5.3.3-2)VVn= = -397.125N 1588.54= (JGJ145-2013 5.3.3-1)VVn= = 0N 04所以锚栓群在剪力作用下,锚栓的最大剪力设计值为= = 397.125N V V故 = = 397.125NV V群锚总剪力设计值为 =0N, =-1588.5N, =1588.5NV V V2) 混凝土边缘破坏时根据边距分析可知,竖向剪力垂直于基材边缘,水平剪力平行于基材边缘按照规范要求,垂直于基材边缘时,按照部分承受剪力设计,否则按照全部承受剪力设定 (JGJ145-2013 5.3.1.2):参与竖向剪力 V 受剪的锚栓数目为 2 个n:参与水平剪力 V 受剪的锚栓数目为 4 个n单个锚栓承受的竖向剪力为= VVn= =-794.25N 1588.52= VVn= =0N 04所以锚栓群在剪力作用下,锚栓的最大剪力设计值为= = 794.25N V V第 10 页故 = = 794.25NV V群锚总剪力设计值为: (将反向剪力不考虑)剪切边缘为水平下边时,相应荷载为 =0N, =-1588.5N, =1588.5N V V V4. 锚栓受拉承载力校核校核依据 (JGJ145-2013 6.2.1-5)N N其中 : 锚栓群中拉力最大的锚栓的拉力设计值,根据上面计算取 1432.96N N: 锚栓钢材破坏受拉力设计值ND : 锚栓直径为 12mm: 锚栓截面面积为 84.2965mm2A:锚栓屈服强度标准值f:锚栓钢材破坏受拉承载力标准值N:锚栓钢材破坏受拉承载力分项系数,按表 4.3.10 采用= 450N/mm2f= N A f= 84.2965450= 37933.4N= NN= 37933.41.3= 29179.5N 由于 =1432.96N ,所以锚栓钢材满足强度要求N N考虑拉拔安全系数 2,则锚栓拉拔试验强度值最少要求达到 2.86592kN5. 锚栓混凝土锥体受拉破坏承载力校核校核依据 (JGJ145-2013 6.2.1-7)N N其中 : 锚栓群受拉区总拉力设计值,根据上面计算取 5731.84N N: 混凝土锥体破坏受拉承载力设计值N锚固区基材按照开裂混凝土考虑。混凝土锥体受拉破坏时的受拉承载力设计值 应按下列公N式计算：= NN= N NAA 在上面公式中：混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；Nk：地震作用下锚固承载力降低系数，按表 4.3.9JGJ145-2013选取；：混凝土锥体破坏时的受拉承载力分项系数，按表 4.3.10JGJ145-2013采用，取 3；：单锚栓受拉时，理想混凝土锥体破坏时的受拉承载力标准值；N对于开裂混凝土, =7.0 0.5 1.5 (JGJ145-2013 6.1.3-3)N f h对于不开裂混凝土, =9.8 0.5 1.5 (JGJ145-2013 6.1.3-4)N f h：混凝土立方体抗压强度标准值，当其在 45-60MPa 间时，应乘以降低系数 0.95；本处混f凝土为混凝土-C25, 取 25N/mm2f：锚栓有效锚固深度，对于膨胀型及扩底型锚栓，为膨胀锥体与孔壁最大挤压点的深度；h第 11 页取 120mm=7.0 1.5N f h=7.0250.51201.5=46008.7N：混凝土破坏锥体投影面面积，按 6.1.4JGJ145-2013取；A：混凝土锥体破坏情况下，无间距效应和边缘效应，确保每根锚栓受拉承载力标准值的临s界间矩。=3 =360mms h= 2=129600mm2As：混凝土实际破坏锥体投影面积，按 6.1.5JGJ145-2013取, A其中：c1、c2、c3、c4：方向 1 及 2 距混凝土边的边矩；s1、s2：竖直方向和水平方向锚栓最大的间距，分别为 100mm 和 100mm；：无间距效应和边缘效应情况下混凝土锥体破坏时的临界边矩，取 =1.5 =180mm；c c h=156400mm2A具体示意图如下(受压锚栓不计入面积)： 1234混 凝 土 破 坏 投 影 面 积 示 意 图 (460X3)：边矩 c 对受拉承载力的影响系数，按 6.1.6JGJ145-2013采用：=0.7 + 1 (JGJ145-2013 6.1.6)0.3cc其中 c 为边矩，当为多个边矩时，取最小值，取为 120mm=0.7 + 0.3cc=0.7 + 0.3120180=0.9所以， 取 0.9。：表层混凝土因为密集配筋的剥离作用对受拉承载力的降低影响系数，按6.1.7JGJ145-2013采用，当锚固区钢筋间距 s150mm 或钢筋直径 d10mm 且 s100mm 时，取 1.0；当前锚固区属于其它类型,需要按照下式计算=0.5 + 1h200第 12 页=0.5 + 120200=1.11,取 1.0：荷载偏心 对受拉承载力的降低影响系数，按 6.1.8JGJ145-2013采用； e= 1 = 11 + 2es11 + 2es= 11 + 2036011 + 20360=1所以， 取 1。把上面所得到的各项代入，得：= N NAA =46008.7 0.9 1 1 156400129600=49970.6N =kNN=0.749970.63=11659.8N 由于 =6305.02 ,所以群锚混凝土锥体受拉破坏承载力满足设计要求！ N N6. 混凝土劈裂破坏承载力校核校核依据 (JGJ145-2013 6.2.1-8)N N: 混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值N混凝土劈裂破坏受拉承载力设计值 应按下列公式计算：N= (JGJ145-2013 6.2.15-1)NN= (JGJ145-2013 6.2.15-2)N N= (JGJ145-2013 6.1.3)NNAA : 构件厚度 h 对劈裂承载力的影响系数,不应大于 (2hh )(2/3)下面分项计算= (hh)(2/3)=(400240)(2/3)=1.40572 取 1：混凝土劈裂破坏的临界间矩c=2 =240mm (JGJ145-2013 6.2.14)c h第 13 页=2 =480mm (JGJ145-2013 6.2.15)s c= 2 =230400mm2As=197200mm2A具体示意图如下(受压锚栓不计入面积)： 1234混 凝 土 破 坏 投 影 面 积 示 意 图 (580X34)=0.7+0.3cc=0.7+0.3120240=0.85所以， 取 0.85。= 1 = 11 + 2es11 + 2es= 11+2048011+20480=1所以， 取 1。把上面所得到的各项代入，得：= NNAA =46008.7 0.8511197200230400=33472.1N= N N=133472.1=33472.1=kNN=0.733472.13=7810.16N 由于 =6305.02 ,所以混凝土劈裂破坏受拉承载力满足设计要求！ N N第 14 页7. 锚栓钢材受剪破坏校核校核依据 (JGJ145-2013 6.2.16-4)V V其中 : 锚栓群中剪力最大的锚栓的剪力设计值,根据上面计算取 397.125N V: 锚栓钢材破坏受剪承载力设计值V: 锚栓应力截面面积为 84.2965mm2A:锚栓屈服强度标准值f:锚栓钢材破坏受剪承载力标准值V:锚栓钢材破坏受剪承载力分项系数,按表 4.3.10 采用实际选取 =1.3；不考虑杠杆臂的作用有= 0.5 V A f= 0.584.2965450= 18966.7N= VV= 18966.71.3= 14589.8N 由于 =397.125N ,所以锚栓钢材满足抗剪强度要求V V8. 构件边缘受剪混凝土楔形体破坏校核c: 锚栓到混凝土边距,取 c=120mm:锚栓有效锚固深度为 120mmhh: 混凝土基材厚度为 400mm由于 c10 ,c60d,所以需要效核混凝土承载力h根据上面计算可知,对于该处混凝土自由边缘的相应剪力为 1588.5N,剪力与垂直于构件自由边方向轴线的夹角为 0 度,剪力合力作用点与受剪锚栓中心偏心距离为 0mm,此时,边部锚栓到自由边距离为 120mm校核依据 (JGJ145-2013 6.2.16-5) V V其中 : 锚栓群总剪力设计值V: 混凝土楔形体破坏时的受剪承载力设计值V= k (JGJ145-2013 6.2.18-1) VV= (JGJ145-2013 6.2.18-2) V VAA 上式中k：地震作用下锚固承载力降低系数，按表 4.3.9(JGJ145-2013)选取；:构件边缘混凝土破坏时受剪承载力标准值V:构件边缘混凝土破坏时受剪承载力分项系数,按 4.3.10 取用,对于结构构件,取 2.5:单根锚筋垂直构件边缘受剪,混凝土理想破坏时的受剪承载力标准值V:单根锚筋受剪,混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积A:群锚受剪,混凝土破坏理想楔形体在侧向的投影面面积A:边距比 对受剪承载力的降低影响系数c2c1第 15 页:边距与厚度比 对受剪承载力的提高影响系数c1h:剪力角度对受剪承载力的影响系数:荷载偏心 对群锚受剪承载力的降低影响系数 e:锚区配筋对受剪承载力的影响系数,当前为 1,取 1以下分别对各参数进行计算= 1.35d() () c11.5 (JGJ145-2013 6.2.19) V h f = 0.1 = 0.1 = 0.1(hc1)0.5 (120120)0.5 = 0.1 = 0.1 = 0.0630957 (dc1)0.2 (12120)0.2Vrkc0 = 1.35d() () c11.5h f= 1.35120.11200.0630957 1201.525= 15388N= 4.5c12 (JGJ145-2013 6.1.17) A= 4.51202= 64800mm2本处通常考虑群锚作用,故= 82800mm2A= 0.7+ (JGJ145-2013 6.1.19) 0.3c21.5c1= 0.7+ 0.36001.5120=1.71,按照规范取 1= (JGJ145-2013 6.1.20) (1.5c1h )= (1.5120400 )= 0.67082100mm , 为锚孔直径 (JGJ145-2013 7.1.1)h d d当前,h 为 400mm +2 =146mm,满足构造要求h d且 h 100mm,满足构造要求2)群锚最小间距值 以及最小边距值 构造要求:s c对于化学锚栓: 6 , 6 ; (JGJ145-2013 7.1.2) s dc d: 锚栓最小间距 100mmsd : 锚栓直径 12mm 6d = 72mm ,满足构造要求s=120mm 6d = 72mm ,满足构造要求c所以群锚最小间距值 满足构造要求s群锚最小边距值 满足构造要求c3)化学锚栓最新小锚固深度要求: (JGJ145-2013 7.1.7) 按照 7.1.7 规定,锚固深度需要满足如下要求当 d 10 ,最小锚固深度要大于 60mm;当 d = 12 ,最小锚固深度要大于 70mm;当 d = 16 ,最小锚固深度要大于 80mm;当 d = 20 ,最小锚固深度要大于 90mm;当 d 24 ,最小锚固深度要大于 4d;当前锚固深度为 120mm,满足要求!12.锚锚栓拉拔试验强度值综上所述，锚栓拉拔试验强度值区间为 810kN。第 18 页