Φ76-Φ89mm新型圆形截面管材滚切机设计【含CAD图纸全套+毕业答辩论文】

下载文档送完整 纸， 14951605 或 1304139763 下载论文送 纸， 14951605 或 1304139763 摘 要 随着切割机的发展，采用滚切机在线切断管材是近几年在国外发展起来的新技术。这种滚切机是利用三把带有楔角的圆盘形滚切刀片，采用滚动压入的方法将管材切断。由于采用了滚压无屑剪切，刀具的滚切行程略大于管材壁厚即可切断管材，因而效率高 (尤其是对于大直径管材 )。可以实现小噪音、无切屑、小 (无 )毛刺切管，并可保证管材切口绝对垂直于管材轴线。从而可简化生产工艺、减少设备的投资、降低生产成本，并可改善生产环境，解决了长期困扰钢管企业的噪音问题。 我设计是端面凸轮式钢管在线滚切机，滚切式切断的工作原理是利用三把带楔角 的碟形滚切刀片均匀的安装在刀头架上，刀头架由驱动齿轮带动旋转，齿轮由齿条驱动，端面凸轮推动齿条从而使刀头架进给的同时实现径向进给，刀片与被切管材接触后，除绕管材公转外，还绕自身中心轴旋转，在管材表面实现纯滚动，在径向进给系统的作用下逐渐将管材切断。这种切断方式可实现切口断面轮廓不失真。滚切式即近年来发展的旋转楔入法。 关键词 管材 滚切机 端面凸轮 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） of in in of is to a it is a a is be no in of My is AM of is to of in is by AM to in to in in of is in 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 目 录 摘要 . I . 1 章 绪论 . 1 . 1 . 3 . 3 . 4 第 2 章 方案确定 . 5 . 5 . 6 第 3 章 滚切机本体设计 . 10 数选择及基本数据确定 . 10 切力的计算 . 12 切力的理论分析 . 12 向加工力的计算 . 13 向加工力的计算 . 14 盘轴及轴上部件 . 14 夹座的设计 . 15 轮参数选择及齿轮轴强度校核 . 16 给架、进给环设计 . 20 . 21 . 22 第 4 章 部件设计 . 23 紧装置设计 . 23 . 24 . 25 车行走装置设计 . 26 车动力传动方式的选择 . 27 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 车主体的受力分析 . 27 走小车电动机的选取 . 29 章小结 . 29 结论 . 30 致谢 . 31 参考文献 . 32 附录 1 . 43 附录 2.哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 1 第 1 章 绪 论 课题背景 管材在连续生产过程中，在线切断设备是整个生产线中的关键设备之一。我国目前有 1700多条直缝焊管生产线，普遍采用飞据在线锯切管材。采用飞据在线锯切管材存在如下问题：一是切后管断面留有毛刺，为去除毛刺后续工序必须加平头设备；二是锯切过程 噪音污染严重；三是锯切增加了金属消耗；四是当锯切大直径管材时，生产效率特别低。 管材在生产和使用过程中，为切除头尾不合格部分或将长管分切成定长等，切断工序是不可少的。由于管材断面形状呈空心状，在切断过程中，其切口的断面形状很易失真。因而管材切断技术的要求更高。除了通常要求的切口断面宏观平直、毛刺小，生产率高、噪音小、金属损耗少以外，还要求断面轮廓形状不失真或少失真。因而国内外一直在探讨各种因素对切口质量的影响规律，以寻求新的切断方法。 采用滚切机在线切断管材是近几年在国外发展起来的新技术。这种滚切机是利用三 把带有楔角的圆盘形滚切刀片，采用滚动压入的方法将管材切断。由于采用了滚压无屑剪切，刀具的滚切行程略大于管材壁厚即可切断管材，因而效率高 (尤其是对于大直径管材 )。可以实现小噪音、无切屑、小 (无 )毛刺切管，并可保证管材切口绝对垂直于管材轴线。从而可简化生产工艺、减少设备的投资、降低生产成本，并可改善生产环境，解决了长期困扰钢管企业的噪音问题。 该项技术具有广泛的应用空间，在钢铁、汽车、建筑、家电、矿山等行业都有着良好的应用前景。在圆形截面管材在线或离线切断方面将会发挥巨大的作用。 我国目前普遍采用飞锯切断钢管。 采用滚切机在线切断钢管是近些年发展起来的新技术，该设备是在被切断管材的圆周方向均匀布置 3 个圆刀片，刀片在传动系统的带动下绕钢管旋转的同时沿着钢管的径向移动，从而在钢管周向纯滚动并且逐渐切断钢管，采用滚切机在线切断钢管可实现噪音小、无切削、无毛刺，并可保证管材切口绝对垂直管材轴线，从而可简化生产工艺，减少设备投资，降低生产成本，并可改善生产环境。目前我国从国外引进了几套钢管在线滚切机，这些引进设备存在如下问题：一是设备的一些零配件国内还无法满足要求，有些零配件的标准、规格与我国不一致，因此给设备维护带来困难；二是切后断口处钢管外径变大 (对于厚壁管 )、内径缩口，控制不好容易超差， 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 2 从而必须增加必要的平头设备。目前国内关于管材滚切机的研究大多集中在设备方面，而关于影响管材滚切质量的理论研究较少。 凡两端开口并具有中空封闭断面的，且其长度与断面周长之比较大的钢材，都可称为管材。按其断面几何形状，管材可分为圆形和异性断面管。管材生产有无缝管材生产和焊管生产。无缝管材生产大多用不同的穿孔设备将实心的管坯作成空心的毛管，再进行加工得到合格的成品钢管。焊管生产是将管坯 (钢板或带钢 )用不同的成型方法弯曲成所需要的管筒形状，然后施 以不同的焊接方法将其接缝焊合而使其成为管材。直缝焊管生产有连续式和间断式两种形式。现代化的直缝焊管机组大都是连续式的。 本设计是直缝焊管在线滚切机的研制，针对的管材是直缝焊管。通过对目前使用的飞锯式、飞刀式、滚切式、冲剪式等四种焊管在线切割机构的分析比较，在吸收国内外有关机构特别是日本所供应机器的基础上，重新设计制造出一种新型的滚切式钢管滚切机。本课题研究的是钢管在线滚切机。 焊管以带钢或钢板为原料，用不同成型方法弯曲成管筒的形状，然后施以不同的焊接方法，获得具有一定强度的焊缝而形成的管材。在国民经济各部门中，焊管用途十分广泛，主要用于：输送管道、基本建设用管、化工容器、储油罐以及在机械制造、汽车、农业、轻工等部门和一些特殊用途。 从焊缝的形状，焊管分为直缝和螺旋缝。这里我们只讨论直缝焊管，从 1900年第一台电焊设备建造使用开始，电焊钢管生产至今已有上百年历史了，直缝焊管生产有连续式和间断两种形式，现代化的直缝焊管机组大都是连续式的。直缝焊管生产工艺流程如下图所示： 带钢卷 矫直 闪光对焊 活套 成型机 焊接 清理焊剂 冷却 定径 切断 矫直 涡流探伤 平端面 水压试验 检查 打印 涂油 包装 而我的毕业设计 研究的是以上流程中的切断过程，通过我和同学一段时间的了解和查阅资料得知，在我国的直缝焊管机组中，锯切设备一直是个薄弱环节，在连续式生产过程中，将钢管切成定尺式是非常重要的。由于管材断面形状呈空心状，在切断过程中，其切口的断面形状很易失真，因而管材切断技术的要求很高，除了通常要求的断面宏观平直、毛刺小，生产率高。噪音小、金属损耗少以外，还要求断面轮廓形状不失真或减少失真，因而国内外一直在探讨各种因素对切口质量的影响规律，以寻求新的切断方法。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 3 国内外研究现状 下面介绍目前应用最多的几种剪切机。管 材在生产和使用过程中，为切除头尾不合格部分或将长管分切成定长等，切断工序是不可少的。由于管材断面形状呈空心状，在切断过程中，其切口的断面形状很易失真。因而管材切断技术的要求很高，除了通常要求的断面宏观平直、毛刺小，生产率高、噪音小、金属损耗少以外，还要求断面轮廓形状不失真或减少失真，因而国内外一直在探讨各种因素对切口质量的影响规律，以寻求新的切断方法。 国内外现有的管切方法有两大类：非剪切类和剪切类 2。 非剪切类的切断方法 (1)冷锯锯切法 (2)砂轮片切断法 这两种方法都属于同一类型 ，只是有锯片和砂轮片作为切断工具之分，两种均有金属损耗，而且由于切断片转速很高，转动中有震颤，因而在表面有明显的切削痕迹，呈现不平度较大，在切口结束时很难去除较大的毛刺，至今尚未解决，因而一般的此类切削方法都不得不在切断后曾设铣头机将断面铣平。 (3)切管机法 以车刀切断，切管机有钢管转动，车刀不动和钢管不动车刀转动两种。前者类似车床切削，但速度不能快。后者设备较复杂，一台切管机所切管径范围不能太大，切削速度也不可能太大，因为有金属损耗。 (4)旋转楔入法 钢管相对不动，在管材外围有三个刀片，一起绕钢管回 转，同时刀片座径向移动而将管材切断，由于此刀片是楔形的，因而且切口倾斜呈坡口状，而且在刀刃楔入管壁时，切口处的金属向管壁的内外流动使切口的外围和内周均呈隆起状，即切口边缘附近的外径增大，内径减小。 图 1转切入法示意图 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 4 剪切类切断方法 (1)冲剪法 冲剪法是在切口两侧各有圆孔形固定刀片夹住钢管，切口处有活动刀片，当刀刃压向管材时，刀尖使管壁局部引力集中而破裂，刀刃压入管壁，此方法为有屑切断，剪切过程速度快，噪音小， 但由于切断开始会在刀尖管壁处压下凹坑，最后残留在切口附近，为此必须设置扩展法和修正工序，以目前的技术，凹坑至今不能完全消除。 (2)双重剪切法 针对冲剪法的缺点产生凹坑，在冲剪法刀尖压入处的管材上先刨一个坑，但由于槽宽略大于刀片厚度，从而在切口断面会有一个不太明显的小台阶。 (3)芯棒剪切法 为防止剪切空心的管材被压扁，在管材内设置芯棒，芯棒由随着活动刀片一起移动的活动芯棒以及和固定刀片一起固定不动的固定芯棒组成，活动刀片在单向移动时进行剪切，此类方法用途很多，比如剪切汽车减震器所用管件的布哈姆切管机就是采 用整个原理。但所切管件长度应小于 150 本设计采用滚切式切断，滚切式即近年来发展的旋转楔入法。滚切式的工作原理是利用三把带楔角的碟形滚切刀片均匀地安装在刀头架上，刀头架由主传动带带动旋转，刀片由内凸轮带动径向进给，刀片与被切管材接触后，除绕管材公转外，还绕自身中心轴旋转，在管材表面实现纯滚动，在径向进给系统的作用下逐渐将管材切断。这种切断方式可实现无切屑，小噪音剪切，并其可以保证切口断面轮廓不失真。 本章小结 本章主要介绍的是飞据在线锯切管材存在的问题，为了解决这些问题近几年国内外发展起 来的滚切机在线锯切管材的新技术，以及介绍了该技术的应用范围和采用该技术的好处，还有对国内外对滚切机的研究现状及国内外现有的管切方法的简单描述。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 5 第 2 章 方案确定 旧型滚切机在实际应用中存在的问题 目前，飞锯机是钢管切断的主要设备主要功能是将在线生产的管材定尺切断。它不仅控制管材的定尺切断精度，同时制约着生产线的生产速度。飞锯的通常形式为电机带动锯片高速旋转将管子切断。由于其切削机理为高温熔融状态下的摩擦过程，这种形式结构简单，造价低，但噪音大，切口毛刺大，对于小型 机组很方便使用；但对于直径在 273于大规格焊管生产线上的飞锯机，国内传统的形式有三种： (1)单锯片式 用一张锯片一次切断整根钢管。锯片直径很大，如锯切 508 14004004的方矩形管，锯片直径需在 1600切功率需达 250管子端口不好，毛刺大，又不好清除。 (2)滚切式 其结构是通过一组刀片的径向旋转、挤压钢管切断。虽然比大直径的锯片有一定的优越性，但仅使用于圆管，不能用于方矩形管和开口型 材，并有收缩口现象，且在钢管级高、璧厚大时切断就非常困难了。 (3)双剧平推式 这是国外 20世纪 50年代淘汰产品，它不仅结构庞大，功率消耗大，致命缺陷是切断面不平、错位，切削过程中易变形，导致管子切口有阶梯，若是圆管还可在平头工序修正，若是方形管就很难处理了。 目前，用于切割圆形截面管材，或者圆管材生产线上截断管材时采用的滚切机，在不允许管材旋转时，其滚刀必须绕管材中心公转，同时滚刀沿管面滚动且向中心运动，达到切断管子的目的。 对于上述切割圆形截面管材的技术中，如中国某发明专利，管材截面滚切机，其中阐述的滚切机性能可靠，工作稳定，达到了很好的效果 6。但是在实际应用中，由于设计的圆盘轴上的滚切装置与旋转环上的传动齿轮之间具有较大的轴向距离，并且旋转环和圆盘轴的旋转配合面在圆盘轴的轴径上，而非圆盘外圈上，导致旋转滚切机构在机架外的悬臂较长，受力状态也不好，这样，若有加工产生的质量偏心，会在滚切工作时产生径向振动，因而降低了圆盘刀的使用寿命；另外，因离合器为常离状态，在启动时，旋转环仅靠圆盘轴与其的摩擦力矩驱动，由于摩擦力矩很 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 6 小，使旋转环启动滞后，造成滚切装置上 的滚轮撞击内凸轮面而产生启动冲击；此外，在滚切结束时，该滚切机中的离合器的分离时刻不易控制；在退刀后，滚切装置相对内凸轮的停止位置不够准确，造成圆盘刀让开距离不足，而妨碍管子再次送入容易打刀，以及存在加紧装置的夹紧中心和滚切中心对中困难、设备的重量较大等实际问题。 目前，用于加工切割金属管材，或制管生产线上截断管材，其滚刀的进刀都是采用液 压方式。即利用液压缸驱动，通过齿条机构实现滚刀的径向进刀，从而满足了切管的使用要求。但最关键的问题是，如在使用液压缸通过拔叉推动移动环时易产生偏截，不易保证径向进刀的同步性 ；另外其整体结构稍显复杂，并且需要配置一套液压系统，及其维护成本高。 为了解决这一问题，对于公开的另一种金属切管机，它是采用机械式进刀方式，利用多级齿轮传动机构，实现对管材的切断。一方面是利用间断的凸轮块实现滚刀的径向进刀；由于设有形成完整的圆周凸轮，不能周而复始的连续工作。另一方面通过驱动轴上的单向离合器控制齿轮机构的反向转动才能完成退刀，这样会产生较大的冲击。该传动结构采用四对大小齿轮相互啮合，还不能实现自动退刀运动，导致传动系统较为复杂。 在管材以及型材生产过程中，常常采用冷，热剧进行切断；而其锯片在 实际应用中经常会出现瓢曲变形、裂痕、崩齿、糊齿等现象，这不仅会影响轧钢生产效率，也会给生产现场带来安全隐患并增加锯片消耗。在实际生产过程中有部分锯片经数次使用后，由于各种外在及内在原因会出现瓢曲变形现象主要表现锯片整体呈现一个碟形，一面鼓出，另一面凹入，将锯片竖起，用手在锯片顶部施加一个轴向力往复晃动，感觉到其刚性并不太差，这时产生的是碟形塑性变形；二是锯片呈扭曲状变形，片体的周向跳动很大，将锯片竖起晃动时感觉刚性很软，严重时甚至有站不住的感觉，锯片外圆周呈荷叶形状。 因此，必须加以改进和完善。 设计原理 经过对现有滚切机的结构分析，我总结出目前滚切机出现的主要问题。分别是： 1)滚切机构悬臂长问题； 2)起动时产生冲击的问题； 3)离合器的分离时刻不易控制； 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 7 4)退刀时滚切装置相对于内凸轮的停止位置不够准确； 5)夹紧装置的夹紧中心和滚切中心对中困难的问题。 在此基础上进行改进，完成了本次毕业设计。 参考中国某专利新型圆管材滚切机 5原理图如图 2 图 2国某专利新型圆型截面管材滚切机工作原理图 为实现其目的，本设计提供的新型圆形截面管材滚切机，包括传动轴上分别设置的传动件与 所对应在圆盘轴上和位于其上的旋转环上连接的传动件；所属圆盘轴的圆盘端面径向滑槽内安装有滚切装置；其中，它具有一个内圈是内凸轮，外圈是一个滚切大齿轮的旋转环安装于圆盘轴的圆盘外圈位置上；在所述旋转环、圆盘轴和机架上安装起动和退刀控制装置；和在所述机架管材入料端设置一个夹紧装置。因此，通过旋转环直接沿圆盘轴的圆盘外圈转动，进一步降低了轴向尺寸，并且使旋转配合面、大齿轮上的啮合点、内凸轮对滚切装置的施力点三者相距很近，受力状态得到明显改善，避免了振动发生；此外，还通过设置了起动及退刀控制装置，保证起动时，控制旋转 环被驱动同步运转，避免了起动冲击，离合器切合时刻准确，有利于滚切装置滚切装置退刀后，停在处于相对内凸轮的最大退刀位置点上；另外，增设了夹紧装置，提高了夹紧管材的稳定性和对中可靠性。 连杆与铰接的所述活动刀架间的夹角是 100 180随着夹角的变化来实现进刀。转盘上设置一个以上的连杆与相对应带有滚刀的刀架连接。本管材截面滚切机采用了转盘上通过铰接的连杆与刀架组成一连杆进退刀机构，并在旋 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 8 转筒相配合的转盘上安装一摩擦减速装置，通过该装置的作用实现了转盘产生相对于旋转筒的方向转动，用以控制连杆进退刀机构进行切割或 者非切割运动，因而该连杆与带有滚刀的刀架机构，和所设置的摩擦减速装置是实现本管材滚切机的关键。解决了现行的滚切机采用的凸轮机构控制滚刀，以及多齿轮组件传动所带来的整体机构复杂的问题。 本设计涉及在旋转环、圆盘轴和机架上组合安装起动及退刀控制装置，包括旋转环一径向端开有一个导通的槽孔和相邻的沉槽，则在旋转环上的槽孔内设置的棘轴上安装有棘爪，和在所述沉槽内设置一个弹簧片构成棘轮机构；所述棘爪与对应圆盘轴的圆盘外圈上呈 120 设置用于交替配合或脱开的三个角形棘槽；所述棘爪的另 一端与所对应在机架上设置的接近开关接近或远离。这样有利于起动同步平稳，退刀时刻准确，易于控制。 根据设计的特点，所提及滚切装置除上述采用滚刀作为切刀之外，可以在滚切装置上直接固定车刀，同样可以完成管材切割。 在本设计中，由机架的入料端安装一个管材夹紧装置。所述的管材夹紧装置包括固定在机架上的滑道盘，滑道盘一侧面上呈现 120设有三个径向滑道分别安装滑块；所述滑道盘和滑块之间安装返回弹簧，滑道盘和其上同心安装的盖板共同为滑块的滑动导向；该滑块的一段作为夹紧口，另一端通过销轴安装滚轮；该滚轮对应所述滑道盘和盖板 的外圈上具有的夹紧凸轮；则夹紧凸轮内圈是由三段相同的收缩曲线首尾相连成的圆周内凸轮，外圈上固定安装有转壁，通过液压缸或气缸矫连接在机架上。因此，该滚轮相对于滑道盘和盖板外圈上具有的夹紧凸轮转动。当要夹紧时，液压缸伸长，推动转臂连带夹紧凸轮一起转动，其夹紧凸轮内凸轮面压迫夹紧滚轮迫使三个滑块，沿滑道盘上的径向滑道同时向管子压紧，自动对中夹紧管子。当要松开管子时，液压缸缩回，拉动转臂使夹紧凸轮回转，返回弹簧推动滑块回退。在本设计中，夹紧凸轮的转动也直接采用电液推杆推动，这样可以在制管生产线上往复运动的滚切机上仅 供电即可保证滚切进行。 本设计的关键是在旋转环的内圈设置内凸轮，外圈设置滚切大齿轮，让旋转环集合多项功能，明显减少了其旋转部分在机架外的悬臂长度，既降低了设备制造成本，又减少了滚切机构偏心振动倾向，可以提高圆盘刀的使用寿命。其次，让旋转环直接沿圆盘轴的圆盘外圈转动，进一步降低轴向尺寸，并且使旋转配合面、滚切大齿轮上的啮合点、内凸轮对滚切装置的施力点三者相距很近，受力状态得到明显改善，设备重量也降低了很多。因其旋转部分重量和悬臂尺寸大幅减少，避免了振动发生。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 9 由上边的分析可以得到以下一些结论： 1) 滚切机设 计采用了旋转环上的整圈内凸轮，控制圆盘刀径向进刀，可适用于不同管径的切割，而且连续稳定，周而复始的工作，特别适合制管生产线上的使用；此外通过离合控制滚切机同向旋转情况下实现退刀，这样会带来对滚切装置的冲击。 2) 传动机构简单可靠，只采用两对传动机构，具有结构简单，制造成本低。 3) 滚切机可以通过提高传动轴的转速来改进提高切割速度，而且每圈的切割速度不变，不影响刀具的使用寿命。 4) 滚切机通过调整旋转环内凸轮的线段来增减相对应的滚切装置，具有使用灵活的特点。 5) 通过在机架上安装了夹紧装置，提 高了夹紧的稳定性和对中可靠性。 本设计能有效的解决旋转滚切机构悬臂长、起动时产生冲击、离合器的分离时刻不易控制、退刀后滚切装置相对内凸轮的停止位置不够准确，以及夹紧装置的夹紧中心和滚切中心对中困难等问题。 本章小结 本章主要是对现有滚切机存在的问题进行了描述，学习研究有关方面的资料，加以比较，解决存在的问题方法，同时简单叙述了本设计的原理。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 10 第 3 章 滚切机本体设计 参数选择及基本数据确定 钢管切断规格为外径 769厚为 4管生产速度为 30m/管定尺长度为 12m。 由以上钢管剪切参数可知 t=钢管定尺长度 /钢管生产速度 =12m/30m/4s 即在钢管剪切的每个行程时间为 24s。 即小车运行一个切断来回时间为 24s。 钢管切割的最大壁厚为 4片在切割前和切断后应有一个多余的进刀距离，据参考有关图纸和结合实际，定为 4 图 3如上面图 3示，故刀片径向切断行程 S=4 3=12 当刀片径向行程确定为 12定小车运动一个切断行程时间为 8s，即在其他的 246 在小车运动的 8括 2个过程：小车与钢管同步时间和回程时间。 此设计确定切断时间为 5s，即刀片的径向进给速度为 s。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 11 综上所述，确定以下参数： s 刀尖运行时间 )为 5s 2度为 s 102 4 圆盘刀的设计计 算及校核 刀尖到中心距离为 45毫米，刀具厚为 6毫米，切削钢管管有不同直径之分，直径范围 769管为 4毫米，刀尖夹角太小虽锋利但强度不够，刀尖角度太小虽强度大但是不锋利，综合考虑后尖端的夹角为 30。如下面图 3 图 3 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 12 滚切力的计算 滚切力的理论分析 滚切力是滚切机的设计和使用的重要参数，它是由刀片楔尖剪断金属的纯剪切力、刀片两侧面排开已被剪断的金属的挤压力和刀片两侧面与被排开金属间的摩擦力这 3 部分组成的。 图 3纯剪切力的确定 纯剪切力可由下式计算 (3式中， 金属的最大单位剪切抗力 1(3式中， K 为与外摩擦及刀刃变钝有关的系数，对于冷剪，通过 K= 常 1， s 为材料断裂时的平均延伸率； b 为被切材料的强度极限。 当每片刀的进给量为 h 时，剪切面积可按图 3的阴影部分计算，即 22222 22 式中， 为管的切槽底半径； m=R+ +2h；角 、 可由图 3的几何关 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 13 系求得。 挤压力的确定 用带有楔角的圆盘形刀片滚切管材如同用楔形冲头压入半无限体，所不同的是管材的壁厚是有限的。因此我们可以参考文献构造如图 3示的滑移线场。我们将挤压力与摩擦力分开考虑，图中显示出了无摩擦 力的情况。在滚切中刀片的两个侧面作用有正挤压应力 p，从而可求得由 (3式中 F 是刀片与被剪切管间单侧挤压面积。 图 3 摩擦力的确定 滚切力中的摩擦力部分即为刀片与被挤压金属间的摩擦力在合力方向的分量 u (3式中， 于冷剪，一般 u= 总的滚切力即为上述 3部分力之和 )c o s( s i a x (3径向加工力的计算 进行求解可使用 m a t l a b)2/4/( t a n (c o 解得 sm a x 2/1 ）（ p b 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 14 D 圈径向进给量滚刀公转 3/1 L 4 5 6c o m a x ）（ 的摩擦系数为刀刃与被切割管材间2.0u 切向加工力的计算 转盘轴及轴上部件 已知刀尖受力为 F 则：对材料为 40需用应力在直径为 0 即有： 2/4 (3即 62 10835/4 得 即轴直径 ，能满足条件，此处保证满足强度要求 D=30 刀盘紧固轴承的选取： 因为传递刀尖切削力，故选取普通深沟球轴承，采用形式为两端固定支撑形式，选用型号为深沟球轴承 6306，其基本尺寸如下： d=30 D=72 B=19处载荷 20=10于基本额定负荷 以轴承的选取满足要求。 3 4 . 7 4 )2b(加工力，即取两者较大的作为切向、哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 15 图 3刀夹座的设计 管材加工范围是 769据本设计的需要，刀夹座结构如图 3 由于刀具实现的径向切削，故调整螺栓主要受轴承传递给刀架的径向切削力，即调整螺栓可近似看成只受剪力： M P 200004 2321 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 16 M s所选 图 3夹座三维示意图 齿轮参数选择及齿轮轴强度校核 根据空间需要等条件，确定齿轮参数：齿数： 38 模数： 6m 则 在允许误差范围内可用 i 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 17 中心距： 表 1 第一组滚切齿轮组合小、大齿轮的参数： m 6 m 6 d 213mm d 468mm 215mm 470mm 38 Z 75 图 3轮 取齿宽系数为 ： 可以得到小齿轮的齿宽为： 于齿宽没有严格要求，所以分别取：小齿轮齿宽 34齿轮齿宽 39 由于进刀方式为端面凸轮，所以端面凸轮的转速为 135+1/3r/ 53862 )( 21 尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 18 所以 2676 4 、传动轴承与传动键的选取 选用轴承时，首先应当考虑深沟球轴承，其它的 结构形式，往往价格昂贵，交货期难以保证。 深沟型球轴承内、外圈沟道的断面为圆弧形，其半径以球径大 2% 4%，是很常用的一种滚动轴承。 这种轴承深沟较深，承受径向负荷时，球在沟底圆内外接触，承受轴向负荷时，球在沟道边缘附近接触，因此能同时承受径向和轴向负荷，使用方便。 深沟型球轴承的形状简单，能够进行精密加工，可以达到很高的集合精度，因此，摩擦、振动及噪声很小，适用于高速旋转。 综合考虑本设计中各种要求，所选传动轴承如图 3 3示。 0t t 0c o c c o s ()c o c c o s (*44434343434343n vi n vi n vi n n n af*（）（则）（齿顶高消减系数中心距变动系数配两轮的变位系数合性能等方面的要求分根据齿根根切条件及啮所以则 2)(1 3 54 8 0384343尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 19 图 3盘轴大 轴承 轴承代号： 276型号： 6030基本尺寸： d=150D=225B=35 3入轴 轴承 图 3轴承代号： 276 型号： 6216 基本尺寸： d=80D=140B=26动轴键的选择： 图 3 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 20 进给架、进给环设计 进给架是一个改进机构，在参考以往的单轴拨叉机构后，设计出端面凸轮进给机构，它的优点是进给架左右运动时，能靠轴承与进给环之间的环摩擦和相互作用力推动，避免了轴承直接和进给环之间的接触，减少了轴承的磨损，延长了轴承寿命，减少了维修费用。 当进给架在轴向运动时，可近似忽略其径向运动。 故进给架仅受轴向力 F=20 3/4=15纯剪切原理，当材料为 40用应力在直径为 0 100 即有： 即有： 62 1083 544 1 5 1 0 4 . 7835D 进给架轴的直径只要满足 即可满足要求。 所以此处选择的 D=60 当选用 60 的轴时，考虑其受动载荷 0 该选用轴承基本额定动载荷大于 10500N 的轴承。 根据以上要求，查阅机械设计手册，选用深沟球轴承 6212： d 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 21 电动机选取 电动机是专业工厂生产的标准机器，设计时要根据工作特性、工作环境以及载荷大小、性质 (变化性质、过载情况等 )、启动性能、启动、制动、正反转的频繁程度以及电源种类 (交流或直流 )选 择电动机的类型、结构、容量 (功率 )和转速。 电动机分交流电动机和直流电动机，由于我国的电动机用户多采用三相交流电源，因此，无特殊要求时均应选用三相交流电动机，其中以三相异步交流电动机应用最为广泛。根据不同防护要求，电动机有开启式、防护式、封闭自扇冷式和防爆式等不同的结构形式。 系杆架转动力矩 进给架所需力矩 22 (3223 其中 2 为进给架转动角速度， 经计算 2 = 152由 322 (3得出 23 2 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 22 所以 292 计算得 M 综上 所述，在考虑轴承阻力矩机器耗功等问题之下，本设计选取电动机确定为常见的 结构简单、价格低廉、工作可靠、维护方便。 型号： 主要参数由机械设计手册 (第五版 )第四卷得：额定功率： 11速：1460r/流： 率： 88% 率因素： 量： 123本章小结 本章对端面凸轮式滚切机本体进行了设计，包括刀具设计计算，刀夹座的设计计算，滚切力的分析计算，径向加工力的计算，齿 轮参数选择，进给架、进给环设计，电动机选取。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 23 第 4 章 部件设计 夹紧装置设计 夹紧装置为入口夹紧装置，由一个液压缸驱动，通过凸轮、滚轮和夹爪传动，三把夹爪互成 120 可自动使钢管中心与滚切机中心对齐，并且稳定结构简单。为了防止滚刀切断管材后，管材与刀刃碰撞而损坏滚刀和切口，如总图所示，在出口端的夹紧置上，加装了一个分离液压缸，以保证切断后不打刀。 图 4 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 24 主视图 左视图 图 4紧装置 夹紧装置液压缸的设计 对液压缸的设计，首先是选择系统压力，根据机械设计手册第四卷 23固定的尺寸不太受限的设备，压力可以选择低一些，而机械重载设备压力要选择高一些，由于本设计采用的是小型机械类，故系统压力不用选取太大。 本次设计采用 1 个液压缸，目的是便于安装和推动更为合理，由于采用的是 3个夹紧凸轮，故先计算理想状态下每个液压缸所承受的载荷 个液压缸所能承受的实际载荷： 根据农用机械常用系统的工作压力表可知： 农用机械以及小型工程机械工作压力为： 0P 此处只需选用最小工作压力就行 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 25 根据系统工作压力和液压缸的实际载荷，初定液压缸的内径： PF 因为考虑受拉过程，只有在切割过程中才受到来自刀头传递的载荷，故只考虑受拉过程。 所以计算值 D 内 D ，压缸的内径都采用标准，当 401 D ， 当 d 时， D 内 =40+22=62压缸内径取标准值 D 内标 =63 取 外径系列，当 时，外径为 D 外 =76 速度比为 8 .9 m 内标 液压缸的示意图如图 4 图 4此液压缸采用无缝钢管为材料，根据主机的运动要求，必须实现双作用，只需用但活塞杆推动往返运动，所以液压缸为无缓冲式双作用液压缸，安装形式为常见的头部外法兰型。 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 26 夹紧凸轮的设计 图 4图 4夹紧凸轮是夹紧装置的关键性部件，其设计的主要是设计其内的夹紧曲线，其方程为凸轮曲线为： R=r+k (4其中 为 (0 )， k= 哈尔滨工业大学华德 应用技术学院毕业设计（论文） 27 夹紧的原理：液压缸推动夹紧凸轮，夹紧凸轮推动其内的夹爪，夹爪互成120 ，当夹紧凸轮转动约 30 时完成一次夹紧，所以 值范围： 0 。夹紧曲线的曲率半径增量与所转过的角度成正比，故其曲线方程为： R=r