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南昌航空大学科技学院学士学位论文 1 当涉及到型腔的方形平板和排管道时气体辅助注塑成型的流向分析 1 128 004 . 004) 摘要 ： 在这样一个复杂的情况 下 ， 由于型 腔的两方板连接至 型 腔组成的四个同样长度和不同直径管道 以 串联和并联 方式 连接，其 抗药性的 型 腔的两方板应结合管道，以确定气体辅助注塑成型 的 气体的方向 。 在 该流模型的牛顿流体先前提议下扇形几何包括相对薄腔两方板时 ,10 r 11 220 120 不过，有人可能会经常遇到的 问题 是 比较厚的扇形腔两方板在 2能 是 110 和 2 其中之一。 该法则 包括 第一阶近似流模型 由 摄动技术引入显示，在定性方式 中 ，根据前列几何学 ， 阻力对厚腔的两方板 有没可能 影响气 体 方向气辅注塑。 随后， 在 各种模拟演 示 下 ， 除 了 直径的管道 ， 各方面条件的型 腔的两方板和管道固定 。 模拟结果进行比较，结果的经验法则（ 载有近似流模型 ，而 那些在另一法则（ 的 厚腔的两方板 相 对无阻力。模拟的结果大体上是一致的，前者在定性的方 式下来 确定气体的方向气体辅助注射成型，即使一个比较大的值 应作为 值 来形容相对厚腔的两方板。此外， 型腔 的管道和 流道 参与配置 时的 情况处理。该 法则用于初始速度 的比例 ， 和 在第一次变化时 重新计算 直径的比例， 与 模拟结果 是相对一致的 。 关键词 ： 气体辅助注塑成型，经验法则，首选方向的气体，最 小 阻力，初步树脂速度 引言 在气体辅助注塑成型（气辅注塑） 过程中 ，应 先计算 气 体的流动 方向。如果气体在一个错误的方向发展，许多问题 有可能 发生，包括一 种 现象 打击 和另一种现象 渗透到薄壁地区 。如果气 体 没有进入到 那 里，这是预期的一个问题，叫 缩水现象。控制气体的方向是最关键的问题之一在各 个技术 方面。 许多研究者 1995； et 1995； et 1996a， b； et 1997； 1997， 2001； et 2002调查 初级 和中 级 气体 的 普及程度，在气辅 注塑 中 气液界面和聚合物熔体 的 前沿 方面 。 1995 实验 的调查，在 实验研究 和 数值模拟 中 气辅注塑 的 螺旋管 中 二手气 体 普及 率。 995的 模拟主要 是 气体穿透阶段的气辅注塑过程中使用欧拉边界元法。 et 1996a， b 中，研究气体和熔体流动对气辅注塑 影响 ， 对 设计薄板 /斜支架部分与气道与数值模拟 中 采 用控制体积 /有限元法。 et 1997 制定了一个数学模型，能够预测气体穿透使用多注气单位。 1997 开发 的 模型在气辅注塑南昌航空大学科技学院学士学位论文 2 中 预测气液界面和聚合物熔体前沿的广义牛顿流体。后来 2001 研制出一种算法的商业软件来预测聚合物熔体前沿，气 体层 和固体层气辅注塑。 et 2002 进行了计算机模拟 ,在 气辅注塑过程中使用的模具流 与 商业软件其结果进行了比较，与实验结果相吻合。然而，他们 的做法 不能被视为一条经验法则，但 是在 气辅注塑 中 数值模拟演 示中， 利用控制 体积 /有限元法或边界元法， 却 很接近了商业软件的道路。 这是一个众所周知的经验法则，先决条件为气体流量，是存在的一项填补地区或短期开枪的时刻注气 。 气去的方向上树脂填补区 ，是许多气辅注塑工程师和模具 /部分设计师 的 一件很平常的声明。一旦这项填补地区 是 存在的，气体流量 就会 朝此方向发展 。 但是，当一个以上的地区存在 时 ，模具设计工程师 利用气辅注塑技术填补树脂 。 商业软件的气辅注塑（例如，模具流） ，可用于它的模具设计以确定向 那 个方向 的 气体。不过，商业软件一般昂贵，而且有时是很难熟悉的词汇。本文的目标是提出一个经验法则 来预测 气体 方向气辅注塑重要 的 信息。当存在一个以上的未 填充 区 域 和这些通路的竞争方向的气体，人们一直相信，气 体 首选方向的阻力最小。换言之，在注射阶段，气体通常需最小的方向流动阻力，以赶上与熔体前沿 et 1996a ， b 。因此， “ 气 流动 的方向 阻力最小 ” 已 成为 气辅注塑专家 的 另一种较常见的声明 。 该经验法则 的气体流量为气辅注塑已被调查 1999； 2000； 2002； 2003； 2004a， b； 2004； 仿真软件已被用来验证气体方向 的 预测 。 2000 根据 压力降的要求 ，为 抵抗气体方向，用压差要求作为一 个变量， 使 抵抗的气体流量成正比，保持速度 ，使得两边一致 。 经比较压力下降的双方，气 体 方向 使 预测到 的 一边气压下降 。 在复杂的形势下 ， 这种方法 是 难以适用 的 。 1999 假定压力的区 别， 气体注射点 和 适当的宣泄地区 在 双方保存完好的模具是平等的。因此，压力下降时，双方都等同比较热阻和预测天然气方向发展。如果 阻力 在句中 气 体流动的 方向阻力最小 ，是流动阻力利率，这一说法 并不总是正确的。在气辅注塑 中 预测的气流方向 ， 流动阻力利率不能是一个标准 。 2000 定性 认为 处理的特殊情形 时 ，根据几何这两个同组不同的管道在一系列位于平行相连 ，使 抗流率为双方造成同一流量。 2002 建议阻力的定义，根据最简单的几何形状，两个不同的管道连接在一个连接点 ， 以速度来预测天然气的首选方向 。 但是，如果 有 复杂几何形状的参与，改变融化树脂的速度 是 不可避免的。因此，作为一个经验法则，一个较南昌航空大学科技学院学士学位论文 3 精密 的定义，抗性速度应该建立起来。在这种复杂形势下，作为 流道 或厚腔的两方板连接至 型 腔组成 的 相同长度和不同直径四个管道连接串联和并联， 2003 提出了发展观的一个 标准 ， 根据 最近的几何学 ， 预测中气辅注塑的气体流动方向由于阻力的管道初始速度的聚合物熔体 到 达 气体注射点 。 2004 为稳流通过一个普通扇形腔形成的两平行平板提出了一个新的方程来描述压降要求 。 然后定义产生抗性的初始速度，提出了作为一个经验法则，采用所建议的经验法则比较仿真结果由这样的一个商业软件作为模具流与那些处理 方向的气体流量。 004 首先表 示 建模代数对气辅注塑过程中所使用的两个质量 平衡的树脂 ， 在审议包覆层包括冻结层和流体力学层留下近模壁和方程描述压力降的要求，以预测时间依赖的长度气体穿透之间的 气体注射点和 流道 气液界面。 2004 运用模型对气辅注塑过程各种几何形状的模腔 ， 包括两个 方形 平板以及一个集管道 ， 2004 先前所建议。 图 1 流通过小组之间的领域扇形几何 ,熔融聚合物液体送入模具在压力 1P 下 1和 流出 模具 的 在压力 1P 下0 在本文中，根据 2003 查处一起 的 预测几何表示，作者应结合起来阻力腔的两方板与管道，以确定气体的方向。 在 流量模型的牛顿流体先前提议下扇形几何包括相对薄腔的两方板时 ,10 r 11 220 120 1999， 2004a 。不过，有人可能会经常遇到的问题 是 比较厚 腔之间的两方板在 2 110 和 2 是其中之一 。对于这些条件，根据前 面，几何及模拟结果应与经验法则 的 结果，为双方的条件第一阶近似流模型和 首要法则 应引入查看是否有抵抗的比较厚腔的两方板，可能会影响 气体 方向气辅注塑。 方法 1 理论 不可压流体，连续性方程在圆柱坐标变为： 南昌航空大学科技学院学士学位论文 4 01 ) 当 V 假定为零速度。 忽略重力 ,动量方程为牛顿流体，就变成： 2222211r r r r rr z rp rt r z r r r v v vv v Vr z （ 2） 2222211z z z z z rt r z z r r rv v v v v （ 3） 为了比较每任期环境质量的标准大小顺序 , （ 1）至（ 3） ,一个 可能使这些方程因次。 作为 压力扇形几何的特征（图一） ， 平衡力 间 ,（随机 选择的 1和0和0可近似 表达 为 ： r 2,2000, 2 （ 4） 是顶角的扇面形径向流，而 仅平均速度的 ,和 0，而且 表示 速度特性研发方向。 在图 1，0主 导 作用的 熔体相阵线和底模具适当的排气面积， 微不足道 的 假定 到 ,P ，使 0,0, 。 因此情商（ 4）可减少到： r 2,20, 2 （ 5） 设置 ,R 作为 20R， ,P 变成 20 43 r也就是 20 43 r。 因此，特征压力 ， P 可能被设置为 20 H，令无维的压力 P 变成 一步因次变量是： , 0 其 选定为被定为然后 提供 连续性和动量方程进入 无维的 形式如下 ： 01 6） 南昌航空大学科技学院学士学位论文 5 222220202201117） 222022224030111（ 8） 当 11 220 20（ 1 ） ，而忽略了最终的影响，双方在 方向 上， 在常规注塑成 型中 该行为流动间扇形板，可视为部分 ( . ., 2 )的两整轮板 之间 径向流。 当 2 200 1 , 1 1 H R H R 和 2 20 1 根据 扇形几何 牛 顿流体 的 流量模型先前 被 提议 1999,2004a。 在另一方面， 220 0 01 H R H R H R 和 2 20 1可能改成小参数， 当 2 是该指令的一个时。 因此， 公式（ 7）和（ 8）可能减少到稳定的状态方程为： 22 22 11 00 rr z r r r r （ 9） 2 22 00 （ 10） 除了 P ， 00 , 动 技术而使用，在 条件下为： 201 0P P P （ 11） 201 0v v （ 12） 201 0z z zv v v （ 13） 公式（ 11）到（ 13）可代入公式（ 9）到（ 10）中。 那么那些方程及其边界条件，在 和 时， 根据 每任期两个方 程该 程序的规模，可加以整理 。 1） 0（ 1）： 2002 0 rP （ 14） 南昌航空大学科技学院学士学位论文 6 00（ 15） 0 0 . 5 02)0() ： 22 011022 2 11 0 rr rP vv z r r r r （ 16） 012 0 zP （ 17） 1 0 . 5 0适当的解决方案的 公式 （ 14）及（ 15）可 能被 导出，如先前导出 在 1999, 2004a中 ,如下： 10 200010 11 , 24r z （ 18） 0 ,0zv r z （ 19） 那么，压力分布 0（ 1）变成 ： 1000 00010 n r （ 20） 而以公式（ 19）和（ 20） 分别 变成公式（ 16）和（ 17）， 有人 可以得到一套类似的偏微分方程为 0() ， 或 0（ 1）如下： 2112 0 rP （ 21） 10（ 22） 1 0 南昌航空大学科技学院学士学位论文 7 因此， 0（ ）的 解变为： 10 21111 V,24z (23a) 1 ,0zv r z (23b) 那么， 0（ ）的 压力分布变成 ： 1011 01110 r （ 24） 因此，可以得到以下的解决办法截断条 件 小于或等于 0（ 2 ） ： 221010 11 ,024r z （ 25） 2 ,0zv r z （ 26） 210 010 l n 0r （ 27a） 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 因此，压力分布可第一阶近似忽略 0（ 2 ） 到 （ 27a）， 因为： 1001 00R （ 27b） 而压 力1 在10 的 。 流速剖面也可逼近至一阶为： 2210210,12r （ 28） 当 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）时。 南昌航空大学科技学院学士学位论文 8 图 2a 腔组成的两个管道，管 1 和管 2 ，连 接 平行。厚腔的两方平板（ 块） ，是隶属，各自表述这些管道。长度，深度和宽度的一腔间的 别为 202 40 图 2b 腔组成的两个管道，管 1 和管 2 ，连 接 平行。在左侧的这些分支管道 的流道 是更换了厚厚腔的两方板提供树脂， 作为 双方的管道。 结合 ,rv r z， 从 公式 （ 28 ）随 Z ，表达熔体相流率（ Q ）的 公式 （ 29），得到： 3 100 012 2,3 r H v v r z r d （ 29） ：平均速度熔体两相流 公式 （ 29 ） ，可重新安排为： 0023 111212 l n l n rf a n p l a t e （ 30） 当 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）时。 其中一个可能经常遇到的问题，扇形腔两方板在 2010 而非限制条件 20 1和 2 其中之一 。 公式 （ 28），（ 29）和（ 30） 在 无重大错误 的 问题扇形几何的情况下，不仅 20 1 ， 而且 20偶数周围 110 符合条件的 200 H R H R 。 2 阻力异构几何 南昌航空大学科技学院学士学位论文 9 图 2a 和 2b 显示腔组成的两个管道，管 1 和管 2 ，并联起来。相对厚 型腔的两个 面积 各自表述这些输送管道图 在 2a 中。 左侧相对厚腔的两方板改为两个流道在图 2b 中。 管 1 组成的管 11 和管道连接 12 个系列，和管道输送 2 组成的管 21 和管 22 。这四个管道具有相同的长度，并可能或可能不会有同样的直径。聚合物和 气体注射点 设在该中心的接待方的一个比较厚腔两方板在左边 。 管一 侧上侧和管道输送的 材料 二是在较低 的一方。在本文中标 11 和 12 分别代表第一管道和第二管道左边上侧，标 21 和 22 分别代表第一管道和第二管道左边下侧。 2议阻力定义 定义中的阻力可能是发达国家和建议予以 r 时，作为抵抗至初始速度 V 的聚合物熔体在最近的几何学 到达 气体注射点 ，而流动阻力率为先前定义为 r 2003 。 因此，建议抵抗的稳态流的牛顿液体按照下列几何，可重新安排如下。 议阻力为四个管道 1 1 1 1 1 1 1p Q r V r V r （ 31） 2 2 2 2 2 1 2p Q r V r V r （ 32） 而 22 1 1 1 21 1 1 1 1441 1 1 2324 （ 33） 222 1 2 22 2 1 2 1 442 1 2 2324 D （ 34） 因此， 22 2 2121 1 11r r Dr （ 35） 2议阻力为腔间的 两个 式 （ 30） 可转化成表格，其中包括速度（ V ） ， 而不是流速（ Q），在一半以上的距离，初步领先的熔体前沿。然后建议抵抗的稳态流的牛顿液体下扇形几何，可重新安排如下 : P V r 而002112 R （ 36） 如果 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 2议 的经验法则下的几何组成的一个洞两 四个管道 有人可能认为顶角的扇形路径 . .,燃气普及率，可分为两个部分为上层和南昌航空大学科技学院学士学位论文 10 下层。每一方顶角有可能成为 2 。 流速（1Q）为上侧，可以说是与初始速度 的熔融树脂一半的距离，初步领先熔体前沿为： 00112 2 2 V r （ 37） 压差下 条件下 结合几何形状，可表示为 ：11P V r（ 38） 而， 00 1 1 1 21 443 1 1 1 1 2 1 2 1 2 8 ， 如果 200 1 H R H R 和 2 是 0（ 1）。 压差下结合几何形状，可表示为 ：1221（ 39） 00 1 1 1 21 243 1 1 1 1 2 1 2 1 2 8 （ 40） 00 2 1 2 22 243 1 2 1 2 2 1 2 1 2 8 （ 41） 表 1 模具 流的 仿真条件 模拟因子 描述 填充树脂 短射成型 （ 85 气体控制 总量控制指标 树脂 树脂熔融温度 2100C 模具温度 1000C 注气压力 150M 帕斯卡尔 气体延迟时间 气体活塞时间 1 秒 3 模拟与模型预测 模拟和模型预测结果，根据几何组成两个管道（管 1 和管 2 ）连接的并行以及两个相对厚腔之间的两方平面板（ 块），各自表述他们所显示的图南昌航空大学科技学院学士学位论文 11 2a。最初的聚合物切断，完全填补 型腔 的管道 1 和管道 2 （中心） ，以及左边（聚合物 /气体喷嘴方）腔间的 在另一方 面有腔间的 分填补的85 与熔融树脂短期一枪。长度 ， 深度和宽度的一腔间的 分别是201240管 1 和管 2 组成的两个相同或不同的管道，分别是是 50端管 1 和管 2 分 别 连接到左和右腔间的 连接点之间的管道和腔间的 位于该中心的第 1 和第 2 次一半的空腔的宽度。该顶角（ ）的扇形腔最初 保持在这个值，在初始阶段气体穿透。 因此，价值顶角（ ）被选为 适用于该建 议的经验法则或流模型。此外，模拟与模型的预测结果，根据几何组成两个管道（管 1 和管 2 ）并联起来，也是一个 流道 和一个比较厚腔 附 左边刻度和 分别所示图 2a。 仿真条件同时正 （ 如表 1） 给出了商业软件的模具流（版本的 ，在表 2 和表 3 中， 是用来执行该模拟个案显示。表 2和表 3 显示的几何条件坐落当腔的管道（中心） ，以及两腔间的 左和右）和 型腔 的管道（中心） ，一个 流道 也是一个腔间的 ）参与了这一设定，分别 在图 2a 和图 2b。 在表 2 和表 3 中 各 管 直径多样，从 2 10表 2 和 表3 每个 例子 树脂填充体积比在聚合物关闭 时 选为 85 间，以避免喷 嘴 在阶段中 的注气。表 4 显示纲号码值量为各种价值观的直径管（长为 100属该腔的两个 中的标准符合条件是 220 12和 2010条件是 200 H R H R ，以满足 公式 （ 38），即使 较小 ，成为较大规模。 表 2 各种几何条件的管道， 由于 在图 2a 例子 1 5 4 5 5 50 6 5 7 5 8 5 9 10 11 6 3 各种几何条件 的 流道管道 和管道，因为在图 2b 例子 ,1D,2 12 图 12 3 13 30 14 3 15 3 16 3 17 3 18 3 19 3 4 钢号的价值 D(L(rV(m/s) 0R 220122 100 100 100 100 100 100 100 100 0 100 1R，0 的价值分别为 112 20 公式（ 38）中0 2算，假设 粘度 270 pa/s 图 3 管 11 直径为 5长度为 50连接管道 12 直径为 5度 50 21 直径6长度 50接在同系列管 22 直径为 4长度 50 南昌航空大学科技学院学士学位论文 13 图 4 几何形状是一样的图 3 除 了 管道 21 直径 长 8 有限元法（ 通过模拟中心（管道）和左，右 两 侧（个 ，仿照 线性元素 和三角元素分别 在 图 2a 环境中的 模具 流（版本的 。类似的方式如在图 2b，有限元法（ 获得通过模拟中心（管道），左（ 流道 ）和右边（个 ，分 别 仿照线元素，线元素和三角元素。 表 5 比较仿真结果并提出 首要法则 （ 例子 动方向（仿真结果） 图 3 ） ） 高 图 4 ） ） 高 图 5 ） ） 高 图 6 ） ） 高 图 7 ） ） 底 图 8 ） ） 高 图 9 ） 底 图 10 ） 底 图 11 ） ） 高 结果 是 分别从 公式 （ 39）和（ 35） 提出的经验法则。 0R，1 的 价值观分别 是 1 20 12 “ O” 和“ X”分别表示“正确”和“不正确”。 C 的标在表 5 中代表 其电阻 比 例非常接近。 结果与讨论 1 有溶洞的管道和厚板参与配置形势 正如图 2a 在上侧管 11 长度 为 50接管 12 具有相同的直径和长度，同时由于管 11 在 下侧，管 21 长度为 50接串联管 22 同样长度 为 50用管道 的直 径 如 表 2 所示。考虑下列情形：树脂 液 在稳定状态 下 流向的右边。 从图3 到 10 公式（ 39）的 经验法则用来获取的价值比率 （ 的初步树脂径向速度南昌航空大学科技学院学士学位论文 14 0 2上下侧配 置。同样，公式（ 35）的经验法则 用来评价比例的初始轴向速度为 因此 能用来作为标准，以确定气体流量之间向上层管道并降低管道， 能被用来确定气体的流动速度之间的内上管 道 和里面下管 道 。 表5 提供了从图 3 到图 11 的 值。 模拟的结果一般都符合前者，除了图 7 在一个定性的方法 上 来确定气体辅助注塑成型 的 气 体 方向，即使一个比较大的值 用作为值 来形容一个比较厚腔的两方板 。 一个 可观察到气体流动稍快或慢，在上侧的腔两个 在较低的一方为 图 3， 4， 5， 8 和 11 或 图 9 和 10 分别在那 里的值 近 不过， 气体 方向初步认定的一面在图 6，如果气 体 流量大于上侧值 为 不过，这可以说气体流量稍快或慢，在管 1 比在较低管 21 如图 3， 4， 5， 6， 8 和 11 或 图 7 ，分别是流动方向 的 预测，根据 见表 5 。在特殊情况下， 不符 合 的仿真结果（即流动方向）在案 子 图 7， 虽然 案 子图 9 和 10 中 并不一致。这可能是一般的解释，图 7 ，由于该气体可能不会流向管侧如 果 气体进入较早流量减慢，在管的 另一边； 和 图9 和 10，由于该气体 可能有 流向管道的副作用如 果 气体进入较早，即使在 这些管中 气体流量 稍 慢。因 此 ，这样一个发达的模式，时间依赖的模式是须说明瞬态行为之间的接气相和树脂阶段，其中在本文 的 第 2 部分 处理 。 表 5 几何形状是一样的图 3除了管 21 的直径是 10 表 6 管 11 直径为 50接管道 12 直径为 5度 50 21直径 2度 50接在同 系列 管 22 一个直径 8度 50 南昌航空大学科技学院学士学位论文 15 表 7 几何形状是一样的图 6 除直径管道 21 长 4 表 8 管 11 直径 5度 50接管道 12 直径为 5度 50 管 21 直径为 5长度为 50接在同系列管 22 直径为 度为 50 表 9 几何形状是一样的 图 8 除直径管道 1 是 图 10 管 11 ，直径 长度 50接管道 12 直径 长度为 50 21与直径 长度 50接在同系列管 22 一个直径 5度 50 南昌航空大学科技学院学士学位论文 16 图 11 管 11 ，直径 6长度 50接管道 12 直径 60 管 21 一个直径为 度 50接在同系列管 22 一个直径 600度为 50 图 12 几何相似图 4 而不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3加在左边树脂管 道的 上侧和下侧。 图 13 几何相似图 5 而不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3加在左边树脂管 道的 上侧和下侧。 图 14 几何相似图 6 而不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3附加在左边树脂管 道的 上侧和下侧。 南昌航空大学科技学院学士学位论文 17 图 15 几何相似图 7 而不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3附加在左边树脂管道道的 上侧和下侧。 图 16 几何相似图 7 除直径管 21 是 不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3附加在左边树脂管 道的 上侧和下侧。 图 17 几何相似图 8 除直径管道 21 是 7不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3附加在左边树脂管 道上午 上侧和下侧。 图 18 几何相似图 8 除直径管道 21 是 8不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3附加在左边树脂管道 的 上侧和下侧 。 南昌航空大学科技学院学士学位论文 18 图 19 几何相似图 8 除直径管道 21 日是 9不是一厚腔的两方板，分枝 流道 直径 3附加在左边树脂管 道的 上侧和下侧。 2 有溶的管 道型腔 和 流道 参与配置 时的情况 图 2 显示腔组成的两个管道，管 1 和管 2 ，并联起来。在左侧的这些管 的厚腔的两方板以双方的管道换成分支 流道 交付树脂。长度（ ）和直径（ 的 流道 ，在上侧的管道是 51 3样的几何条件是提出申请，要求 流道在较低一侧管道。这里首要（ ）是指 流道 连接到管 道 。在这种情况下，气 体 已选择首选方向 为 管道 1 和管道 2 之间在分界点的 流道 或 气体注射点处 。 因此速度的 两个方向在这个分界点应加以比较 。 应用直径的管 道 和 流道 给出 ， 见表 3。 公式 （ 35 ） 的法则已 被修改，包括 流道 效果，并用来评价初步轴向速度在（ 上侧和下侧的关系 的 比例值。表 6 提供的值逆转录为 图 12 至 19。 值的逆转录最终证明 了 结果相一致的模拟图 12 至 14。 然而，价值观的逆转录并不一致，与模拟结果（即流动方向） 相比较， 在 例子图 15 至 19 在那里，他们都非常接近。自从值逆转录获得基于最初的速度在两边 的流动 方向，气体流量可能得到扭转，根据其余电阻双方 ， 值逆转录非常接近 2003。 因此，该比率的初始速度应重新计算 最先 改变的，直径双方（即1以取得该纠正的比例初始速度（ 在表 6 中，值的 分接近 一致 。 因此，值的 认为只有值的 近 一致。 流动方向的预测根据该值的 模拟的结果 是 一致的 （模具流）。 南昌航空大学科技学院学士学位论文 19 结论 一个可能经常遇到的问题 是 比较厚的扇形腔两方板在 2约是 110 和2 的其中之 一。对于这些条件 首要法则 含第一阶近似流模型介绍显示，在 定性方式根据上述几何，阻力相对厚腔的两方板 可 能会影响 气体 方向气辅注塑。随后，各种模拟演 示 的条件下，除 了 直径的管 道， 所有尺寸的腔的两方板和管固定 ， 和仿真结果进行比较，结果法则（ 有近似流模型 ， 以及那些在另一法则（ 厚腔的两方板相对无阻力。 能被用来作为标准，以确定气体流量之间 提前向上层管道，降低管道， 能用来确定气体的流动速度之间的内上管 道 和 内下管 道 。 与 前一个定性方式模拟的结果 想比较 大体上是一致的，确定气体辅助注塑成型 的 气体方向，即使一个比较大的值 作值 来形容一个比较厚腔 两方板。也有一些例外的情况即 模拟结果（ 即 ,;流动方向）并不一致 。这两种情况下，如 果 气体进入较早气 体 流量减慢 ， 可能被解释为这气体不会流向管侧 。 在管 道 的 另 一边，如 果 气体进入较早，即使在这些管道气体流量有点慢 ，可以解释为气体流向管道的副作用。因此，这种发展模式，随着时间依赖性模型须说明瞬态行为之间的接气相和树脂阶段，其中将在本 文 第 2 部分 处理 。 此外 ，复杂 形势时 型腔 的管道和 流道型腔 参与这一配置 的处理 。该法则用于比例的初始速度， 要重新计算 在 首次变化的 直径的比例与模拟结果 是 一致的。 南昌航空大学科技学院学士学位论文 20 参考文献 1 “of in a 22, 319 (1995). 2 “a J. 38, 335 (1996a). 3 “of a J. 39, 2957 (1996b). 4 “a 14, 90(1998). 5D. 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